第二分部双立杆落地脚手架

湛江建工 双立杆落地脚手架施工方案第二分部双立杆落地脚手架目录一、工程概况二、施工部置三、双立杆脚手架搭设要求四、1-12层双立杆落地式扣件钢管脚手架计算书五、安全技术保证措施六、应急措施一、工程概况1、工程性质工程名称：菊园新区农民宅基地置换安置基地项目一标工程地点：嘉定区菊园新区，东至秋竹路，南至民悦路，西至霍城路， 北至竹笛路建设单位：上海嘉肖置业发展有限公司监理单位：上海建设工程监理有限公司设计单位：上海江南建筑设计院有限公司施工单位：湛江建设工程集团有限公司结构型式： 本工程总建筑面积建筑约126367.4m2(详见下图)序号项目名称建筑面积（）结构类型层数设计标高室内室外11#楼12081.6剪力墙地下1层,地上18层55.6m22#楼12081.6剪力墙地下1层,地上18层55.6m33#楼6490.6剪力墙地下1层,地上18层55.6m44#楼12990剪力墙地下1层,地上18层55.6m55#楼16308.9剪力墙地下1层,地上25层75.4m66#楼16308.9剪力墙地下1层,地上25层75.4m77#楼16308.9剪力墙地下1层,地上25层75.488#楼16308.9剪力墙地下1层,地上25层75.49地下车库15261框架地下1层1020#23#P型配电站1755.9框架地上1层, 地下1层1125#K型配电站411.1框架地上1层, 地下1层1235#垃圾房60框架地上1层总计126367.4根据现场勘探报告属长江三角洲滨海平原类型，地貌形态单一，地形较平坦。3、设计概况3.1、本工程相对标高0.000相当于绝对标高5.15m。3.3、施工现场自然地坪平均标高为3.60m。4、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）3、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）4、建筑施工脚手架实用手册5、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）6、钢管脚手架扣件标准（GB15831-2006）7、碳素结构钢（GB/T700）8、密目式安全立网国家标准（GB16909-2009）9、上海市颁布的有关建筑施工法令、法规及标准二、施工布置 根据本工程情况，施工脚手体系采用落地脚手架并满包密目网，单管双排立管搭设，脚手架均采用直径483.5脚手钢管。拟搭设高度1#、2#楼房为33.6米，搭设排数19排，以上为悬挑式脚手架，悬挑脚手架详见悬挑脚手架专项方案。三、落地脚手架搭设要求1、材料的选择和要求本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用48*3.5的钢管，扣件连接，脚手板采用竹篦板。所用管件、扣件必须符合标准规定：钢管有弯曲、压扁等缺陷的不得使用，扣件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件转动灵活，档口见夹紧钢管时开口处不得小于5mm，扣件防止锈蚀；脚手板不得有腐朽，贯通节疤。2、落地式外脚手架的地基处理1）搭设场地表面做23步2:8灰土并平整夯实。2）建筑物周边浇C15,150厚砼。3）落地式外脚手架立杆底部放100型槽钢。4）立杆底部距地面120mm处，连续式扫地杆。脚手架扫地杆与立杆处用横向拉牢。5）距落地式双排脚手架外0.4m处设宽20cm深30cm的排水沟。落地式外脚手架地基排水沟的布置，如图1。3、杆件布置（1）落地式外脚手架，脚手架搭设高度为33.6m。9m为双排双立杆，25m为单立杆。双排外脚手架搭设纵向水平杆，宽度为0.9m，脚手架内立杆与墙面的距离为0.2m。 （2）双排脚手架的立杆间距，为1.5m，纵向间距为1.8m。（3）外脚手架立杆接头和横杆的要求：立杆接头：立杆接头与相近纵向接头的距离不宜大于步距的13。横杆接头：纵向接头与相近立杆距离不宜大于杆间距的13。立杆必须采用对接方式。脚手架立杆、纵向交点处，必须设置一根横向，所有杆件的交接部位，必须用扣件连接。钢管脚手架横向伸出端头长度不小于150mm。立杆的垂直偏差：立杆的垂直偏差不大于h*1/300=45200*1/300=173.3mm且不大于100mm，即不大于100mm。横杆的水平偏差：横杆的水平偏差不大于1/230*L=800000*1/250=320mm且不大于50mm，即不大约50,mm。4、架体与建筑物的拉结外脚手架与主体的拉结，每高4m水平6m设一个拉结点。拉结点必须均匀分布，拉结点必须同时拉结里外立杆。（1） 拉结点必须用钢管扣件围箍在混凝土柱上，如图2。（2） 剪力墙处可在墙体上设预埋件，拉结杆与预埋件刚性连接，如图3。5、剪刀撑的设置（1）落地式脚手架双排双立杆，脚手架搭设高度为33.6m，因超过25m，剪刀撑的设置采用纵向连续设置，与地面的夹角为60，参见图4。（2）钢管脚手架剪刀撑，每组连接6跟立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆连接，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离为300mm。（3）剪刀撑搭接长度为1.0m，用3个扣件连接。（4）落地外的脚手架两端、转角处两侧必须设置剪刀撑，中间每隔67跟杆件设置一组剪刀撑剪刀撑与地面夹角为60，参见图5。6、操作层脚手板的铺设（1）脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板。（2）铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根横向，板端距横向100150mm。搭接的脚手板必须搭在横向上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。（3）操作层下必支设防护严密的平网。7、脚手架架体内封闭及外防护（1）脚手架首层设置平网，以上每隔10m再设置一道平网。（2）内立杆与墙体间应设置平网活铺设脚手板。架体外立杆内侧从低到顶连续设置密目式安全网，实现全封闭。8、脚手架搭设顺序摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地横向并与立杆和扫地杆扣紧装第一步纵向并与各立杆扣紧按第一步横向按第二部纵向加设临时斜撑杆，上端与第二部纵向扣紧（在装设墙杆厚拆除）按第三、四步纵向和横向按连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板绑扎防护栏杆及挡板-，并挂立防护网。三、落地式脚手架设计计算 一、基本参数 1.计算脚手架尺寸 建筑物高度: H=35(m) 建筑物长度: L=87(m) 建筑物宽度: W=19(m) 脚手架背靠建筑物为框架结构 2.脚手架及杆件布置 上部 25.2(m) 为双排单立杆布置，下部9.8(m) 为双排双立杆布置 步距: h=1.8 (m) 纵距: la=1.5 (m) 排距: lb=1.2 (m) 内立杆距墙: b=0.3 (m) 小横杆在下，大横杆在上。 连墙杆布置：二步三跨 安全网：2300目/100cm2 3.荷载参数 施工荷载： q1=2 (kN/m2) 脚手板荷载： q2=0.35 (kN/m2) 钢管自重: q3=3.54 (kg/m) 栏杆与挡板荷载：q4=0.14 (kN/m2) 风荷载： W0=0.5 (kN/m2) 同时施工脚手架层数: n1=1 脚手板铺设层数: n2=7 4.工地实际使用48mm3.2mm 钢管的技术参数 惯性矩 I=11.36 (cm4) 截面模量 W=4.732 (cm3) 截面积 A=4.504 (cm2) 回转半径 i=1.588 (cm) 弹性模量 E=2.06105 (N/mm2) Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205 (N/mm2) 二、计算书 1.纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算 (1)纵向水平杆（大横杆） 纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，计算简图如图1所示。 纵向水平杆自重标准值： q11=0.0346(kN/m) 脚手板自重标准值： q12=0.351.20.367 = 0.1541(kN/m) 可变荷载标准值： q21=21.20.367 = 0.8808(kN/m) 永久荷载设计计算值： q1=1.2(0.0346+0.1541) = 0.2265(kN/m) 可变荷载设计计算值： q2=1.4(0.8808) = 1.2331(kN/m) (a) 跨中最大弯矩、挠度 (b)支座最大弯矩、挠度 图1 纵向水平杆计算简图 a.跨中最大弯矩值： Mmax1=0.08q1l2+0.101q2l2 = (0.080.2265+0.1011.2331) 2.25= 0.3210(kN.m) b.支座最大弯矩值： Mmax2=0.1q1l2+0.117q2l2 = (0.10.2265+0.1171.2331) 2.25= 0.3755(kN.m) 取a、b中的最大值： Mmax=0.3755(kN.m) 进行强度计算 =(0.3755/4.732)1000=79.373(N/mm2) f=205 (N/mm2), 纵向水平杆抗弯强度满足抗压要求。 永久荷载标准值： q11=(0.0346+0.1541) = 0.1888(kN/m) 可变荷载标准值： q21=(0.8808) = 0.8808(kN/m) 纵向水平杆最大挠度： v=0.677q1la4/(100EI)+0.99q2la4/(100EI) =(0.6770.1888+ 0.990.8808)5.0625/(10020600011.36)108 =2.1629mm 容许挠度： v=la/150= 10001.5/150= 10(mm) 满足v v，并小于10.0 (mm)， 故 纵向水平杆挠度满足要求。 (2)横向水平杆（小横杆） 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，计算简图如图2所示。 横向水平杆自重标准值：q11=0.0346(kN/m) 纵向水平杆（大横杆）荷载标准值： P12=0.03461.5 = 0.0519(kN) 脚手板荷载标准值： P13=0.351.51.20.367 = 0.2312(kN) 可变荷载标准值： P21=21.51.20.367 = 1.3212(kN) 永久荷载设计计算值：a. 均布荷载 q1= 1.20.0346 = 0.0415(kN/m) b. 集中力 P1=1.2(P12+P13)=1.2(0.0519+0.2312)=0.3398(kN) 可变荷载设计计算值： P2=1.4P21=1.41.3212=1.8496(kN) 图2 横向水平杆计算简图 最大弯矩值： M=q1lb2/8+(P1+P2)lb/3=0.8832(kN.m) =(0.8832/4.732)1000=186.66(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故横向水平杆抗弯强度满足抗压要求。 均布荷载标准值： q=0.0346(kN/m) 集中力标准值： P=0.0519+0.2312+1.3212 = 1.6044(kN) 横向水平杆最大挠度： v =(5/384)qlb4/EI+(3lb2-(4/9)lb2)Plb/72EI =(5/3840.03462.0736/(20600011.36)+(31.44-(4/9)1.44)1.60441.2/(7220600011.36)108 = 6.0951 (mm) 容许挠度： v=lb/150=8 (mm) 满足v v，并小于10.0 (mm)， 故横向水平杆挠度满足要求。 (3)横向水平杆传给立杆扣件上的竖向作用力 横向水平杆自重： q11=0.0346(kN/m) 纵向水平杆（大横杆）荷载标准值： P12= 2q3la= 20.03461.5 = 0.1039(kN) 脚手板荷载标准值： P13=0.351.51.2 = 0.63(kN) 可变荷载标准值： P21=21.51.2 = 3.6(kN) 作用在扣件上的竖向作用荷载设计计算值： R=(1.2(q11lb+P12+P13)+1.4P21)/2 =0.5(1.2(0.03461.2+0.1039+0.63)+1.43.6) = 2.9853(kN) R Rc=8.0 (kN), 故扣件的抗滑承载力满足要求。螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm且不应大于65Nm。 2. 上部25.2m 高单立杆立杆稳定性计算 每米立杆承受的结构自重标准值： NG1=gkH=0.124825.2= 3.1449(kN) 脚手板自重标准值： NG2=n2q2lalb/2=70.351.51.2/2= 2.2050(kN) 栏杆与档板自重标准值： NG3=n2q4la=70.141.5= 1.4700(kN) 吊挂安全设施（安全网）自重标准值： NG4=q5laH=0.0051.525.2= 0.1889(kN) 故永久荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.1449+2.2050+1.4700+0.1889= 7.0089(kN) 可变荷载标准值： NQk=n1q1lalb/2=121.51.2/2= 1.8000(kN) (1)不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 = 1.1551.531.8= 3.1808(m) =200.30 查表得稳定系数 = 0.18 计算立杆段轴向力设计值：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk=1.27.0089+1.41.8000=10.930(kN) =(10.930/(0.18450.4)1000=134.82 (N/mm2) f=205 (N/mm2) , 故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。 (2)考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 =0.711.12790.5=0.3947(kN/m2) 风荷载弯矩： Mw=0.10.851.4Wklah2=0.10.851.40.39471.51.82 =0.2283(kN.m) 计算立杆段轴向力设计值：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQk=1.27.0089+0.851.41.8000=10.552(kN) =(10.552/(0.18450.4)+0.2283/4.732)1000 = 178.41(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。 3. 下部9.8m 高双立杆立杆稳定性计算 每米立杆承受的结构自重标准值： NG1=gkH=0.124835+0.0376(9.8)= 4.7364(kN) 脚手板自重标准值： NG2=n2q2lalb/2=70.351.51.2/2= 2.2050(kN) 栏杆与档板自重标准值： NG3=n2q4la=70.141.5= 1.4700(kN) 吊挂安全设施（安全网）自重标准值： NG4=q5laH=0.0051.535= 0.2624(kN) 故永久荷载标准值： NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.7364+2.2050+1.4700+0.2624= 8.6739(kN) 可变荷载标准值： NQk=n1q1lalb/2=121.51.2/2= 1.8000(kN) (1)不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 = 1.1551.531.8= 3.1808(m) =200.30 查表得稳定系数 = 0.18 计算立杆段轴向力设计值：N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk)0.6499=(1.28.6739+1.41.8000)0.6499=8.4037(kN) =(8.4037/(0.18450.4)1000=103.65 (N/mm2) f=205 (N/mm2) , 故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。 (2)考虑风荷载时，底层立杆稳定计算 =0.71.01.12790.5=0.3947(kN/m2) 风荷载弯矩： Mw=0.10.851.4Wklah20.6499=0.10.851.40.39471.51.82 0.6499=0.2283(kN.m) 计算主立杆段轴向力设计值：N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQk)0.6499=(1.28.6739+0.851.41.8000)0.6499=8.1580(kN) =(8.1580/(0.18450.4)+0.2283/4.732)1000 = 148.87(N/mm2) f=205 (N/mm2), 故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。 4.连墙件计算 迎风面积： Aw= 231.81.5=16.2(m2) =0.71.491.12790.5=0.5882(kN/m2) 连墙杆轴力设计计算值： Nl=Nlw+No= 1.4WkAw+5= 1.40.588216.2+5= 13.340+5=18.340(kN) 一个扣件的抗滑力 Rc=8(kN)，若连墙杆与建筑物采用直角扣件连接，则需在墙面或连接点的两边至少各用3个扣件扣牢。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm且不应大于65Nm。 进一步优化。高度15 m以下部分连墙杆计算 =0.71.141.12790.5=0.4497(kN/m2) 连墙杆轴力设计计算值： Nl=Nlw+No= 1.4WkAw+5= 1.40.449716.2+5= 10.879+5=15.879(kN) 则优化结果是： 从15 m至35 m 采用在墙面或连接点的两边至少各用3个扣件扣牢。 15 m 以下部分采用在墙面或连接点的两边至少各用2个扣件扣牢。 5.立杆地基承载力计算 工地实际采用的立杆底部垫板面积： A=0.0888 (m2) 则立杆基础底面平均压力： p= N/A= 12928./(0.08881000000) = 0.1454(N/mm2) 脚手架立杆下部实际的地基承载力标准值：fgk= 0.4(N/mm2) 则立杆下地基承载力设计值：fg= kcfgk= 0.40.4= 0.16(N/mm2) 因 p fg，故立杆地基承载力满足要求。脚手架搭设前，地基应充分夯实。四、门洞上脚手架处理1、门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧如图6设置人字形斜杆。2、门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧如图6设置加设斜杆，必要时门洞口上的内外杆纵向水平杆可用两根钢管加强。五、脚手架安全技术保证措施1、脚手架搭设操作必须持特种作业上岗证上岗，要正确使用个人安全防护用品，在高处（2米以上）作业时，必须系好安全带。2、搭设拆除前对相应作业人员进行针对性安全技术交底履行双方签字认可手续。搭设拆除时应派专人监护并设置警戒设施，工具材料不得抛执，应传递或吊运，并防止下落。3、落地脚手搭设时，必须与结构设好牢固的拉结点，脚手架上的施工必须及时清理干净，脚手架上砌墙或粉刷不得上下二排脚手同时进行施工，堆载不得超过270/m2，确保施工安全，脚手的搭拆必须由专职安全员检查合格，挂牌后方可施工。4、施工现场必须建立严格的脚