（电力电子与电力传动专业论文）基于flyboost单级功率因数校正技术的研究.pdf

黑龙江科技学院硕士学位论文 a b s t r a c t a s i n g l es t a g ep f cc o n v e r l e rc o m b i n e st h ep f cs t a g ea n dad c d c c o n v e r t e ri n t oo n ew i t has h a r e ds w i t c ha n dc o n t r o l l e r , r e a l i z e st h ei n p u t c u r r e n ts h a p i n ga n dt h ef a s tr e g u l a t i o no fo u t p u tv o l t a g ea tt h es a m et i m e i t e s p e c i a l l yf i t sl o w - p o w e ro c c a s i o nw e l lb e c a u s eo ft h ea d v a n t a g eo fs i m p l e s t r u c t u r ea n dl o wc o s t h o w e v e r , s i n g l es t a g ep f cc o n v e r t e rg e n e r a l l yh a v e t h ep r o b l e mo fe n e r g ys t o r a g ec a p a c i t yv o l t a g es t r e s sh i g ha n de f f i c i e n c y l o w , s oh o wt os o l v et h e s ep r o b l e mi st h em a i nc o n t e n to ft h i sd i s s e r t a t i o n a tf i r s t ，t h ep r e s e n tr e s e a r c ho fp o w e rf a c t o rc o r r e c t i o nt e c h n o l o g yi s i n t r o d u c e d ，t h e ns i n g l e - s t a g ei s o l a t e dp o w e rf a c t o rc o r r e c t e rj sa n a l y z e d a n dc l a s s i f i e d ，o nt h eb a s i so ft h i s ，t h et o p o l o g yo fs i n g l e - s t a g ep o w e rf a c t o r c o r r e c t i o ni sc o n c l u d e d i no r d e rt os o l v et h e p r o b l e mo fe n e r g ys t o r a g ee l e c t r i cc a p a c i t y v o l t a g es t r e s sh i g h ，t h ew a yt ol o wt h ec a p a c i t yv o l t a g es t r e s si sa n a l y z e d ， o nt h eb a s i so ft h i s ，an e ws i n g l e s t a g ep f ct o p o l o g yi s p r o p o s e d ，t h e o p e r a t i o np r i n c i p l eo ft h ec i r c u i ti sa n a l y z e di nd e t a i la n de m u l a t i o na n d e x p e r i m e n t a lr e s u l ti sp r o v i d e d t h er e s u l ti n d i c a t e dt h a tt h i sc o n v e r t e r c a nr e d u c et h ev o l t a g eo fe n e r g ys t o r a g ec a p a c i t ye f f e c t i v e l y i no r d e rt o i m p r o v et h ee f f i c i e n c yo ft h ec o n v e r t e r ，t h et o p o l o g yo f c o n v e r t e ri sc h a n g e d ，b yu s i n gt h ef l y b a c kt r a n s f o r m e rt os u b s t i t u t eb o o s t i n d u c t a n c e ，e n e r g yt r a n s m i s s i o nd i r e c t l yi sr e a l i z e d ，t h u st h ee f f i c i e n c yi s i m p r o v e da n dt h ec a p a c i t y v o l t a g e i sr e d u c e df u r t h e r e m u l a t i o na n d e x p e r i m e n t a lr e s u l ti sp r o v i d e da n dt h ee f f i c i e n c yo ft w oc o n v e r t e ri s c o m p a r e d ，t h er e s u l th a v ep r o v e dt h a tt h el a t t e rh a sr a i s e d t h ee f f i c i e n c y f u r t h e ro nt h eb a s i so fk e e p i n gt h ef o r m e r sa d v a n t a g e f i n a l l y ，t h ep a p e rc o n c l u d e st h er e s e a r c hf i n d i n g s ，a n dp o i n t so u ts o m e f u t n r er e s e a r c ha r e a s k e yw o r d s ：s i n g l e s t a g e p o w e rf a c t o r c o r r e c t i o n ：e n e r g y - s t o r a g e c a p a c i t o rv o l t a g e ；e f f i c i e n c yt r a n s m i s s i o nd i r e c t l y 黑龙江科技学院学位论文独创性声明 本人声明所呈交的学位论文是我个人在导师指导下进行的研究 工作及取得的研究成果。尽我所知，除了文中特别加以标注和致谢 的地方外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也 不包含为获得黑龙江科技学院或其它教育机构的学位或证书而使用 过的材料。与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论 文中作了明确的说明并表示了谢意。 研究生签名：扯l 日期：丝季乙丛 黑龙江科技学院学位论文使用授权声明 黑龙江科技学院、中国科学技术信息研究所、国家图书馆有权 保留本人所送交学位论文的复印件和电子文档，可以采用影印，缩 印或其他复制手段保存论文。本人电子文档的内容和纸质论文的内 容相一致。除在保密期内的保密论文外，允许论文被查阅和借阋， 可以公布( 包括刊登) 论文的全部或部分内容。论文的公布( 包括 刊登) 授权黑龙江科技学院研究生处办理。 研究生签名：之左丝导师签名：兰量连k 日期： 黑龙江科技学院硕士学位论文 第一章绪论 1 1 课题的选题背景及研究意义 近二十年来，电力电子技术得到了飞速发展，已广泛应用到电力、 冶金、化工、煤炭、通信、家电等领域。从2 2 0 v 交流电网经整流供给 用电设备是电力电子装置中应用极为广泛的一种基本变流方案i 。在含 有a c d c 变换器的电力电子装置中，d c d c 变换器或d c a c 变换器的 供电电源一般是由2 2 0 v 交流电经整流和大电容滤波后得到较为平直的 直流电压。图1 - 1 ( a ) 是最常见的二极管和滤波电容组成的整流电路，图 1 - 1 ( b ) 是输入电压和输入电流波形，由图可见，在每半个工频周期内， 只有在输入电压的峰值时间才有输入电流 v j i 上 篮 i t 露 ( a ) 常见整流电路( b ) 输入电压电流波形 图1 - 1 常见整流电路及其输入电压电流波形 f i g 1 1n o r m a lr e c t i f i e ra n di n p u tv o l t a g ea n dc u r r e n tw a v e 由此可见，大量应用整流电路，使得电网供给严重畸变的非正弦电 流。对这种畸变的输入电流进行傅立叶分析，可知它除了含有基波外， 还含有丰富的高次谐波分量，这些高次谐波倒流入电网，引起严重的谐 波污染。一方面产生“二次效应”，即电流流过线路阻抗造成谐波电压 降，反过来使电网电压也发生畸变，并且会造成电路故障，损坏变电设 备；另外，它还会干扰其他用电设备，引起仪器仪表和保护装置的误测 量、误动作，等等。随着电力电子装置的应用日益广泛，谐波污染问题 引起了越来越广泛的关注。 为了减小a c d c 变换器输入端谐波电流造成的噪声和对电网产生 的谐波污染，以及保证供电质量，提高电网的可靠性：同时也为了提高 黑龙江科技学院硕士学位论文 输入端功率因数，以达到节能的效果，必须限制a c d c 输入端谐波电 流分量。基于限制电流波形畸变和谐波，使电磁环境更加干净的宗旨， 一些世界性的学术组织或国家己经颁布或实施了一些输入电流谐波限 制标准，如i e c 5 5 5 2 ，i e e e 5 1 9 ，i e c l o o o 3 2 等，其中i e c 5 5 5 2 标准 自1 9 9 4 年起已在欧盟国家全面实旋。所有在欧盟市场销售的用电设备 都必须满足这一标准p j 。我国从1 9 9 4 年3 月开始执行国家标准g b t 1 4 5 4 9 9 3 电能质量，公用电网谐波，其主要目的是控制电网中电压和电 流波形失真在允许范围内，保护用电设备安全运行，减少电网污染对通 信系统造成的干扰。因此，使用功率因数校正技术( p o w e rf a c t o r c o r r e c t i o n ，p f c ) 把谐波污染控制在相应标准要求的范围内已成为当务 之急。 目前，带有功率因数校正功能的开关变换器通常分为两级结构和单 级结构。两级p f c 技术具有t h d ( t o t a lh a r m o n i cd i s t o r t i o n ) 低、p f 高、 p f c 级输出电压恒定、保持时间高、输入电压范围宽、适合于各种功率 应用范围等众多优点。但带来的问题是电路复杂、成本高、体积较大。 这使两级p f c 方案不适合于低功率应用，如2 0 0 3 0 0 w 以下的功率范围。 因此，将p f c 功能与d c d c 功能融为一体的单级p f c 己成为研究的重 点和热点。 单级p f c 是将p f c 级和d c d c 级组合在一起共用一个开关管和一 套控制电路，同时实现对输入电流的整形和对输出电压的调节。它与两 级友案不同的是，控制电路只调节输出电压，保证输出电压的稳定，在 稳态时，占空比恒定，因此，要求p f c 级的电流能自动跟随输入电压。 虽然，单级p f c 变换器的输入电流不是正弦波，p f 值不如两级方案高， 但由于i e c l 0 0 0 3 2 谐波标准只对电流谐波含量有要求，对p f 值没有严 格的要求，单级p f c 变换器的输入电流谐波足以满足i e c l 0 0 0 3 2 1 4 j 的 谐波标准。为了使a c d c 电源在满足谐波不超标的同时实现低成本、 高性能，对单级p f c 变换器的需求越来越紧迫，特别是在中小功率应用 场合。因此研究单级p f c 技术具有很重要的意义。 1 2 功率因数校正技术的发展状况 p f c 技术根据是否采用有源器件可以分为无源p f c ( p a s s i v ep f c ) 技 2 黑龙江科技学院硕士学位论文 术和有源p f c ( a c t i v ep f c ) 技术。 1 2 1 无源功率因数校正技术 最早的p f c 技术是采用电感和电容构成的无源网络进行功率因数 校正，在二极管整流桥后添加一个滤波电感和滤波电容结合的无源网络 使得输入电流满足谐波抑制要求。 该方法电路简单、成本低、可靠性高、e m i 小。但是存在许多缺点： 尺寸、重量大，难以得到高功率因数( 一般可提高到o 7 左右) ，输入电 流的谐波抑制效果也不是很好：由于采用低频电感和电容进行输入滤 波，工作性能与频率、负载变化及输入电压变化有关：电感和电容问有 大的充放电电流等。因此它比较适用于功率小于3 0 0 w 、对体积和重量 要求不高、价格敏感的应用场合。 1 2 2 有源功率因数校正技术 9 0 年代以来，有源p f c 技术取得了长足的进展。有源p f c 技术由 于变换器工作在高频开关状态，具有体积小、重量轻、效率较高和功率 因数高等优点。 从电路结构上划分，有源p f c 可分为两级p f c 电路和单级p f c 电 路。 1 、两级功率因数校正技术 两级方案是由两个相互独立的变换器分别实现输入电流整形和输 出电压的快速调节，原理如图1 2 所示【6 1 。前级通常采用b o o s t 变换器实 现输入电流整形，前级输出电压为储能电容c b 的电压，变化范围一 般为3 8 0 4 0 0 v ，如通过d c d c 变换器实现隔离和变换，得到直流输 出电压，d c d c 变换器实现对输出电压的快速调节。 两级p f c 方案具有优良的性能，如输入电流的总谐波失真度( t o t a l h a r m o n i cd i s t o r t i o n ，i h d ) 一般小于5 ，功率因数可以达到o 9 9 或更 高；由于近似恒定，d c d c 变换器可以进行优化设计：此外，由于 如相对较高，对于一个给定的保持时间可采用较小的储能电容。但两级 p f c 方案因为至少具有两个开关管和两套控制电路，增加了成本和复杂 度，不适合应用于中小功率场合。 3 黑龙江科技学院硕士学位论文 p f c 级d c d c 控制级 图1 - 2 两级功率因数校正技术 h g 1 2d o u b l e - s t a g ep o w e rf a c t o rc o r r e c tt e c h n o l o g y 2 、单级功率因数校正技术 与两级p f c 结构相比，单级p f c 只采用一套开关管和控制电路， 同时实现对输入电流的整形和对输出电压的快速调节。原理如图1 3 所 示1 7 1 。由于p f c 级和d c d c 级共用一个开关管，所以它们之间不可避 免地存在着联系。 图1 - 3 单级功率因数校正技术 f i g 1 - 3s i n g l e s t a g ep o w e rf a c t o rc o r r e c tt e c h n o l o g y p f c 变换器在一个周期内输入功率是波动的，而输出功率是恒定的， 必然需要有一个储能电容来储存这部分不平衡的能量。通常，单级功率 4 黑龙江科技学院硕士学位论文 因数校正变换器的p f c 级工作在不连续导电模式，从而获得较高的功率 因数，同时为了提高变换器的效率，d c d c 级工作在连续导电模式；当 负载突然减小时输出功率变小，占空比不能立即随着负载的变化而变 化，输入储能电容的功率大于从储能电容中抽走的功率，导致储能电容 电压的升高，这就是储能电容电压应力商的原因。为了保持输出电压的 稳定，电压反馈环节起作用，使得占空比减小，从而相应地减小输入功 率，这个动态调节过程要到输入功率和输出功率重新达到平衡后才能停 止。当变换器处于稳定时，占空比基本上是恒定的。 1 3 单级功率因数校正的研究概况与发展趋势 在2 0 世纪9 0 年代初，美国克罗多拉大学的e r i c k s o n 教授等将前级 b o o s t 电路和后级变换器的m o s f e t 共用，提出了单级p f c 变换器。 研究单级p f c 技术的目的是减少元器件数量，降低成本，提高效率和 简化控制等。 自1 9 9 2 年起，p e s c ( i e e ep o w e re l e c t r o n i c ss p e c i a l i s t sc o n f e r e n c e ) 设立了单相p f c 专题，这被看作是单相有源p f c 技术发展的里程碑。 到1 9 9 4 1 9 9 5 年，p e s c 上有关功率因数报道的主要内容是把软开关技 术和通常的p f c 技术结合以提高功率因数校正电路的性能。近年来， 主要是连续导电模式功率因数校正的控制方法，同时，也提出了一些新 颖的功率因数校正原理及拓扑结构。国外改善开关电源功率因数工作的 重点，主要是功率因数校正电路拓扑结构的研究和功率因数校正控制集 成电路的开发。 我国尽管p f c 技术研究起步较晚，目前仍取得不少进展。1 9 9 4 年 有关学会组织了p f c 技术的专题研讨会。小功率带p f c 的开关电源也 开始进入实用阶段，个别单位开始小批量生产，其p f 值达到o 9 9 ， t h d 是( 其中五为交流电源频率五= 2 p ) 因此， 可假定输入电压在一个开关周期内保持恒定。 ( 3 ) 电容c 5 、c 6 值相等，且足够大，其端电压在半个电源周期内保 持恒定，u c 5 = u c 6 = u c s 。 ( 4 ) 原边绕组匝数相等，即n i = n 2 = n r 。 黑龙江科技学院硕士学位论文 _ = c ， n i j ! 仉三 ： - 昔 丘l 哥 m lj “ lj 1 蠢一 下i “i or 图3 - 2 变换器主电路拓扑 f i g 3 2m a i nc i r c u i tt o p o l o g yo fc o n v e r t e r 在一个开关周期内，电路有4 个工作模式，图3 3 为变换器在一个 开关周期内不同工作模式的主要波形，包括驱动信号u a s 、变压器励磁 绕组l m 的电流砌、电感l b 的电流如、开关管q 1 的漏源电压u d s 。 u g s u d s f d t q f ( i d ) t q ， b ， ， ， 彳 t ot lt 2t 3t 4 ， 圈3 - 3 开关周期内的信号波形 f i g 3 - 3s i g n a lw a v e si nc y c l e 黑龙江科技学院硕士学位论文 1 、电感充电、电容放电模式【t o t l 】 如图3 - 4 ( a ) 所示。在f o 时刻，开关管q l 闭合，d 3 导通，输入电压 对电感l b 充电，电感电流线性增大。同时d 6 承受反压被阻断。电容电 压u c s 直接加在变压器原边绕组上，储存在电容c s 、c 6 的能量通过变 压器传递到负载。流过开关管q 1 的电流：场1 = b + 2 昂+ “，其中昂是变 压器原边绕组的电流，其大小为变压器副边n 3 电流折合到原边值的一 半，即 ，争下(n，nr)ucsuo ( 3 3 ) 1 。瓦瓦_ p “j h 是变压器的励磁电流，其上升斜率为 一d m 堕 ( 3 4 ) 出 工v 电感l b 电流上升斜率 丝竖 出 k id3 “ i4 ；i 蕾纠 mal 土! d ，三ii n j ol 二仁 ig 一三l 一i 41 7 l b d 3 ( a ) 工作模式1 。h ； 之g 仇蚶 w ，- 牛 ，畦 昭 。li 7 。l l ： r 11z l + 生f _ 二、厶斗【 ( b ) i 作模式2 风 l o ( 3 5 ) 、 黑龙江科技学院硕士学位论文 i m f 美“ l d 7 三j m ! 町 一 i ，一ic ! l ( c ) 工作模式3 d ，k ( d ) 工作模式4 图3 - 4 开关周期内的工作模式 f i g 3 4o p e r a t i o nm o d e si nc y c l e 2 、电感放电、电容充电模式【t l t 2 】 如图3 - 4 ( b ) 所示。t 1 时刻，开关管q l 关断，d 3 、d 6 导通，b o o s t 电 感给电容充电。因变压器原边绕组对称，励磁电流有两条回路：n l 、c 5 、 d 6 、d 7 和n 2 、d 4 、d 6 、c 6 。流过二极管d 6 的电流：0 6 = 儿日+ ，电容 c 5 、c 6 的充电电流也为如+ 如，励磁电感l m 两端承受反向电压，电流 线性下降，下降斜率为 ， 丝一u c s ( 3 6 1 出 “ 。 变压器副边绕组n 3 承受反压，d 5 截至，d 8 导通；电感l b 电流线性 下降，其下降斜率为 j 黑龙江科技学院硕士学位论文 d u v ： - 2 u c s ( 3 7 ) 出lb ?j 3 、励磁电流减小模式 【t 2 t 3 】 如图3 - 4 ( c ) 所示。t 2 时刻，输入电感电流下降为0 ，二极管d 3 截止。 由于输出电感l 0 工作在c c m 方式，续流二极管d 8 继续导通，励磁电 流i l m 继续线性下降。 4 、变压器电压突变模式【t 3 t 4 】 如图3 - 4 ( d ) 所示。t 3 时刻，励磁电流l z a 下降为零，二极管d 8 截止， 变压器绕组电压突变为零，开关管q l 端电压由2 u c s 突变为u c s 。t 4 时 刻开关管重新导通，电路进入下一个工作周期。 由以上分析可知，串联充电并联放电拓扑具有以下优点： ( 1 ) 每个电容承担的电压为直流总线电压的一半，在现实中具有较 大的选择范围。 ( 2 ) 开关关断时，变压器原边两绕组通过串并联的结构自动实现磁 复位，不需另加复位绕组，降低了电路结构的复杂性，因此这 种拓扑具有一定的实用价值。 3 3 变换器电路设计 新型单级功率因数校正变换器的设计要求如下： ( 1 ) 输入交流电压2 2 0 v _ + 1 0 ( 2 ) 输出直流电压可调：2 4 v _ + 1 0 ，额定功率2 4 0 w ( 3 ) 储能电容电压 2 5 0 v ( 4 ) p f c 级工作于d c m 状态，d c d c 级工作于c c m 状态 3 3 1 开关频率的选取 开关频率对变换器的性能有很大的影响。一般来说，开关频率高可 以减小磁性元件的尺寸，加快变换器的动态响应。但开关频率不可能选 的太高，因为开关管的开通和关断损耗、驱动损耗，以及输出整流管的 开关损耗都是同开关频率成正比的。此外，由于变压器磁芯损耗随频率 的增加而上升，因此变压器不能无限地随开关频率的增加而减小。还要 注意的是，频率的提高，使得电路的寄生参数对变换器性能的影响越来 黑龙江科技学院硕士学位论文 越大。综合考虑，选取开关频率为5 0 k h z 。 3 3 2e m i 滤波器的设计 e m i 滤波器能有效抑制电网噪声，提高电子仪器、计算机以及测控 系统的抗干扰能力和可靠性。单级p f c 变换器的p f c 级工作在不连续 导电模式下，其输入电流波形为脉动三角波，因此其前端必须添加e m i 滤波器以滤除高频纹波。 f 图3 5e m i 滤波罂的基本电路 f i g 3 5b a s i cc i r c u i to fe m i f i l t e r e m i 滤波器电路如图3 5 所示1 2 2 】。该器件有两个输入端、两个输出 端和一个接地端。电路包括共模电感l 和滤波电容c 。c 。l 对串模干 扰不起作用，但当出现共模干扰时，由于两个线圈的磁通方向相同，经 过耦合后总电感量迅速增大，因此对共模信号呈现很大的感抗，使之不 易通过。l 的电感量一般取几十微亨至几毫亨，表3 - 1 列出l 与额定电 流i 的关系。由表可知，额定电流为3 a 时，选用共模电感量为2 5 m h 。 c l 、c 2 跨接在输入端，经过电容分压后接地，能有效地滤除共模干扰。 c 1 、c 2 宜选用陶瓷电容，容量范围是2 2 0 0p f 4 7 0 0 p f 。为减小漏电流， 电容量不要超过4 7 0 0p f ，一般取2 2 0 0p f 或3 3 0 0p f 。c 3 、c 4 采用薄膜 电容器，容量范围为0 0 1 z f 0 4 7 u f ，主要用来滤除串模干扰。其中f 为保险丝，当变换器出现短路或其它故障导致输入电流过大时，保险丝 烧断，能有效地保护变换器；r f 为压敏电阻，因为压敏电阻具有高非线 性、快响应性、高能量承受能力以及低限制电压等特性，印使是电源电 压瞬间骤升，它也会承载、吸收这些突然其来的高压冲击，保持输入端 电压恒定，从而防止了瞬间的高脉冲干扰输入而损坏内部元件。 黑龙江科技学院硕士学位论文 表3 1 电感量l 与额定电流l 的对应关系 t a b 3 1c o r r e s p o n d i n gr e l a t i o n s h i pb e t w e e ni n d u c t a n c ela n dr a t e dc u r r e n ti 3 3 3 正激变压器的设计 正激变压器的磁复位非常重要，必须确保励磁磁通在每个开关周期 开始时处于初始值才不至于磁通饱和。正激变压器的复位方式很多，有 加复位绕组复位、r c d 复位、l c d 无源无损复位、有源钳位复位等。 通常使用复位绕组复位的方法，在复位中对开关管的耐压要求较高。由 前面的电路工作原理分析可知，串联充电并联放电方案能通过变压器原 边绕组将剩余能量还给电容，电流流向为n l c 5 d 6 - d 7 n 1 和n 2 d 4 - d 6 c 6 n 2 ，因此不需外加复位电路。 正激变压器要完成磁复位，要求开关的最大占空比小于0 5 ，取最 大占空比为d 。，= o 3 。 ( 1 ) 变压器磁芯的选择 假设2 4 0 w 功率由正激变压器传递到输出端，给电路留出足够的裕 量 一。 墨兰! 旦! r 2 桶 | 。k c 一j 罂塑6 _ 。1 7 8 3 ( 3 8 ) _ 1 2 x 0 9 x 5 0 x 1 0 。x 1 5 0 0 2 o 5 x 1 。 这里我们选取的磁芯是e e 4 2 铁氧体磁芯，它的尺寸规格是：宽4 2 x 高 4 2 x 1 5 3 ( r a m 2 ) 。因此可以计算出它的如下参数： 中心柱有效截面积：a 。- - 1 7 8 c m 2 ； 窗口面积：a q = 2 9 4 5 c m 2 ； 功率容量乘积：儿刊。x a q = 5 1 7 。 由于功率容量大于输出功率估计值，可以选用此种铁芯。 ( 2 ) 变压器交比的确定 输出电感工作于c c m 状态，由伏秒平衡原则得 黑龙江科技学院硕士学位论文 u a【，o + 【， n d 。 其中，n 为变压器原副边的变比，n = n i n 3 = n 2 n 3 ， 电压，取为i v 。由此可计算出原副边的变比 露，u c s d 一2 5 0 。0 3 3 + u f 2 4 + 1 ( 3 ) 变压器原副边的匝数 由法拉第定律可得变压器副边绕组匝数 ( 3 9 ) u ，为整流二极管上的 n r n n s 3 x 1 8 7 5 6 1 最后取n s = 2 0 ，n p = 6 0 ( 4 ) 变压嚣原边绕组电流 f 。些l 一垒盟7 1 1 a “ u 。x d x r 2 5 0 x 0 3 x 0 9 ( 5 ) 变压器副边绕组电流 i 矗i 阼x t l 一1 1 1 x 3 2 1 3 3 a f 3 1 0 ) f 3 1 1 ) 仃1 2 ) ( 3 1 3 ) ( 3 1 4 ) ( 6 ) 计算电流密度 ，- k 4 ) 一3 6 6 x ( 2 7 4 x 1 8 2 ) 4 “- 3 0 1 8 a c m 2( 3 1 5 ) ( 7 ) 原副边绕组裸线面积 如生坚噤以。，硝锄： ( 3 1 。) 。了一。丽西一刈川7 锄 o j 如。煎j 。1 2 1 3 3 x 乎一o 蚴s 啪： n ( 8 ) 原副边绕组的线径 珥一孕：0 0 0 _ 5 x 4 一讹c m ( 3 z s ) 黑龙江科技学院硕士学位论文 凤1 垒型。10 0 2 2 3 5 。4 0 1 6 8 6 9 c m ( 3 1 9 ) y 3 1 ： 丑 取d p = 0 1 c m ，d s = o 1 7 c m9 原边绕组选用线径为1 0 r a m 的漆包线绕制；为了减小肌肤效应，副 边绕组用线径为1 0 r a m 的漆包线2 股并绕。 ( 9 ) 变压器分布参数分析 变压器的分布参数主要包括：漏感：分布电容。其中重点要考 虑的是漏感。开关变压器传递的是高频脉冲方波，在工作过程中，漏感 对电路工作带来的影响主要是负面的，开关器件关