模板专项方案.doc

曲靖市第二人民医院门诊大楼工程模板安拆专项方案编制：审核：审批：云南省第二建筑工程公司二OO七年四月二日目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工现场安全管理机构3四、施工准备4五、支架搭设4六、模板安装5七、施工操作工艺6八、模板拆除7九、模板支撑系统设计计算书8十、搭设和拆除的安全技术措施26一、编制依据1、施工图纸；2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）；3、组合钢模板技术规范（GB502142001）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）；5、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）。 6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）二、工程概况1.工程概述1.1建设单位：曲靖市第二人民医院；1.2工程名称：曲靖市第二人民医院门诊大楼工程；1.3工程地点：曲靖市麒麟西路C地块；1.4工程结构：框架结构；1.5建筑面积：25226.03。2.建筑特征:本工程位于曲靖市麒麟系路，是曲靖市第二人民医院门诊大楼工程，框架结构，建筑基底面积1712.10 m2，地下室建筑面积：1467.60m2，主楼建筑面积：21535.72m2, 裙楼建筑面积：3690.31m2总面积:25226.03m2。 基础型式为筏板基础，框架柱为矩形柱，最大柱为700*1300、梁为矩形梁，最大框架梁几何尺寸为400*900，板厚度100-200，梁的最大跨度5400。三、施工现场安全管理机构1、项目经理统筹安排，负责辅料租凭单位的审核、评价及确定，对辅料进场时间的安排及安装工期、安装质量的策划；2、施工员主要负责辅料进场后安装生产过程，达到安装前所定的目标及各项指标（经济指标、技术指标、操作人员的要求等），组织安装后的验收工作；3、技术人员负责安装前的方案编制及交底工作，对安装技术指标的控制，参与安装后的验收工作；4、质安员负责安装前的安全技术交底，负责生产过程中安全工作，参与安装后的验收工作并好记录；5、实验员负责提供砼强度试验报告给技术员策划拆模时间；四、施工准备1、材料准备根据工程规模、特点，基础采用组合钢模安装；框架柱采用木模拼装；框架梁采用组合钢模安装；现浇板采用胶合板安装。计划组合钢模5000平方米；18厚胶合板8000平方米；钢管300吨及配套的U形卡、扣件等材料。模板应具有足够的刚度和强度。其表面特征应符合规范要求。2、机械准备锤子、单头扳手、活动扳手等随身工具由模板班组自行准备，随身携带。工地配备垂直运输机械和一台圆盘锯，用于木材切割和垂直运输，另备钢丝钳、水准仪等工具和检测仪具。五、支架搭设1、每根立杆底部应设置底座或垫板2、脚手板必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低查不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、脚手架底层步距不应大于2m。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； 搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。六、模板安装要求钢模板应拼缝严密，装拆灵活，搬运方便。钢模板纵、横肋的孔距与模板的模数应一致，模板横竖可以拼装。1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板不应有积水。2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4、对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。5、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。6、对跨度4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范规定。8、现浇结构模板安装的偏差应符合规范规定。七、模板安装方法（一）、基础模板安装工艺流程:在筏板上作出模板安装控制线沿控制线用模板横向排脚内外模板的下口用铅丝固定如现场无特殊要求时应先拼装内模板，拼装模板时应横向拼装竖缝措开按方案中的尺寸设置对拉螺栓孔拼装高度到1.2m时应设置抛撑当内模拼装完后应立即设置第二道抛撑检查内模的垂直度待剪力墙的钢筋检查合格后用同样的方法拼装外模安装对拉螺栓背竖向背管背横向背管用山型件和螺帽将对拉螺栓背管拉紧使之成为一整体吊线检查垂直度拉线检查平整度加斜撑补洞.（二）、柱模板的安装1、按照放线位置钉好压脚板。2、 按柱模板设计的模板位置，由下向上安装模板，模板之间用楔行插销插紧，转角位置用连接角模将两模板连接。3、 安装柱箍：柱箍可用钢管、型钢等制成，柱箍应根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时可增加穿墙落栓。4、安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边的拉杆或顶杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用花蓝螺栓或可调螺杆调节校正模板的垂直度，拉杆或顶杆的支承点要牢固可靠，与地面的夹角45度。6、柱模采用组合钢模板安装，柱箍采用钢管，间距为700，在满堂架同步位置与之用扣件连接，柱两个方向柱中设对拉螺拴，间距为700，直径为18mm。经计算满足要求，详计算书。（三）、梁模板的安装1、 在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。2、梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定，一遍情况下，采用可调式刚支顶其间距为4001000mm不等，具体视龙骨排列而定；采用门支架顶加可调上托时其间距为600、900、1800mm等。3、按设计标高调整支柱的标高，然后安装木枋或钢龙骨，铺上梁底板，并拉线找平。当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的134、支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于2m。若楼层高度超过4.5m以上时，要另行设计。5、支顶若支撑在基土上时，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。6、梁的两侧模板通过联接模用U型或插销与底板连接。7、 当梁高超过750mm时，侧模增加穿梁螺栓。8、梁模板采用木模板，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁支撑采用钢管架支撑，支撑竖向间距：1000mm，横向间距：1000mm。经计算满足要求，详计算书。（四）、楼板模板安装。1、底层地面应夯实，并铺垫脚板。采用多层支架支模时，支顶应垂直，上下层支顶应在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。2、支顶与龙骨的排列和间距，应根据楼板的混凝土重量和施工荷载大小在模板设计中确定，一般情况下支顶排列要考虑设置施工通道。3、 通线调节支顶高度，将大龙骨找平。4、楼板模板采用木模板，面板采用18mm厚胶合板；次龙骨采用50*80木枋，间距300mm；主龙骨采用钢管间距10001200hmm(地下室楼板为1000mm，地上层楼板为1200mm)；支撑采用满堂钢管脚手架，立杆间距10001200mm(地下室楼板为1000mm，地上层楼板为1200mm)，立杆的步距 h=1.50米，采用的钢管类型为483.5。经计算满足要求，详计算书。八、模板拆除1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定。底模拆除时的混凝土强度要求：结构类型结构跨度（m）达到设计的混凝土立方体强度标准值的百分率计（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002、模板拆除必须有项目工程师批准的拆模申请书。3、拆除时一般应是先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。4、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。5、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6、拆除区域设置警戒线且专人监护。九、模板支撑系统设计计算书1、柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 700mm。 柱箍采用单钢管48mm3.5mm。 面板计算采用宽度300mm板面厚度2.75mm截面参数。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.30m。 荷载计算值 q = 1.240.5500.300+1.44.0000.300=16.278kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.210cm3 I=36.300cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.212.165+1.41.200)0.7000.700=0.997kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.99710001000/8210=121.441N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5.000ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 5.00012.1657004/(100206000363000)=0.509mm 面板的最大挠度小于700.0/400,满足要求! 四、竖楞木方的计算 无竖楞木方！ 五、B方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.240.55+1.44.00)0.70=37.98kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.004kN.m 最大变形 vmax=0.357mm 最大支座力 Qmax=21.840kN 抗弯计算强度 f=1.004106/5080000.0=197.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 21.840 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.240.55+1.44.00)0.70=37.98kN/m 柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。 均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.004kN.m 最大变形 vmax=0.357mm 最大支座力 Qmax=21.840kN 抗弯计算强度 f=1.004106/5080000.0=197.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 21.840 对拉螺栓强度验算满足要求!2、梁组合模与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=1.20.340.30+24.000.300.90+1.500.300.90+1.42.500.30=9.43kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.109.4340.3002=-0.085kN.m f=0.085106/16200.0=5.241N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.3009.434=1.698kN 截面抗剪强度计算值 T=31698/(230018)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.340.30+24.000.300.90+1.500.300.90=6.987N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6776.987300.04/(1006000.00145800.0)=0.438mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.438mm小于 v = 300/250,满足要求! 四、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.250.00+1.44.00)0.90=59.040N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1059.0400.3002=-0.531kN.m f=0.531106/48600.0=10.933N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30059.040=10.627kN 截面抗剪强度计算值 T=310627/(290018)=0.984N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 50.000.90=45.00N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67745.000300.04/(1006000.00437400.0)=0.940mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.940mm小于 v = 300/250,满足要求! 六、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.250.00+1.44.00)0.900.60/1=35.42kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=35.424kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!3、楼板模板扣件钢管支撑架计算书 模板支架搭设高度为5.0米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 h=1.20米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。3、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.100+0.3501.100=3.685kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.685+1.43.300)0.3000.300=0.081kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/59400=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.685+1.43.300)0.300=1.628kN 截面抗剪强度计算值 T=31628.0/(21100.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6776.9853004/(1006000534600)=0.119mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.713/1.100=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.471.101.10=0.298kN.m 最大剪力 Q=0.61.1002.466=1.628kN 最大支座力 N=1.11.1002.466=2.984kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.298106/53333.3=5.60N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31628/(25080)=0.610N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.9051100.04/(1009500.002133333.5)=0.932mm 方木的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.004kN.m 最大变形 vmax=2.56mm 最大支座力 Qmax=10.851kN 抗弯计算强度 f=1.00106/5080.0=197.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.85kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1495.000=0.745kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.100=0.385kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.100=3.300kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.430kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+1.000)1.0001.100=3.300kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.94kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 65.97N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 40.91N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 53.23N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。4、墙模板计算收一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度4000mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用组合小钢模，小钢模主要类型宽度300mm板面厚度2.75mm。 外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+800+800+800+800mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=