混凝土楼盖设计.doc

课 程 设 计 说 明 书课程名称： 钢筋混凝土（） 设计题目： 整体式单向板肋梁楼盖设计 院 系： 国际教育学院 学生姓名： 王刘涛 学 号： 201012020039 专业班级： 建筑工程技术一班 指导教师： 李 珂 2012 年 12 月 31 日1目 录1. 板的计算3 页2.次梁的计算5页3.主梁计算7页3.梁配筋图14页3.板的配筋图15页某内框架建筑现浇钢筋混凝土楼盖，结构平面布置如图1所示，外墙为370砖墙，偏轴线（内120，外250）。楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面，梁板的天花抹灰为15mm厚石灰砂浆。楼面活载标准值见附表。混凝土采用C25级（=11.9N/mm2，=1.27N/mm2，=1.0）；梁中受力钢筋采用HRB400级（=360N/mm2），其他钢筋一律采用HPB300级（=270N/mm2）。钢筋混凝土重力密度取25kN/m3，水泥砂浆重力密度20kN/m3，石灰砂浆重力密度17kN/m3。楼板周边支承在砖墙上，试设计此楼盖。L1=6300 L2=6300 Pk=3.5kN/ 次梁bh=200mm450mm 主梁 bh=300mm700mm 柱截面bh=400mm400mm（1）板的计算（按考虑塑性内力重力分布的方法计算） 荷载计算 20mm厚厚水泥砂浆面层： 200.02=0.400KN/80mm厚现浇钢筋混凝土板： 250.08=2.000KN/15mm厚石灰砂浆抹底： 170.015=0.255KN/恒载标准值： k=0.400+2.000+0.255=2.655kN/活载标准值： Pk=3.5kN/荷载设计值应该比较以下两种组合，并取较大值：a. 由可变荷载效应控制的组合 q =1.22.655+1.43.5=8.086kN/取为8.086kN/。b.由永久荷载效应控制的组合 q =1.352.655+0.71.43.5=7.014kN/因此取q=8.086kN/。计算简图取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨 l0=ln=2100-200=1900mm边跨 l0=ln+h/2=2100-100-120+80/2=1920mmln+a/2=1940mm取l0=1920mm。内力计算因跨度差（1920-1900）/1900=1%0.45(1.27/270)=0.21%.也大于0.2%，满足要求。根据计算结果及板的构造要求，画出配筋图。如图。（2） 次梁的计算（按考虑塑性内力重力分布的方法计算）荷载计算板传来的荷载： 2.6552.1=5.576kN/m次梁自重： 250.2（0.45-0.08）=1.850kN/m次梁粉刷抹灰： 170.015（0.45-0.08）2=0.189kN/m恒荷载标准值： gk=5.841+1.850+0.189=7.880kN/m活荷载标准值： pk=3.52.1=7.35kN/m由可变荷载效应控制的组合： q =1.27.880+1.01.47.35=19.75kN/m按永久荷载效应控制的组合： q =1.357.88+0.71.47.35=17.84kN/m因此，荷载设计值q取为19.75kN/m。计算简图各跨的计算跨度为：中间跨： l0=ln=6300-300=6000mm边跨： l0=ln+a/2=6300-150-120+250/2=6155mm又1.025ln=6150mm，取最小值6150mm。跨度差 （6150-6000）/6000=2.5%91.87kN.m因此，边跨中和中间跨中截面均属于第一类T形截面。次梁正截面强度计算如表2.9所示截面边跨中第一内支座中间跨中中间支座M(kN.m)67.91-67.9144.44-50.79bf或b（mm）21802002000200s=M/（1bbfh20）0.0150.1660.0110.124S=0.51+(1-2s)0.9920.9090.9940.934=1-(1-2s)0.0150.1830.0110.133As=M/(ysh0)2458.2500.1299.3364.0选用钢筋实际钢筋面积（2）534534310.9310.9 AS/bh0=515/(200415)=0.62%0.451.27/360=0.16%也大于0.2%，符合要求。斜截面强度计算hw=h0-hf=415-80=335mm，因hw/b=335/200=1.675V （截面满足要求）0.7tbh0(kN)0.71.27200415=73.787kNV （按实际配箍）箍筋直径和肢数 6 双肢Asv（mm2）228.3=56.6228.3=56.6228.3=56.6228.3=56.6s=(yvAsvh0)/(V-0.7tbh0)mm3326992737737实配间距（mm）200200200200弯矩调幅时要求的配箍率下限为： 0.3t/yv=0.31.27/270=0.14% 实际配箍率： sv=Asv/bs=56.6/40000=0.142%0.14% 满足要求。 根据计算接过几次两构造要求，绘制次梁配筋图。如图2.30（3） 主梁计算（按弹性理论计算） 荷载计算次梁传来的恒载 ： 7.886.3=49.64kN主梁自重： 250.3（0.7-0.08）2.1=9.77kN梁侧抹灰： 170.015（0.7-0.08）22.1=0.664kN恒载标准值： gk=49.64+9.77+0.664=60.074kN活载标准值: pk=7.356.3=46.31kN恒载设计值： G=1.2gk=72.09kN活载设计值： P=1.3pk=60.20kN计算简图各跨的计算跨度为：中间跨 l0=lc=6300mm边跨 ln+a/2+b/2=6300-120-200+370/2+400/2=6365mm 1.025 ln+b/2=1.025(6300-120-200)+400/2=6330mm取小值 l0=6330mm 跨度差 （6330-6300）/6300=0.4%343.5kN.m(132.3kN.m) 属于第一类T形截面。 C.截面强度计算 主梁正截面强度计算如表2.13所示，表中按简支梁计算的支座剪力设计值V0=G+P=72.09+60.20=132.3KN取中间跨中截面验算其承担负弯矩时的最小配筋率： AS/bh0=402/(300640)=0.209%min=0.45t/y=0.16%同时也大于0.2%，符合要求。斜截面强度计算主梁斜截面强度计算如表2.14所示。 表2.13 主梁正截面强度计算截面边跨中B支座中间跨中M（kN.m)V0b/2(kN)M-V0b/2(kN.m)bf或b（mm）s=M/（1bbfh20）S=0.51+(1-2s)=1-(1-2s)As=M/(ysh0)2选用钢筋实际钢筋面积（2） 表2.14主梁斜截面强度计算截面A支座B支座左B支座右V（kN）0.25cbh0(kN)0.7tbh0(kN)箍筋直径和肢数Vcs=0.7tbh0+yvAsv/sh0Asb=(V-Vcs)/(0.8ysins)弯起钢筋实配弯起钢筋面积（2） 主梁吊筋计算 有次梁传给主梁的集中荷载为: F=1.249.64+1.446.31=124.40kN则： AsvlF/(2ysin450)=244.4mm2 选用 （As=402mm2），满足配筋要求。