1800吨成品油船初步设计——毕业设计.doc

目录参考文献致谢1 绪论1.1概述本次的课题是设计载重量为1800吨的成品油船，属于海船范围。设计分为总体设计和性能设计。本设计选用母型船改造的方法设计，即选定一个母型船资料作为一个规划基础，在母型船技术上进行改造、计算和修改，从而能够得出设计船的主尺度及主要性能参数。当今的许多船只的设计都是选用母型船法。母型船都是在以往的设计及使用中性能比较好的船，采用母型船设计的方法可以把母型船中好的性能保留下来，并能根据母型船使用过程中的经验改良船体。另外，采用母型船设计的方法可以提高设计效率，降低设计难度，保证设计船舶的质量。实践证明，利用母型船的设计方案是一种有效而且便捷的设计手段。但在设计过程，这种设计方案是不能一步到位，必须经过反复的计算和校核，并且设计时，必须按照规范要求及根据实际的设计要求。本次设计方案分为总体设计和性能设计。1.1.1总体设计总体设计部分包括：船体主尺度的选择、重量重心及排水量的计算和型线设计。1.1.2性能设计性能设计包括：静水力计算及静水力曲线图的绘制，螺旋桨的设计及螺旋桨图的绘制。1.2 1800吨成品油船的设计任务书要求1.2.1航区及用途本船是属于海船范围，航行区域属于近海范围。主要用于运送成品油。1.2.2主要性能及尺度本船是钢制海船，建造要符合中国船级社钢制海船入级与建造规范，采用无球鼻首船型。本船采用单桨单舵，要求的服务航速应该在11节左右。船长、型宽、型深及设计吃水应该与母型船的差别不大。1.3 设计任务书分析根据设计任务书，本次设计要进行以下步骤：(1)查阅国内外油船设计的相关文献，翻译英文文献一篇；(2)确定设计船舶的主尺度和排水量、重量和重心计算；(3)用母型船采用型线变换设计型线；(4)绘制型线图；(5)静水力曲线计算；(7)螺旋桨设计；(8)绘制螺旋桨图；(9)撰写准备答辩。根据任务书的要求，可知本设计船舶是近海油船，载重量是1800吨，设计时应充分考虑近海油船的设计特点，对本设计船的分析如下：1.3.1船型分析根据近几年国内外船舶及运输事业的发展的过程，船型的发展与更新很快，船舶的使用年限也有明显缩短的趋势，如果一个船型不能快速的发展改进一直更新换代，在造船市场上将会失去竞争力，从而被运输效率更高、经济效益更好、使用效能更强的新船型所取代。对于一个船型，其发展的根本动力是其经济性，作为商业用船，船型的改进几乎都是以其经济性为基础。选择船型及进行船型论证的主要依据是：航线的水文、地理、气象条件；母港及目的港的情况，建造船厂的技术条件，经济资料；主要的机电设备的配套情况；船级国的运输船舶技术、营运经济资料；国内外同类型船舶的情况；国内外现行规范及公约。1.3.2稳性船舶的稳性主要是指船舶受外力作用离开平衡位置而倾斜，当外力消除后能自行回复到原来平衡位置的能力。稳性对船的使用性能与安全性都用重要的影响，且受稳性规范的约束。在设计中，一般又将稳性问题分为初稳性和大倾角稳性。在初步设计阶段，一般只考虑初稳性，就是在初步选定主尺度以及在初步确定重量重心和排水量后的初步稳性校核，在考虑这些之后也要控制影响大倾角稳性的因素。1.4基本设计思路1.4.1设计船舶的主要尺度的初步确定船舶的主尺度直接与船舶的排水量相关。所以在主尺度的选择时应首先确定船舶的排水量。1.4.1.1排水量的确定船舶的排水量是由多个部分组成的，包括载重量和空船重量。载重量中又包括人员及行李重量、食品和淡水量、燃油量、滑油量及成品油的载重量1800吨。载重量的每一项都可以根据船舶设计原理中的经验公式进行计算得出。然后将所得出值进行求和，就会得出设计船的载重量。本设计中由于采用的是母型船改造的方法，可以认为母型船和设计船的载重量系数是一样的，先求出母性船的载重量系数，利用载重量系数求出设计船的空船重量以及设计船的排水量。1.4.1.2主尺度的确定利用母型船的资料以及设计船求出的排水量，根据船舶设计原理中的立方模数法可以逐步求出各个主尺度。1.4.1.3重心的确定主要以母型船的资料根据经验公式来求。1.4.2型线的设计型线设计是利用法，先根据母型船的型线图绘制出母型船的横剖面面积曲线图，利用迁移法绘制出设计船的横剖面面积曲线图。最终得出的是辅助站的位置以及在船上的实际位置。根据辅助站的各个位置计算出型值表，绘制型线图1.4.3静水力曲线的计算和绘制这一部分的设计是在选定主机功率等一切机电设备后进行的，主要包括船体阻力计算（艾亚法）、船身效率计算、螺旋桨收到的马力计算、 假定航速下的有效推马力计算。1.4.4螺旋桨的设计螺旋桨的设计是船舶快速性的一部分，其中的设计包括初步确定桨的要素、螺旋桨的空泡校核、确定螺旋桨的要素，校核强度、进行螺距修正和螺旋桨重量及惯性矩的计算。最后进行螺旋桨计算的总结以及螺旋桨图谱的绘制。1.5设计过程的简要总结1.5.1总体方面首先根据大致的母型船资料确定设计船的排水量，然后由立方模数法初步确定设计船的主要尺度，由设计任务书确定的要求计算各部分载重量，然后再初步求和得出船舶的排水量。然后再根据设计任务书以及母型船的资料绘制出设计船体的性线图。每个图纸的绘制都是用AutoCAD进行，绘制时参照规范，符合规范要求，并且在在最后要进行稳性及其他性能的校核。要求尽量满足设计任务书的要求并且设计船的经济性要很好。此外要注意，AutoCAD制图要求曲线光滑，各个型线满足设计要求。1.5.2性能方面按照估算出的设计船的要素，进行静水力计算，绘制静水力曲线。用艾亚法估算设计船的阻力，在设计航速附近多取几个航速，画出有效马力曲线。再利用有效马力曲线以及MAU型螺旋桨图谱进行螺旋桨的设计计算。选择螺旋桨的各要素并确定设计航速和主机型号。选定螺旋桨后利用AutoCAD绘制螺旋桨图。1.6本章小结本章叙述了设计的主要内容，通过对设计任务书的大体阐述，对任务书进行详尽的分析，明确本次设计的设计目的。并对基本设计思路进行阐述，确定具体设计计算方法，最后对整个设计过程的总结。2主尺度的确定本章的任务是通过计算确定设计船的主尺度。船舶主尺度选择的好坏直接影响船舶的各项技术性能和经济性。因此在根据母型船数据计算设计船的主尺度时还要综合考虑经济性和其他设计任务书中要求的性能指标。载重量的确定是根据规范或者参考船舶设计原理上的计算公式。对船长、吃水、型深、型宽、船体系数的计算主要采用立方模数法。2.1载重量的确定在给定的母型船的总布置图中，排水体积为2730.83已知母型船的排水体积是2730.83由公式1得=1.0251.0062730.83=2815.90（t）；人员及行李重量：；本设计船与母型船的主机功率相同，载货量高于母型船，可假定服务航速为12.3节食品和淡水量：自持力人员数定量；自持力；燃油量：；滑油量 ；备品及供应品为即；7.9t；母型船载重量DW0因此其空船重量是LW0=2815.90t-1686.62t=1129.28t；载重量系数；DW=1800+86.62=1886.62t【1】；设计船船的排水量；2.2.主尺度的初步确定2.2.1垂线间长L的初步确定由母型船换算公式=73.66（m）；2.2.2型宽B和设计吃水d的初步确定由公式计算，其中13.10m；13.60m；由公式计算，其中m；=4.56m；2.2.3型深D的初步确定由公式计算，其中5.85m；m；2.2.4干舷f的确定f=6.07-4.56=1.51；2.3船型系数的确定2.3.1方型系数；2.3.2中横剖面系数0.983；2.3.3菱形系数；2.3.4水线面系数；2.4空船重量计算 ；2.5平衡重力与浮力； 所以储备浮力足够。2.6重心高度的计算由母型船资料知；重心高度【1】；2.7总结2.7.1初步确定的主尺度在考虑船舶的运营经济性的因素后，可将主尺度初步确定如下： 2.7.2初步计算：设计船的排水量为3144.4t；重心高度是4.68m；2.7.3快速性的估算设计船与母型船都是航速较低的船，且两船的主尺度、排水量、航速和形状都相近，可以假定两船的推进效率也相同。故对快速性的估算可以应用海军系数法：；先计算母型船的海军系数；设计船与母型船的主机功率相同，航速估算为：；2.8本章小结依据母型船的数据，根据立方模数法计算各个主要尺度，还经过初步的校核可以初步确定的设计船主尺度如下： 3型线设计本章的主要任务是进行型线设计，其中包括型线迁移计算和型线图的绘制。型线设计考虑是否周到，设计出的型线是否优秀，对船舶的航海性能、使用以及建造等方面有很大的影响。所以在本章的型线设计中要注意几个方面：保证良好的航海性能、考虑总布置的要求、考虑船体结构的合理性和工艺性和考虑外观型。在本章的型线设计计算方面采用的是对母型船型线用法【2】进行改造。3.1型线迁移计算 由于设计船和母型船都存在平行中体，因此采用法进行设计船舶的型线设计。 母型船的棱形系数为0.675，设计船的棱形系数初步定为0.680。3.1.1设计船傅汝德数的计算；3.1.2设计船浮心相对纵向位置的选择根据船舶设计原理第143页的图6.2.4当=0.24时在Lammeren中查得=02。所以设计船也根据船舶设计原理第143页的图6.2.4中Lammeren曲线查得为0.3。3.2绘制母型船横剖面面积曲线3.2.1母型船横剖图给定的母型船横剖图3-1如下：图3-1母型船横剖图Figure 3-1 The transverse profile of the mother ship 3.2.2得出横剖面面积利用面积查询命令得各站横剖面面积如下表3-1表3-1各站横剖面面积Table 3-1 The cross section area of each station站号面积（）站号面积（）00.090816.86481156.5620216.90971256.2774329.18251354.9517437.50581452.0090545.04221546.0988650.61281638.0145754.05001728.7261855.68481817.7540956.3901197.95341056.6073200.0003.2.3绘制母型船横剖面面积曲线根据上表绘制出了母型船的横剖面面积曲线如下图3-2图3-2母型船横剖面面积曲线Figure 3-2 The cross section area curve of the mother ship3.2.4横剖面面积曲线查询根据母型船的横剖面曲线，查询出前体曲线下的面积以及后体曲线下的面积根据公式：=前体曲线下面积/（中横剖面面积1/2船长）=后体曲线下面积/（中横剖面面积1/21船长）X通过面域命令分别查出前体、后体以及曲线下的面积形心，形心即是船体的浮心的纵向坐标。求出前体菱形系数以及后体菱形系数和浮心。因此；母型船 前体菱形系数 0.6777； 后体菱形系数 0.6723； 菱形系数 0.6750； 浮心纵向坐标 ；3.3根据法改造母型船型线得出设计船横剖面面积曲线3.3.1确定设计船的及根据前面的计算可以确定的值为0.680，根据船舶设计原理第143页的图6.2.4中Lammeren曲线查得为+0.3%，因此 m;3.3.2根据经验公式得出设计船前体菱形系数 （1） （2）3.3.3前后体菱形系数变化量 ；3.3.4利用法求辅助站的位置由于在本设计中涉及同时修改和因此：（船中前各站）；（船中后各站）；根据法求得的各个辅助站距离理论站的距离为将横剖面积曲线及修改无因次化，得到辅助站位置及设计船横剖面面积曲线如下表（理论站是负值表示是后体，正值表示前体）：表3-2 辅助站移动距离Table 3-2 The moving distance of auxiliary station站号理论站移动距离辅助站实际移动距离图上移动距离0-10-101-0.90.001007-0.901007-35.7485-0.1792-0.80.0020XX-0.8020XX-71.4970-0.3583-0.70.003021-0.703021-107.2455-0.5364-0.60.004028-0.604028-142.994-0.7155-0.50.005036-0.505036-178.778-0.8946-0.40.006043-0.406043-214.5265-1.0737-0.30.007050-0.307050-250.275-1.2518-0.20.008057-0.208057-286.6625-1.4339-0.10.009064-0.909064-321.772-1.6091000000110.10.037140.137141318.476.592120.20.033010.233011171.8555.859130.30.028890.328891025.5955.128140.40.024760.42476878.984.395150.50.020630.52063732.3653.662160.60.016510.61651586.1052.931170.70.012380.71238439.492.197180.80.008250.80825292.8751.46418.50.850.006190.85619219.7451.099190.90.004130.90413146.6150.73319.50.950.002060.9520673.130.3662010100根据上表绘制出的设计船横剖面面积曲线图如下（图中红线是经过迁移后的设计船的横剖面面积曲线）：图3-3设计船横剖面面积曲线Table 3-2 The cross section area curve of designed ship3.3.5校核和 在图3-3中利用面积查询公式求出=0.6806以及改造后的曲线的形心即船体的浮心的纵向坐标是：=0.4%；因此浮心的纵向坐标不符合要求。3.3.6调整横剖面面积曲线用迁移法调整横剖面面积曲线，使浮心满足要求横剖面面积曲线的形变函数为；由于面积曲线的X坐标长度为355，因而；由于=0.6806，；所以各辅助站的再次移动距离如下：表3-3辅助站的二次移动Table 3-3 The second moving of auxiliary station站号移动距离00.001604-0.00140610.1213-0.106320.2987-0.261830.5155-0.451940.6626-0.580850.7957-0.697560.8941-0.783870.9548-0.837080.9837-0.862391.000-0.8766101.000-0.8766111.000-0.8766121.000-0.8766130.9708-0.8510140.9188-0.8054150.8144-0.7139160.6715-0.5886170.5075-0.4449180.3136-0.274918.50.2230-0.1955190.1405-0.123219.50.06763-0.059282000按照上表将图3-3得出的横剖面曲线再迁移得图3-4图3-4横剖面面积曲线再次迁移Figure 3-4 The final cross section area curve3.3.7 横剖面面积曲线的查询利用面域命令得出其浮心纵向坐标为，基本满足设计要求。综合两次迁移计算，得出辅助站的位置及其在实船上的位置，列于下表3-4。表3-4辅助站位置Table 3-4 Auxiliary station position站号综合移动距离辅助站在实船上的位置0-0.2812-355001-57.0085-320XX.00852-123.857-28523.8573-197.6255-25047.62554-259.154-21559.1545-318.278-18068.2786-371.2865-14571.28657-417.675-11067.6758-459.1225-7559.12259-497.092-4047.09210-175.32-175.32111493.795043.79121347.1758447.175131195.79511845.795141040.0615240.0615875.14518625.14516703.825220XX.82517528.4725378.4718347.85528747.85518.5258.84530433.84519171.25532121.25519.584.98633809.98620003.3.8在辅助站上量取的半宽水线值表3-5辅助水线半宽值 Table 3-5 The auxiliary width of waterline辅助站号辅助水线半宽平底线300500100016502000250030003500440001354711176336395510586609677810103517742371999116314031645178520XX2283265536483954181920732521303133073697408144765238417282765304935904183444647315103541659265254436924067461551265353563558726077637963380459649175448591360986308645665656701741165272557960626425654866716738677967988468358096071645666896750679867996800680095070607563536662679567996800680068006800105212618764496739680068006800680068006800115168620564476693679067996800680068006800124910599262466571673367626782678867886800134382556658496251649665696628673867546789143571484251915649598760676254638165026654152508386542304748517452245549572258986210161617284632173773418543784587481249925390178831838219326953055323335373705391042861838010031204154018481985217123432519287718.520665478910381302142115861736188621881930739156877486498711111235147719.5113265312399491584767200根据上表绘制出了辅助水线的半宽图【3】。图3-5辅助水线半宽图Figure 3-5 The figure auxiliary water line half width根据半宽图查得在理论站上的辅助水线半宽值，在根据公式求得理论站上的理论水线半宽值（其中和分别为设计船和母型船的设计吃水，为设计船中于母型船水线相对应的辅助水线），列于下表表3-6理论水线半宽值Table 3-6 The theory half width of the waterline 理论站号水线半宽平底线30050010001650200025003000350044000135 4711176 122 160 204 242 269 277 321 439 12292371 999 1163 1403 1645 1785 20XX 2283 2655 30183954 1819 2073 2521 3031 3307 3697 4081 4476 491341728 2765 3049 3590 4183 4446 4731 5103 5416 582452544 3692 4067 4615 5126 5353 5635 5872 6077 631763380 4596 4917 5448 5913 6098 6308 6456 6565 668074116 5272 5579 6062 6425 6548 6671 6738 6779 679784683 5809 6071 6456 6689 6750 6798 6799 6800 680095070 6075 6353 6662 6795 6799 6802 6800 6800 6800105213 6187 6449 6739 6800 6800 6803 6800 6800 6800115168 6205 6447 6693 6790 6799 6803 6800 6800 6800124910 5992 6246 6571 6733 6762 6782 6788 6788 6800134382 5566 5849 6251 6496 6569 6628 6738 6754 6798143571 4842 5191 5649 5987 6067 6254 6381 6502 6701152508386542304748517452245549572258986208161617 2846 3217 3772 4185 4378 4587 4812 4992 541317883 1838 2193 2695 3055 3233 3537 3705 3910 419818380 1003 1204 1540 1848 1985 2171 2343 2519 265518.5654 789 1038 1302 1421 1586 1736 1886 189619127212313507585689797906112319.5113 265312 399 491 584 408203.3.9校核设计船的方形系数和浮心位置在设计完成的横剖图中依次测量出各站下的横剖面面积，如表 3-7表3-7设计船横剖面面积值Table 3-7 The cross section area value of designed ship 站号面积（）站号面积（）00.32914.7361158.750213.7321258.392327.0861357.032437.2931453.569545.2041546.712651.6321637.870755.6851727.472857.6531815.842958.506195.3511058.746200.000根据上表绘制出设计船的横剖面面积曲线如图3-6：图3-6设计船横剖面面积曲线Figure 3-6 The designed ship cross-section area curve将上图曲线生成面域后，查询知设计船的型排水体积浮心纵向坐标为，所以由计算结果知符合设计要求。3.4本章小结本章的主要内容是对设计船进行型线设计和绘制型线图。采用的方法是1-法，利用此方法对母型船的型线图进行改造，得出在相应水线处设计船的型线数值。在这一章绘制了设计船的中横剖面面积曲线和设计船型线图。4静水力计算浮性是船舶在一定装载情况下漂浮在水面（或浸没在水中）保持平衡位置的能力，它是船舶的基本性能之一，而船舶稳性是指船舶在外力作用消失后保持其原有位置的能力，因此对于一艘新设计的船来说，其浮性和稳性十分重要【4】。静水力曲线图就是全面表达船舶在静止正浮状态下浮性和稳性要素随吃水变化的规律图，因此对于一艘新设计的船来说，通过静水力曲线图可以全面的了解其浮性和稳性的好坏。4.1静水力计算绘制静水力曲线图首先要进行静水力计算，其主要计算内容如下：水线面面积：；漂心纵向坐标：；浮心垂向坐标：；浮心纵向坐标：；型排水体积：；每厘米吃水吨数：；横稳心半径：；纵稳心半径：；4.2绘制静水力曲线图静水力曲线将包含下列曲线：1型排水体积曲线；2总排水体积曲线；3总排水量曲线；4浮心纵向坐标曲线；5浮心垂向坐标曲线；6水线面面积曲线；7漂心纵向坐标曲线；8每厘米吃水吨数MTC曲线；9横稳心半径曲线；10纵稳心心半径曲线；11每厘米米纵倾力矩MTC曲线；12水线面系数曲线；13横剖面系数曲线；14方形系数曲线；15菱形系数曲线。以上各个曲线中，18为浮性曲线，911为稳性曲线，1215为船型系数曲线【5】。根据给定的计算方法，按步骤要求计算出的结果如以下各表：表4-1 Aw，Cwp ，XF ，ILF，IT 值的汇总表Table 4-1 The value of Aw, Cwp, XF, ILFand IT 吃水(m)(m2)(m)(m4)(m4)0.0382.800 0.382 0.049 65980.056 2240.102 0.3517.627 0.517 0.497 107143.027 4437.921 0.5555.821 0.555 0.611 120419.864 5206.007 1.0611.972 0.611 0.735 141937.151 6412.408 1.65656.986 0.656 0.768 162793.174 7355.140 2.0673.911 0.673 0.720 171924.361 7680.960 2.5697.601 0.696 0.758 184879.671 8158.193 3.0718.664 0.717 0.707 197402.435 8580.275 3.5739.148 0.738 0.622 210820.545 8968.685 4.4784.021 0.783 0.189 244938.035 9741.332 在上表的计算结果的基础上，进行了进一步的计算，计算结果如下表：表4-2 静水力计算结果汇总表（a）Table4-2 The Hydrostatic calculations (a) dkXfXbZbAwTPC（米）（米3）（米3）（吨）（米）（米）（米）（米2）（吨/米）0.0 0.049 382.800 3.924 0.3 135.064 135.875 139.271 0.497 0.307 0.200 517.627 5.306 0.5 242.409 243.863 249.960 0.611 0.360 0.244 555.821 5.697 1.0 534.357 537.563 551.002 0.735 0.649 0.381 611.972 6.273 1.7 946.768 952.449 976.260 0.768 0.597 0.523 656.986 6.734 2.0 1179.675 1186.753 1216.422 0.720 0.288 0.558 673.911 6.908 2.5 1522.553 1531.688 1569.981 0.758 0.328 0.614 697.601 7.150 3.0 1876.619 1887.879 1935.076 0.707 0.272 0.661 718.664 7.366 3.5 2241.072 2254.519 2310.882 0.622 0.223 0.702 739.148 7.576 4.4 2926.499 2944.058 3017.659 0.189 0.242 0.807 784.021 8.036 表4-3 静水力计算结果汇总表（b）Table4-3 The Hydrostatic calculations (a)吃水MTCCwpCpCBCM（米）（米）（米）（米）0.0 0.382 0.3 14.932 32.908 794.481 0.517 0.486 0.449 0.923 0.5 16.771 21.494 497.184 0.555 0.524 0.484 0.923 1.0 19.759 12.005 265.724 0.611 0.573 0.533 0.931 1.7 23.790 7.760 171.626 0.656 0.603 0.574 0.952 2.0 23.867 6.496 145.390 0.673 0.615 0.590 0.960 2.5 27.186 5.351 121.043 0.696 0.630 0.610 0.968 3.0 27.369 4.556 104.809 0.717 0.644 0.627 0.973 3.5 29.247 3.990 93.785 0.738 0.656 0.641 0.977 4.4 34.004 3.321 83.502 0.783 0.678 0.665 0.982 以上各表计算出了静水力曲线内各个曲线在不同吃水处的坐标值，去一定的比例将其绘制于表图表中，如图4-1图4-1静水力曲线图Figure 4-1 Hydrostatic curves4.3船体阻力计算船体在航行中必然要受到阻力，阻力多少直接影响船体的航行性能【6】，因此要对设计船体进行阻力估算。本次设计的船是一艘低速中型商船，因此本设计对船体阻力的估算采用的是艾亚法。4.3.1艾亚法计算中需要的标准参数设计船的傅汝德数；标准方形系数；标准浮心纵向位置根据船舶设计原理第280页表7-5得=+1.06m；标准水线长；4.3.2艾亚法阻力估算1.根据设计船的Fr=0.22查船舶设计原理图7-3得为410。2.根据设计船的Fr=0.22查船舶设计原理表7-5得出对应于标准方形系数=0.74的纵向浮心位置是=+1.06m。3.与标准船型的参数相比对设计船做以下修正：（1）方形系数的修正：设计船的=0.668小于标准的方形系数，因此要对标准船型的值增加一个修正值。，其中值由船舶设计原理表7-6查得为6.67%，因此修正值大小为27.347。最后得出修正后的值=437.347。（2）宽度吃水比的修正：设计船的宽度吃水比，不等于2.0，则系数要加上另一个修正值。经过方形系数修正后的值为【7】。（3）浮心纵向位置的修正：设计船的浮心纵向位置是在0.3%处，标准船的则位于1.44%处。其中由船舶设计原理表7-7（a）查得由于0，则= ；最后修正的值。（4）水线长度的修正：设计水线长度是75.56米大于标准水线长度。进行修正；经过以上四项的修正后的值为。4.实际设计船的有效功率是，是包括8%的附加阻力在内的有效功率，其相应的裸船体有效功率是。如下表为艾亚法有效功率估算表：表4-4 艾亚法有效功率估算表Table 4-4 Aija Law effective power estimation table水线长 宽度吃水比 B/d=2.98垂线间长方形系数=0.668型宽 B=13.6m纵向浮心位置船中前吃水 d=4.56m排水量（海水）=173速度（kn）1011121314傅汝德数0.190.210.230.250.27标准475415390370335标准0.7610.7270.6840.6600.