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2 1 mb128 0 2 9 15 3 T 2 2 2 1688mWq 2 3 mm50 壁厚 2 4 64 1 Q Q 显然 将热导率大的放在外层 或将热导率小的放在内层 热损失较小 2 5 故保温层厚度m255 0 2 6 4588 2 KmW 2 7 379 2 KmW 2 8 72 8 2 KmW 2 10 3100 2 KmW 2 11 343 2 KmW 2 12 451 2 KmW 2 13 34 3 1 2 Q Q 即大管的热损失是小管的 3 34 倍 2 14 1 6110 2 KmW 2 4688 2 KmW 计算结果表明 水蒸汽的饱和温度不变 而冷凝壁面温度的降低导致了传热温度差 传热推 动力 的增大 从而使蒸汽的冷凝量增大 进而使冷凝壁面上的冷凝液膜的厚度增大 这样 冷凝传热系数 将减小 2 15 25 1053 5mWq c 25 1055 1mWq 显然 符合使用条件 故 c qq 7300 2 KmW 2 16 WQ0 65 12 负号表示炉壁向面包传递热量 2 17 402 0 679 0 43 2 18 证略 2 19 2 8 13 mSO 2 20 1 1046 3 5 smkg L Ws 2 保温层外表面的温度 W T 7 38 W T 2 21 5 23 m T 2 3 21 mSO 2 22 1 4 358 2 KmW i 2 油的流速加倍后的出口温度 2 99 2 c T 2 23 1 基于管外表面的总传热系数 O K 233 2 KmWKO 2 产生污垢后热阻增加的百分数R 7 11 R 2 24 清洗前的传热量 WQ 3 109 690 0 254 2 KmWKO 清洗后的传热量 WQ 3 10 5 959 WKmRi 1092 1 23 2 25 mL86 1 2 26 总传热系数增加的百分数 0 70 100 33 48 33 4814 82 O OO K KK 2 27 WKmRsi 1006 6 25 2 28 WKmRs 1032 6 23 2 29 mL53 9 2 30 skgWh 0482 0 2 31 53 76 2 h T 9 17 2 c T 2 32 72 78 2 h T 28 61 2 c T 2 33 116 2 T 2 34 ht33 5 2 35 1 st5 5 2 st41 2 36 计算结果列于下表中 离中心的距离 mm 0 10 2 20 4 30 6 40 8 51 表面 X 0 0 2 0 4 0 6 0 8 1 0 0 22 0 2 0 17 0 13 0 10 0 T 2 2 2 0 1 7 1 3 1 0 0 2 37 计算结果列于下表中 加热时间 min rO Fo L Fo rO 0 L 0 0 0 T 30 0 277 0 654 0 28 0 24 0 0672 116 6 60 0 554 1 308 0 06 0
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