建筑和土木工程专业毕业论文.doc

摘要:通过实例,介绍了四个地基土含水量变化导致的工程事故。诸事故的肇事原因都与水有关,一种是地下水被抽走,后又回灌,从而在土层内形成塌陷;一种是潜流的强力冲刷造成地基塌陷;一种是少见的大旱使膨胀土发生干缩;一种是土壤中碱液浓度过大造成土壤湿陷。所有这些现象是非常少见而难以预料的,对勘察设计者具有指导意义。 关键词:地基土含水量变化 裂缝 地下水 膨胀土 化学污染 地基土含水量变化是指土层、边坡、地下水位以及土质、水质等受到天然或人为的破坏或改变,通常表现为:地下水位突然、大幅度地升降和潜流冲蚀;场地附近后期挖方;膨胀土层的起伏变化;工程本身后期超载或附近地面超载;化学污染等等。地基土含水量变化引起建筑物不均匀沉降,从而造成工程事故的实例很多,本文仅列举四个典型实例。 1 地下水变迁引起的建筑物裂缝分析 1.1 工程及裂缝概况 某小学有三座教学楼(平面布置见图1),均为三层砖混结构,条形基础,于1979年1月动工,同年底竣工,并已安全使用了8年。1987年10月10日、11日连续两天下大雨,14日上午,三号楼的东半部突然发生裂缝,嵌入横墙的挑梁与墙发生错动(图2),南侧一处门与窗之间的墙在过梁标高处水平裂断并略向内倾斜,北侧有一块窗玻璃在正上课的时候被挤破。当天检查院内一号、二号教学楼未见裂缝,一个月之后,这二座教学楼也出现了裂缝,其形状及性质与三号楼相同。在这期间,三号楼的裂缝范围往西发展到了该楼的西半部的南墙,之后又发展到了其北墙,而东半部的裂缝越来越严重。值得注意的是,裂缝初期向北倾斜的门与窗间墙看上去又扶正了。总起来说,裂缝的特点为: (1)裂缝发生突然且发展迅速,涉及的范围大; (2)原来断裂后向北倾斜的门窗间墙后来又扶正了; (3)横墙上的裂缝有明显地来回水平错动的迹象,既像遭过震害的房屋裂缝,又有点像采空区房屋的裂缝。 1.2 地基基础与地质环境 该工程采用天然地基,设计前未作专门的地质勘察,开槽时发现东半部的砂土很松散,因此对这一部分基础作了加深60cm和加宽10cm的处理,达到基础埋深1.75m。 事故后进行的勘探揭示,土层分布情况见表1。 在该楼西侧约50m处有一个臭水湾,1986年市政部门要将此湾进行改造、美化,便从86年6月开始,用大功率泵将湾水抽光,接着进行边抽水边挖深、削坡并砌筑乱石池壁,这样一直持续到86年12月底才改造完。改造完成后,立即向湾内注满了水。 1.3 裂缝原因分析 裂缝的出现及发展过程表明,该工程地基发生了剧烈的不均匀沉陷。从地质分布情况看,该工程地基以砂类土为主,所以地基沉降应在工程完工后不久完成,假如地基中存在着未经查明的沟坑、暗浜、坟井等局部缺陷,这么长的时间也早应该表现出来了,不至于安全使用8年之久。所以,该建筑物裂缝肯定是由后来的地基土含水量变化所引发的。 经调查证实,这三座教学楼的地基确实经历过近距离、长时间的抽水,然后又注水和连降两次大雨的遭遇,裂缝就是从大雨之后开始出现的。距教学楼50m远的臭水湾,历来作为集纳附近区域的污水和雨水之用,积水被地下10米处的粘土层所隔,所以尽管该地区大旱十几年,周围地下水位已降至30米以下,但此湾中的水还是满的,附近的砂土层中必有一片浅层的滞水存在。 勘探结果表明,本工程地基的粗砂层与臭水湾相通,臭水湾改造过程中抽水、注水所引起的地下水位的变化已经波及到了该工程地基的主要压缩层。当地下水抽走后,那部分土的计算重度由8kN/m3突增为18kN/m3,并在砂层中留下了可压缩孔隙,势必发生自重沉实或塌陷,从而出现空洞,但没有立即塌下来,是由于上部砂土的起拱作用。在连降两天大雨后,雨水迅速渗下去,浸湿了洞顶上土层,增加了土的重量,降低了砂土的摩擦力,其拱作用被破坏而塌陷,这是极有可能的一个方面;另一种可能是,抽掉水的砂土层,因自重沉落而出现某种程度的空洞,当重新注水时,地下水位回升,使空洞顶上的砂土自下而上的被浸湿,重量增加而塌陷。勘探结果表明,教学楼发生裂缝时,湾中回注的水确已自西向东回到了该楼地下 裂缝发展范围逐步扩大,遍及了整个校园的三座教学楼一事,证明了前面关于空洞逐渐塌陷的判断。三号楼西半部的土层和东半部不同,西部含粘粒多,东部含粘粒少,这与施工时发现的情况一致,这正是三号楼东半部裂缝出现早而且严重的原因。 三座教学楼裂缝发展越来越严重,最后全部拆除了。 1.4 小结 笔者遇到的因局部滞水或地基浸湿而造成的建筑物裂缝已有数起,有的使房屋整体倾斜,有的使房屋纵向均匀弯曲,导致纵墙开裂。该例中地下水变异的情况比较特殊,既有水位下降造成干塌的可能,又有回灌时的浸塌的可能,也有地面雨水向下浸渗导致塌陷的可能。由于砂土的沉落变形是突然的,所以墙体裂缝的反应特别剧烈,特别严重。 2 水土流失引起的建筑物裂缝分析 2.1 工程及裂缝概况 某水库给水工程取水厂的综合楼、变电间和加氯间等坐落在鞋山南坡,原地形多为冲沟,六零年修建水库时,大量废弃的石渣被填入沟内,后来又经过大规模地填沟造地,在碎石上面覆盖了一层土。该工程平面位置及原山坡地形示于图3中。图中北围墙以外为上山坡,南围墙则为水库边的挡土墙,高2.5米,墙顶与建筑场地平。综合楼为二层(局部三层),施工前已探明,其下为碎石杂填土,较深且不密实,因而进行了强夯处理,其他二项工程均为平房,未进行专门勘探,只是开槽后局部进行了换土处理。 一九八九年七月十九日一场暴雨后,变电间和加氯间的墙体都出现了裂缝,其中加氯间东南角和变电间西端的裂缝最为严重,缝宽达12mm,裂缝两侧的砌体错位达15mm,局部毛石基础下沉后与圈梁脱开55mm。室内地面也多处发生裂缝,混凝土路面则有两处沉陷而积水(如图3中虚线所示),此处挡土墙有一处被冲垮,潜水从缺口处流入水库,持续了多日不停。楼前花坛扭曲变形,平台、踏步及散水坡均出现了较大裂缝。但地基经强夯处理过的综合楼却安然无恙。 事故后沿北围墙及加氯间进行了补充勘探,揭示的原地形情况见图3。 2.2 裂缝原因分析 显然,该工程裂缝主要是由于地基不均匀沉降所致,引发沉陷的原因分析如下: (1)本工程背靠山坡,前临水库,座下是原来的冲沟。大雨后北面来的径流受到围墙的阻挡而潜入地下,地下的碎石土是疏松的,有些地方多半是碎石,含的粘土很少,经潜流的山洪冲刷而流失,这是导致地基沉陷的主要原因。 (2)该填土层多为碎石杂填土,压缩性高,强度低,压缩系数a1-2=0.686MPa-1,标贯击数N=1.6,加之暴雨后地面排水不畅,全部渗入地下。 (3)变电间西端坐落在一个大冲沟边缘的填土上,加氯间东南角则位于一边坡很陡的冲沟上,事故后探明此处的杂填土深达6.4m,所以,变电间西部和加氯间东南角上裂缝最为严重,这两处水土流失也最严重。 (4)由图3可见,综合楼完全坐在一个大冲沟上,经强夯后,成为冲沟中的束水构造,使综合楼与变电间之间的地下水道变狭,流速加大,从而加剧了冲刷作用,加重了变电间西端的地基沉降。事实证明,裂缝的范围比原来所见的需要换土处理的范围要大,沉陷情况之严重也出乎一般的意料。 2.3 处理措施 根据以上分析,对事故的处理方法,除对裂缝处的地基与基础进行常规的加固之外,治本的措施是防止潜流的形成,改善地面排水,防止地表水下渗并在上游筑截流工程。做法是: (1)沿北围墙用“旋喷法”设一道混凝土帷幕墙进行截流,深度达杂填土下2.0m。 (2)出现基础下沉和墙体裂缝部位也采用“旋喷法”加固地基,加固深度为达到杂填土下0.5m。 (3)做好地面排水,防止大量地表水渗入地下。 3 膨胀土引起的建筑物裂缝分析 3.1 工程及裂缝概况 五十年代建成的某医院综合大楼,总平面为T型,正面向北。整座建筑物为二层(局部三层),砖混结构,木屋盖,毛石条形基础。该工程在安全使用了30年之后,于1988年冬天,突然在西翼发生严重裂缝,一时众人大惊,一位化验人员称,他坐椅后的山墙裂缝嘎然有声,并以其化验人员特有的观测力作证说,当时他眼看着裂缝在开展。现场调查发现,大楼西翼走廊南侧的化验办公室横墙上有竖向微斜的裂缝发生,缝长约2.0m,宽约10mm余,由下而上地开裂,顶端已有分叉。同屋的地面上距走廊墙约60cm处有一道通长的东西裂缝,缝两侧明显向下倾斜。走廊中同样有一条东西通长裂缝,缝两侧明显向上倾斜,说明走廊南纵墙的根部已向南翻转。二楼全部房间内的板条抹灰天棚与走廊墙之间绽开了一条裂缝,从天棚上面观察,该部的天棚樑子已从墙中拔脱约30mm。另外发现,天棚内有两道硬山搁檩的构造,三角形山墙的中央各有一个宽约60cm的过人孔,孔上的侧砌平券已经被拉断,缝宽约20mm。山墙顶端从中间裂为南北两半。裂缝情况见图4。所有这些说明,大楼西翼的南半部已整体向南倾斜。 3.2 裂缝原因分析 在院子里巡查发现,沿外墙有一道窄窄的顺水沟而没有散水坡构造,土壤呈铅灰色,十分蓬松,犹如春天化了冻的黑土地一般。进一步查访得知,南边不远的院墙挨近一个水库,逢此大旱之年,已经完全干涸,四周的干砌毛石护坡望去如一片石漠。由此推测建筑物裂缝或许与天气干旱有关,怀疑大楼西翼地下有膨胀土局部存在,裂缝由膨胀土干缩所致。后经开挖证实,大楼西半部地基确有膨胀土存在,厚度约60cm,黑色,干缩裂缝极度发育。 3.3 小结 膨胀土具有湿胀干缩的特性,其性能受含水量影响很大。该工程建在水库边,地基内的膨胀土长期浸泡在水里,突然遇到大旱,含水量猛减,其干缩特性得以发挥而致安全使用了30年的建筑物开裂。 4 化学污染引起的建筑物裂缝分析 4.1 工程及裂缝概况 某印染厂是个名副其实的“百年老店”。厂区200m300m范围内的新房、老房、生产用房、生活用房皆有裂缝,尤其近30年来所建房屋可以说无一幸免,成为业内周知的白浪河两岸同类土层中的特异区。 74年建的锯齿形印染车间,76年便发现西端墙上有了长长的、南低北高的斜裂缝。当时未找到裂缝原因,曾疑为场地的卓越周期较长,可能受到了宁河地震的影响。 83年建的整理车间,全框架结构,施工至主体封顶时,其两层的附属房便整体向西倾斜了5cm。同期建的发电车间也有了裂缝。 85年建成的单身宿舍楼,四层,刚开始启用便发生了严重裂缝,临街的北纵墙上均匀布满了八字形裂缝(图5),从室内看,已与横墙脱节,但南墙上裂缝较轻。有关方面认为是把房子建在了杂填土上,而钻探发现该土层内有三合土筑成的百年古坟,说明不是回填土。对此土层的成因曾引起激烈争论,但未注意到污染因素。 2002年,该地盘开发为商业步行街,施工中挖了一个深约4.0m,长120m的基坑。坑南岸原是厂内的一条小街道,宽约8.0m,其下有一条加盖的排水沟。基坑开挖之后发现,排水沟漏水,污水由基坑南壁上的一个小孔流入坑内。随着漏水量的增加,沿着排水沟出现了一条沉陷带,裂缝两侧地面之间的高差最大处达11.0cm。将排水沟渗漏问题排除后,一切安然无恙。 4.2 裂缝原因分析 该厂区坐落在白浪河畔,地基土层分布情况是,顶部2.0-4.0m为新近沉积粉土,其下为中粗砂。厂区内的房屋裂缝原因多年来一直未形成一致意见。至2002年改建商业步行街,从开挖的深基坑内,笔者发现,新近沉积粉土的颜色由灰色变成了暗绿色,显然是受到了该厂废弃碱液的污染,而被污染的粉土中的碱结晶,对水极其敏感,有时碱结晶会使地面鼓胀,遇水则剧烈沉降。据说该厂的老车间有一个碱池曾自己往上浮,其周围的地面比原来高出许多,不得不进行了处理。该厂废弃碱液对地下水的污染十分明显,迄今厂区周围抽上来的井水是绿色的。由此可判断,该厂区内大片出现的房屋裂缝是由化学污染所致。 二 温度裂缝近几年来，全国各地工程规模日趋扩大，结构形式日益复杂，工业与民用建筑中对大体积混凝土需求越来越多。由于其体积大，表面小，水泥水化热释放比较集中，内部温升比较快，当混凝土内外温差较大时，会使混凝土产生温度裂缝，影响结构安全和正常使用，所以必须从根本上分析它，来保证施工的质量。 2. 裂缝成因分析 大体积混凝土一般是指实体截面最小尺寸大于或等于1m的混凝土构件。它的表面系数比较小，水泥水化热释放比较集中，内部温升比较快。混凝土内外温差较大时，会使混凝土产生温度裂缝，影响结构安全和正常使用 混凝土裂缝分为以下几种类型：弯距剪力等外力荷载引起的裂缝；干燥收缩引起的裂缝；混凝土自身收缩引起的裂缝；温度裂缝。 大体积混凝土工程，水泥用量多，结构截面大，因此，混凝土浇注后，水泥放出大量水化热，混凝土温度升高。由于混凝土导热不良，体积过大，相对散热较小。因此，混凝土内部水化热积聚不易散发，外部则散热较快，依据热胀冷缩的原理，结构自身约束由伴随温度变化引起的建筑物体积变化产生应力，一但拉伸应力抗拉强度则混凝土产生裂缝。 故控制大体积混凝土开裂必须从两方面入手。一方面，提高混凝土的抗拉强度，使其足够大，大到各种因素引起的开裂应小于它，另一方面，控制温度应力，使其尽可能小，永远小于混凝土的抗拉强度。 3. 裂缝控制手段 要避免混凝土裂缝的产生需从材料、设计、施工上来进行控制。 3.1 材料控制 (1)水泥：使用水化热较低的水泥以及尽量降低单位水泥用量；水泥在水化过程中要释放出一定的热量，而大体积混凝土结构断面较厚，表面系数相对较小，所以水泥发生的热量聚集在结构内部不易散失。这样混凝土内部的水化热无法及时散发出去，以至于越积越高，使内外温差增大。单位时间混凝土释放的水泥水化热，与混凝土单位体积中水泥用量和水泥品种有关，并随混凝土的龄期而增长。由于混凝土结构表面可以自然散热，普通混凝土内部的最高温度，多数发生在浇筑后的最初37天。(2)掺合料和外加剂：在混凝土中掺入水泥用量0.25%的减水剂，可同时减少10%的水泥用量，从而降低水化热的产生；在混凝土中掺入粉煤灰，不仅可代替水泥用量，而且可大大改善混凝土的可泵性和工作性，从而降低水化热的产生；在混凝土中掺入膨胀剂，混凝土在硬化过程中产生体积膨胀，可以部分或全部补偿硬化过程 中冷缩和干缩，减免混凝土的开裂。 (3)粗细骨料：在钢筋间距和泵车输送管的允许下，尽量选用粒径大的骨料，一般中、粗砂比使用细砂每平方米混凝土减少用水量2025Kg左右，水泥相应也减少2835Kg,从而降低混凝土的干缩，条件允许的情况下，可以采用设计毛石大体积混凝土基础。 (4)石子级配：石子级配对节约水泥及保证具有良好的和易性关系很大, 大体积混凝土宜采用连续级配。 (5)水：水源对大体积混凝土的影响主要是在搅拌温度控制上，大体积混凝土搅拌时必要时采用冰水混合搅拌，以降低混凝土入模温度。 3.2 设计控制 (1)合理的平立面设计：采用合理的平面的立面的设计，避免截面突变，从而减小约束应力； (2)合理使用钢筋：合理布置分布钢筋，尽量采用小直径，密间距。全截面配筋率不小于0.3%，应在0.3%0.5%之间。 (3)混凝土的选定：避免采用高强混凝土，尽可能选用中、低强度的混凝土。 (4)设置滑动层：考虑到基础同时受到地基和桩基的约束，在基础的下底面设置滑动层来减小其约束，降低混凝土内部的约束应力。 3.3 施工控制 (1)混凝土的供料：为使混凝土浇筑工作顺利进行,必须根据混凝土方量计算确定泵车台数及搅拌站生产能力,在浇筑前，搅拌站配备足够的原料，特别是水泥的备料，确保同一厂家，同一批次，符合同一混凝土配比的水泥，必要时准备2-3个搅拌站同时备料。 (2)混凝土的运料：为使混凝土的运输不至于影响混凝土的浇筑，车行路线必须要要提前考察，特别是在大中城市，对于堵车、限行等必须提前预控。 (3)混凝土的浇筑：大体混凝土浇筑主要有三种方式：其一，分层平行推进；其二，分层斜面推进；其三，分层交错推进方式。需要根据混凝土浇筑量、构件形式、混凝土浇筑方式等进行确认。分层浇筑可以增大散热面积，保证施工质量。 (4)混凝土的振捣：实行快插慢拔、分层振捣的振捣方法。振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。通过二次振捣可以使混凝土更加密实，对提高混凝土的抗拉能力很有力； (5)混凝土的收压：在混凝土初凝之前二次用力搓平并将表面拉毛，拉毛必须保证纹路均匀顺直。条件允许时最好采用滚筒碾压数遍,并用木蟹打磨压实,以闭合收缩裂缝。 (6)混凝土的养护：混凝土浇筑后，及时进行养护，以通过降低混凝土内外温度差和减慢降温速度来达到降低块体自约束应力和提高混凝土抗拉强度，以承受外约束应力时的抗裂能力。 (7)混凝土的监测：混凝土浇筑前，在混凝土内部布设传感器或设置温度测量孔，使内外温度直接显示出来，方便将内外温差控制在25以内 (8)混凝土的内部降温：在混凝土内部敷设循环冷却水管以降低混凝土内部温度。 (9)混凝土的蓄热养护：混凝土浇筑完成后，可以采用草帘被或水进行蓄热，以限制混凝土表面的温度散发过快造成温度裂缝，使内外温差控制在25以内。 (10)浇筑温度：大体积混凝土浇筑宜避开炎热的夏季，这样可有利于减小温差，进而减小温度应力； 4. 混凝土裂缝控制设计 4.1 工程概况。 本工程为金融街F1大厦，总建筑面积122458m2，位于金融街F1地段，四周临近城市道路。基础部分最大厚度为2400mm，独立基础部分最大厚度为1200mm，混凝土采用C40S8防水混凝土，底板划分为六个施工段区域，混凝土量最大区域4162m3。 大体积混凝土工程全部采用商品混凝土，根据结构特点及混凝土工程量分布，结合拖式泵的输送能力，混凝土浇筑主要采用拖式泵和汽车泵配合完成，泵管用架子管顶牢并加固，并由塔吊配合找平。 因现场场地狭小，混凝土罐车在现场内不能错车及停滞时间过长，所以，在混凝土浇筑施工时，必须合理安排，派专人负责疏导车辆进出场，保证混凝土连续浇筑。 施工中从商品混凝土的原材料、配合比、水灰比、和易性、坍落度、运输、浇筑、振捣、养护到施工缝处理等各个程序入手，严格按照施工规范要求操作，以确保混凝土施工质量。 混凝土施工采取散热、保温、及温度监测等相应措施以控制混凝土温升和温降速度，避免底板出现温度裂缝和较强温度应力。 根据施工工序及工期安排，混凝土浇筑尽量不扰民，安排在方便施工及交通状况较好条件下，各专业有关领导及施工人员跟班作业，同时做好各方协调工作。 4.2 控制手段 4.2.1 混凝土原材料预控。 混凝土所使用的原材料水泥必须有产品合格证、出厂检验报告和进场复验报告，必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002中的要求。底板混凝土使用的水泥强度等级不应低于42.5MPa；同时由于设计对耐久性的要求：基础部分的砼最小水泥用量为275Kg/m3，最大水灰比为0.55，最大氯离子含量为0.2%，最大碱含量为3.0Kg/m3。选用高标号普通硅酸盐水泥（P.O42.5），质量符合现行国家标准通用硅酸盐水泥（GB175）。 混凝土中掺用的粉煤灰的级别不应低于二级，质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596-2005等的规定。掺合料的掺量应通过试验确定，掺量不宜大于20。 石子优先选用抗压强度高的粗骨料，粒径5-40mm，泵送时其最大粒径应为输送管径的14，其它要求应符合国家现行标准普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法（JGJ53）的规定，石子含泥量小于1%。 砂宜采用中粗砂，其它要求应符合国家现行标准普通混凝土用砂质量标准及检验方法（JGJ52）的规定。 宜使用饮用水拌制混凝土，并符合国家现行标准混凝土拌合用水（JGJ63）的规定标准。 毕业论文搜集整理 加入缓凝型复合高效减水剂，延长水化热释放时间，降低水泥用量，减低混凝土的峰值温度及延缓峰值出现； 同时应添加UEA建设部认可的砼膨胀剂，并应由生产厂家做技术质量保证，添加剂量应由设计单位和生产厂家的技术人员共同商定，且须有该生产厂家的技术人员指导施工。 4.2.2 大体积混凝土裂缝预控计算。 为确保温度在可控制的范围内，进行大体积混凝土温度计算，施工温度计算如下： 混凝土配合比（由搅拌站提供28天混凝土强度等级符合图纸要求C40S8）： 水泥：293Kg/m3 ；砂：728 Kg/m3 ； 石：1027 Kg/m3 ； 水：175 Kg/m3 外加剂高效膨胀减水剂：13.1 Kg/m3 ； 膨胀剂：26Kg/m3； 粉煤灰：50Kg/m3 高炉矿渣粉：50Kg/m3 大气温度：18 混凝土入模温度：20 由于地下部分第二段浇注面积，混凝土量均为最大，故以第二部分进行计算：初定养护方式：下面铺一层塑料布，上面铺两层草袋进行保温养护。 (1）最大绝热温升：Th=mcQ/c（1-e-mt）=47.2 (2）混凝土中心计算温度：T1(t)=Tj+Th（t）=50.7 (3）混凝土表面温度:T2(t)=Tq+4?h( H- h)T1(t)- Tq/ H2=42.4 (4）混凝土内平均温度：Tm(t)=（ T1(t)+ T2(t) ）/2=46.5 经计算混凝土表层温度与中心温度之差为：50.7-42.4=8.3 符合规范所规定要求。 (5）应力：= E(t)TS(t)R/1-=1.497N/mm2ft =1.80N/mm2 (6）安全系数：K=ft/max=1.80/1.497 =1.201.15安全储备量满足要求。 在混凝土施工过程中及时按照施工时大气温度及混凝土入模温度进行测控计算，使得整体施工过程在可控制的范围内。 4.2.3 混凝土运送计算。 浇灌混凝土时分层厚度为400mm500mm，下层混凝土初凝之前必须浇筑完上一层混凝土，按一层计算，混凝土浇筑厚度0.5m。 以基础底板区2段底板混凝土浇灌量最大，厚度以此部位混凝土最大厚度为2400mm以其计算； 分层浇注时，分层最大一次混凝土方量为： 37.252.4=446.4m3； 混凝土初凝时间考虑外加剂调整不小于8小时左右，考虑到公路运送时间、人为因素影响等，要求按照5小时进行计算。则要求最低运送量为；446.4/5=89.28m3/h。 型号为HBT80的混凝土输送泵理论最大输出量为80m3，由于工程实际情况，如；混凝土的和易性、坍落度及天气等对混凝土输送泵的实际输出量有很大影响，按下式计算： Q1=Qmax1=800.850.7=47.6m3； 施工中采用两台型混凝土泵，此时泵送力为95.2m389.28m3； 故选择两台HBT80型混凝土输送泵能满足施工要求。同时为防止意外事故的发生要求现场组织准备一台备用HBT80型混凝土输送泵或一台汽车泵。 需配备混凝土运输车辆数计算： N1Q1/（60V1）(60L1/S0+T1) =15.8台次； 故浇注此段混凝土至少需配备32台运输车以保证混凝土供应量。 4.2.4 浇筑和振捣要求。 每一流水段内混凝土连续浇筑，如必须间隔，间隔时间尽量缩短，并在下层混凝土初凝前将上层混凝土浇筑完毕。 浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾浇高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽下落，出料管口至浇筑层的倾斜自由高度不应大于1.5m，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。 浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件、预留孔洞、钢筋保护层的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 使用30或50棒插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍，振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜，实行快插慢拔、分层振捣的振捣方法。振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。 4.2.5 混凝土浇筑。 混凝土浇筑采用分层分段滚浆浇注、推进施工，底板振捣从一侧开始，成阶梯状往前推进，阶梯设置长度不得大于5000mm，分层推进浇筑厚度400500mm，分别同步加以振捣密实，先将集水坑底部浇筑到比集水坑模板下口高50100mm，然后浇筑平板，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，坡度控制在1：5左右。详见下图。在坑底混凝土初凝之前浇筑坑侧，坑侧浇筑时四周均匀布料，避免因混凝土从一侧挤压导致集水坑模板或钢筋移位。 混凝土初凝时间不小于8h（在商品混凝土供应合同中明确），在下层混凝土初凝前1h内必须将上层混凝土浇筑完毕。 混凝土浇筑方向按照先施工深基础底板，后施工浅基础的原则 混凝土浇注产生的泌水容易使混凝土表面水泥砂浆层过厚，致使混凝土强度不均产生收缩裂缝；浇筑过程及时处理掉，施工时通过后浇带处的钢筋与模板之间的缝隙将泌水排至后浇带，泌水沿后浇带排至集水井内，用水泵抽走。 基坑四周防水导墙混凝土用铁锹铲入模板内，不得直接用泵管放料。泵车送料速度须以施工操作面