技能鉴定；高级内燃机车司机知识要求部分练习题.doc

一、高级内燃机车司机知识要求部分练习题1（一）填空题1（二）选择题5（三）判断题11（四）简答题15（五）综合题22二、高级内燃机车司机技能要求部分演练题28第1 题 联合调节器工作油的更换28第2 题 车钩钩头的解体、检查及安装28第3 题 更换不良电刷及打磨换向器28第4 题接触器、继电器触指的清扫与打磨29第5 题 直流励磁发电机皮带的调整及更换29第6 题 更换摇臂箱盖垫，曲轴箱检查孔盖垫29第7 题 更换不良制动软管29第 8题 更换不良闸瓦29第9 题 撒砂器的清扫及喷嘴的更换29第10 题 测速发电机CF 皮带的调整29第11 题 检查蓄电池密度、电压及液面高度29第12 题 清洗机油滤清器30第13 题 清洗增压器滤清器30第14 题 清洗离心精滤器30一、高级内燃机车司机知识要求部分练习题（一）填空题 1、钢轨的功用是（支承和引导）机车车辆的车轮运行，并把车轮传来的压力传给轨枕及为车轮 滚动提供阻力最小的表面。 2 、为提高钢轨端部的硬度和耐磨性，我国生产的钢轨在轨端（2070mm）范围内进行淬火。 3、机车鸣示起动注意信号为（一长声）。 4、机车鸣示缓解及溜放信号为（两短声）。 5、通过信号机的灯光熄灭、显示不明或显示不正确时均视为（停车）信号。 6、铁路信号分为（视觉信号）和听觉信号两大类。 7、向封锁区间开行路用列车时，列车进入封锁区间的行车凭证为（调度命令）。 8、列车在发车前应确认制动主管的压力，按规定每分钟漏泄不得超过（20 kPa）。 9、在尽头线上调车时，距线路终端的安全距离为（10m）。 10、机车停车位置应以（地面信号机）或有关停车标志为依据。 11、机车轮对两轮箍内侧距离为（13533mm）。 12、机车轮缘的垂直磨耗高度不超过（18mm）并无碾堆。 13、单机挂车的辆数，线路坡度不超过12的区段，以（10辆为限）。 14、单机挂车时，可不挂（列尾装置）。 15、旅客列车每百吨列车重量的换算闸瓦压力不得低于（580 kN）。 16、列车机车与第一辆车连挂制动软管的连接，无列检作业的列车，由（机车乘务员）负责。 17、快速旅客列车在运行途中发生空气弹簧故障时，运行速度不得超过（120 km/h）。 18、中途更换机车或更换乘务组时，应对列车自动制动机进行（简略试验）。 19、货物列车在接近长大下坡道区间的车站，应进行（持续一定时间）的全部试验。 20、机车司机在调车作业中应做到（没有信号）不准动车，（信号不清）立即停车。 21、机车司机在调车作业中应负责（调车作业安全）。 22、调车作业中接近被连挂的车辆时速度应控制在（5 km/h）左右。3 km/h 23、在自动闭塞四显示区段，快速旅客列车由车站通过时为出站信号机的（绿色灯光）。 24、向呼唤5 min 无入应答站发出列车，司机应在不应答站的（进站信号机外停车），判明不应答 原因及准备好进路后，再行进站。 25、涂有禁止上驼峰标记的车辆，必须通过机械化驼峰时，以不得超过（7 km/h） 速度推送过峰。 26、司机在列车运行中应做到遵守列车运行图规定的运行时刻和各项（允许及限制速度）。 27、运行中遇机车运行监控记录装置发生故障时司机用（列车无线调度电话）通知车站和调度员。 28、列车在中间站停车等会车时，不准关闭（空气压缩机），并应将头灯光减弱或熄灭。 29、列车在区间被迫停车需防护时，列车后方由运转车长负责，无运转车长时，由（司机）负责。 30、采取措施后可整列运行的列车（不准分部运行）。 31、司机接到救援命令后必须认真确认，命令不清、停车位置（不明确）时，不准动车。 32、救援列车进入封锁区间后，在接近被救援列车或距车列（2 km）时，要严格控制速度。 33、无线调车灯显信号显示绿、红交替后绿灯长亮表示的是（连结信号）。 34、持续一定时间的保压试验是在（全部试验）完成后自阀减压100 kPa 并保压3 min，列车不得 自然缓解。 35、货物列车启动困难时，可适当压缩车钩，但不应超过总辆数的2/3。 36、司机应在起动列车前（再次按压列尾装置）司机控制盒绿色键，检查尾部列车管压力是否与 机车列车管压力基本一致。 37、监控装置发生常用制动后装置发出（“允许缓解”）语音提示后按4键缓解。 38、纯运转时间是指机车在区间内运行的时间，包括（区间内停留）时间。 39、机车日车公里是指平均每台机车在（一昼夜内所运行）的公里数。 40、机车周转图就是（机车、机车乘务员）和机车整备（地勤检查）员的工作计划。 41、用两个试灯检查控制电路接地时，如正灯亮、负灯不亮，则为（负端）接地。 42、导体对电流流过有一定阻碍作用，这种阻碍作用被称为（电阻）。 43、通电导体在磁场中，会受到（电磁力）的作用。 44、两个导体相接触在它们之间产生的电阻为（接触电阻）。 45、牵引电机励磁电流与电枢电流之比称为（磁场削弱系数）。 46、电机励磁绕组内流过励磁电流时，便产生（主磁场）。 47、无级调速器装置由（SK）、无级调速驱动器、变速机构3 部分组成。 48、燃油泵电机中串励绕组起（稳定）作用。 49、导体切割磁力线运动时，该导体就会产生（电流）。 50、（电枢）磁势对主磁场的影响称为电枢反应。 51、直流电机运行时允许的3 个火花等级为（1、1 1/4、1 1/2）。 52、DF4B 型内燃机车一、二极磁场削弱系数分别是（60%、43%）。 53、制动电阻RZ选用（Cr20Ni80）牌号钢带制成。 54、电压调整器的作用是柴油机在允许速度范围内变化时始终保证（QD）电压为（110 士2） V。 55、SK 是一种手动控制器，它有（2）个操作手柄。 56、SK主手柄在牵引位控制机车的（牵引速度）。 57、SK 只有主手柄处于（零）位，换向手柄主可扳动。 58、当机油压力达（98 kPa）时12YJ接通DLS线圈电路。 59、当机油压力达（156 kPa）时34YJ接通3 ZJ线圈电路。 60、正弦交流电三要素是指最大值、（角频率、初相角）。 61、正弦交流电压最大Umax与有效U的关系是（Umax= 2U）。 62、R为电路电阻、X为电抗，写出阻抗的表达式（Z=R+jx）。 63、照明电压为220V是指正弦交流电压的（有效）值。 64、电机三相绕组末端X、Y、Z接在一起，首端A、B、C为输出，这种接法称为电机的（星形 接法）。 65、发电机星形接法，线电压U1与相电压U 的关系为Ul =（ 3）U。 66、要使柴油机停机只要将（RBC、DLS）两电器任一电器线圈断电即可。 67、在LLC 线圈电路中串入DJ 常闭触头的目的是保护（主电路及设备安全）。 68、在LC、LLC 线圈电路中串LLC 正联锁与1 ZJ 反联锁组成的并联电路的目的是（防止越位起 车）。 69、在LC 线圈电路中串2 ZJ 反联锁的作用是保护（柴油机）。 70、当UQD 大于U XDC时，XDC处于（充电）状态。 71、励磁就是对线圈通电，使其铁心（磁化）的现象。 72、在闭合电路中，电阻为零电流为（无穷大），这种现象称为短路。 73、触头的作用是（接通和断开）电路。 74、DF4B 型内燃机车转换开关共有（4）台。 75、电空接触器在DF4B 型内燃机车上共有（13）台。 76、司机控制器的3 个作用是控制机车的（工况转换）、方向转换与柴油机的转速。 77、SK主手柄有（5）个位置。 78、空转继电器的吸合值为（0.5A）。 79、FSJ是（风速）保护继电器，对制动电阻进行冷却保护。 80、DF4B 型内燃机车牵引工况时，16 D的励磁方式为（串励）。 81、 追加减压量大于初次减压量时，（列车制动力）急剧增加，不利于平稳操纵。 82、重联柱塞阀的功用有：自阀手把在紧急制动位时，使（总风缸管）与撒砂管连通。 83、缓解柱塞阀的作用是控制遮断阀管通路8 a 和（过充风缸）的充气或排气。 84、单阀调整阀的作用是调整单独作用管的最高充气压力，并控制其压力变化，使机车产生或消除 （单独制动作用）。 85、单缓柱塞阀可排除单独缓解管的压力空气，在列车制动时，使机车产生（单独缓解作用）。 86、自阀手把从制动区移至过充位或运转位时，局减室的压力空气从（充气阀）尾端排向大气。 87、客、货车转换阀手柄置于货车位时，总风遮断阀的开启或关闭由（缓解柱塞阀）的动作控制。 88、在制动空走间内所走的距离叫做（制动空走距离）。 89、副阀在初制动时可起到（局部）减压作用。 90、副阀呈制动位时仍保持列车管2 a 通（局减止回阀）的通路。 91、当充气阀呈缓解位时，23 a 经充气阀与（列车管2 h）连通。 92、分配阀在充气位时，副阀柱塞尾端凹槽和柱塞尾端将23 a 、（23 b）、23 e、26 b 这几条通路相互 连通。 93、副阀部有加快主阀的（缓解作用）。 94、过充风缸上0.5 mm小孔堵塞时，自阀手把由过充位回到运转位时，过充风缸及（中继阀过充柱 塞）的压力空气不能消除。 95、自阀手把在17 位间移动时，相继推动调整阀、 放风阀、重联柱塞阀、（缓解柱塞阀） 的左移 或右移。 96、调整阀柱塞的左移或右移，使调整阀的供气阀、（排气阀）开启或关闭。 97、自阀手把自过充位回到运转位时，过充风缸内的压力空气消除时间为（120 s）。 98、分配阀主阀部的主阀动作受到列车管、工作风缸、（作用风缸）3 个压力差的控制。 99、机车无火回送时，司机应取下两端单阀、自阀手把，开放无火回送塞门，并将常用限压阀的限制压力调整为（250 kPa）。 100、JZ-7型制动机有两个变向阀，一个装在两个单阀的单独作用管之间；另一个装在单独作用管与（分配阀作用管）之间。 101、放风阀凸轮只有将自动制动阀手把置于紧急制动位时，才能得到一个（固定升程）。 102、主阀的动作受作用风缸、工作风缸、列车管3 个压力差的控制。所以称做（三压力机构）。 103、自阀手把在常用制动区，单阀手把置于单独缓解位，工作风缸的压力空气由（单缓柱塞阀）排 出，使主阀呈缓解状态。 104、制动力大于轮轨间的粘着力，闸瓦抱紧车轮停止转动，因列车惯性作用，车轮在钢轨上继续滑 动，这种现象叫（滑行）。 105、分配阀工作风缸充气止回阀的充气限制堵的孔径为（1.2 mm）。 106、机车制动缸塞门关闭时，自动制动阀和（单独制动阀）均不能使机车制动。 107、局减止回阀的用途是再制动时，能防止局减室的压力空气逆流到列车管，避免引起副阀的（自 然缓解）。 108、单阀施行制动时，单独作用管的压力空气推动（变向阀）右移而进入作用阀鞲鞴下方。 109、总风遮断阀管8堵塞时，“二位阀”在“货车位”，自阀手把制动后阶段左移，列车管及均衡风 缸有（阶段增压作用）。 110、中继阀过充管堵死后，自阀手把置过充位，列车管无（过充压力）。 111、工作风缸漏泄时，自阀制动后（制动缸）压力有阶段下降现象。 112、分配阀紧急放风阀口的开启是（紧急风缸）压力空气推动的。 113、分配阀紧急放风阀的第一排风堵和第二排风堵堵塞时，自阀施行常用制动机车容易起（紧急制 动）作用。 114、自阀施行紧急制动时，列车管的压力空气不但从自阀放风阀口急速排向大气，而且还要从分配 （紧急放风阀口）排向大气。 115、分配阀紧急放风阀膜板勾贝上侧是列车管压力，下侧为（紧急风缸）压力。 116、当作用风缸和单独作用管充入一定的压力空气时，作用阀作用勾贝下部增压，推动勾贝连同 （空心阀杆）上移。 117、紧急制动阀是当制动机（操纵失灵）或乘务员发现特殊情况需要立即停车所使用。 118、分配阀大膜板勾贝与小膜板的面积比为2.7 : l ，缓解弹簧及（漏泄损失）时按2. 5倍计算。 119、制动减压后，大膜板勾贝上下形成压力差为工作风缸压力减去减压后的列车管压力，这个压力 差就是（列车管的减压量）。 120、机车制动时，分配阀主阀只有当大膜板勾贝受的力与小膜板勾贝受的力与(弹簧力平衡）时， 方能处于保压状态。 121、有效功率等于柴油机指示功率减去柴油机（机械损失功率）。 122、机械损失功率包括：驱动柴油机附属设备所有消耗的功率，四冲程柴油机换气过程所损耗的功 率和（磨擦损失功率）。 123、速度特性是指当柴油机每个工作循环的（供油量）不变时，其主要性能指标和参数随转速而变 化的规律。 124、16V240ZJB 型柴油机整个进气持续过程为（26440）曲轴转角。 125、16V240ZJB 型柴油机当活塞在压缩冲程上止点前21时，喷油泵柱塞位于（几何供油始点） 位置。 126、16V240ZJB 型柴油机喷油始点角大约为（13）。 127、柴油机的燃烧过程包括燃料的化学能转化为热能和热能转化为（机械功）两个能量转化过程。 128、在四冲程柴油机的一个工作循环中，只有（燃烧膨胀）冲程是对外作功的，其他3个冲都是进 行辅助性质的过程。 129、16V240ZJB 型柴油机主轴瓦的紧余量是（0.080.12mm）。 130、油环的作用是刮油作用和（布油作用）。 131、16V240ZJB 型柴油机活塞采用整体锻铝合金活塞和（整体薄壁球铁）活塞两种。 132、喷油泵柱塞的上下往复运动是借助（供油凸轮）的旋转实现的。 133、改变柴油机供油量主要是通过改变喷油泵柱塞（螺旋边）与柱塞套进油孔相对位置来实现的。 134、柴油机在正常停机状况下，喷油泵柱塞（垂直槽）与柱塞套上的进油孔是轴向重合的。 135、16V240ZJB 型柴油机喷油泵柱塞向右旋转时，使柴油机供油量（减少）。 136、评价柴油机经济性能的主要指标是（燃油消耗率）。 137、设置排气迟闭角的目的主要是减少排气功耗的（残余废气量）。 138、进气提前角过大时，会使缸内的（废气）倒流到进气管中。 139、设置进气迟闭角的目的主要是减少吸气功耗和增加气缸内（新鲜空气量）。 140、气缸套的穴蚀多发生在（连杆摆动）的平面内。 141、穴蚀分为空泡腐蚀及（电化腐蚀）两个方面。 142、两个相对运动的物体直接接触的摩擦叫（干磨擦）。 143、为了保证增压器良好的油润状态，在柴油机停机后，应立即开动（启动机油泵）向增压器供油 2 min 。 144、曲轴的前端（指自由端）按顺序装有叉形接头、（泵传动齿轮）、减振器、正时齿轮。 145、气门机构由气门、气门弹簧、气门导管、气门锁夹、（锁夹套）组成。 146、静液压油系统由两套完全相同的装置组成，每套包括静液压泵、（静液压马达）温度控制阀、 安全阀、静液压油箱及管路和各阀组成。 147、气缸套的磨损有磨料磨损、熔着磨损、（腐蚀磨损）、段磨4 种类型。 148、柴油机冒黑烟的原因有超载、（压缩压力低），进气系统故障，燃油系统故障4 方面原因。 149、16V240ZJB 型柴油机活塞采用（内油路）和喷射联合冷却方式。 150、静液压泵主轴线与油缸体中心线间夹角为（25）的倾斜角。 151、配气机构设两种调整螺钉，分别是横臂调整螺钉和（气门间隙）调整螺钉。 152、当司机手柄位置提高时，联合调节器调速弹簧则被（压缩）。 153、联合调节器是通过（联合杠杆）将配速系统、功调系统及执行机构的动作协调一致的。 154、改变联合调节器联合杠杆悬挂点的左右位置，可改变功率特性曲线的（斜率）。 155、改变联合调节器联合杠杆悬挂点的上下位置，可使功率特性曲线（上下平移）。 156、DF4B 型内燃机车转向架中间轴单侧自由横动量为（7 mm）。 157、轮箍是否松弛，可以通过检查预划在轮箍和轮心接合处的（驰缓线）是否错动来判断。 158、DF4B 型内燃机车车体与转向架每侧总横动量为（20 mm）。 159 , DF4B 型内燃机车两台通风机均采用（离心式）风机。 160 ，由于静液压油热交换器的作用，使静液压工作油温度始终保持在（1565）范围内。（二）选择题 1、列车退行速度，不超过（A） km/h。（A） 15（B） 20（C） 25（D） 10 2、长大下坡道为线路坡度超过20，长度为（C）及其以上。（A） 8 km（B） 5 km（C） 2 km（D） 6 km 3、列车分部运行，机车进入区间挂取遗留车辆时，其防护距离应距遗留车列不少于（C）m。（A） 800（B） 500（C） 300（D）400 4、列车在区间卸车时，当需要指挥机车移动时，应由（A）显示信号。（A）卸车指挥人员（B）卸车入员（C）防护人员（D）车长 5、专列回送机车，每列不得超过（C）台。（A） 2 （B）3（C） 5（D） 4 6、采用单元制动器的内燃、电力机车制动机闸瓦与轮箍踏面的缓解间隙为（A）mm。（A） 48（B） 59（C） 610（D） 69 7、列车接入站内尽头线，自进入该线起限速为（B） km。（A） 20（B） 30 （C） 40（D） 25 8、往尽头线送车时，应先一度停车，然后以不超过（B） km/h的速度推送。（A） 3（B） 5（C） 10（D）7 9、普通尖轨的12 号道岔，侧向通过的最高速度为（A） km / h 。（A） 45（B） 40（C） 35（D） 25 10、司机在站内自行临时停车时，待停车原因消除后，可以由（A）。（A）司机自行起动（B）车长发车（C）值班员发车（D）调车员发车 11、列车在始发站和中间站停车再开车时，应进行制动机简略试验，其时间规定为超过（B）。（A） 15 min（B） 20min（C） 25 min（D） 30 min 12、调车作业中接近被挂车辆时，速度不得超过（B） km / h。A （A） 3（B） 5（C） 10（D） 7 13 、利用本务机车甩挂作业，列车中机车与第一辆车制动软管的连接由（A）负责。（A）调车人员（B）列检人员（C）机车乘务员（D）值班员 14、旅客列车每百吨列车重量的闸瓦压力，在计算制动距离为800m ，使用中磷铸铁闸瓦时，最小 不得低于（A） kN 。（A） 580（B） 260（C） 280（D） 320 15、调车作业时，不足（A）人时，不准进行调车作业。（A）二（B）三（C）四（D）五 16 、车站一切电话中断时，双线行车按（B）。（A）书面联系法（B）时间间隔法（C）隔时续行法（D）电话闭塞法 17 、要求防护人员撤回时，应鸣示（B）的召集信号。（A）三短声（B）三长声（C）二长一短（D）二短 18、机车后部挂有车辆超过（C）辆未接风管时禁止溜放。（A） 1（B） 2（C） 3（D） 5 19、事故救援为迅速开通线路，恢复行车共有（B）种使线路开通的基本方法。（A） 2（B） 3（C） 4（D） 5 20、使用人字形复轨器其尾部导轮棱的有效跨度为（D）mm。（A） 120（B） 100（C） 250（D） 240 21、在尽头线上调车时，距线路终端应该有（A） m 的安全距离。（A） 10（B） 20（C） 30（D） 5022 、机车逆向牵引货物列车运行时，牵引定数需减少（B） 。（A） 10（B） 15（C） 20（D） 25 23、对于邻线上妨碍行车地点，应从两方面进行防护，其防护距离应不少于（C） m , （列车运行速 度低于120 km / h）。（A） 100（B） 500（C） 800（D） 1 000 24、调车作业在副司机一侧显示信号时，调车速度应控制在（B） km / h及其以下。（A） 10（B） 15（C） 20（D） 25 25、编入列车的关门车数不超过现车总数的（C）。（A） 3 %（B） 5 %（C） 6 %（D） 10 % 26、快速旅客列车在运行途中发生空气弹簧故障时运行速度不得超过（D）。（A）50（B）60（C）80（D）120 27、调动乘坐旅客的车辆时，速度不准超过（A） km / h。（A） 15（B） 5（C） 3（D）1 28、调动装载爆炸品的车辆时速度不准超过（D）。（A） 3（B） 5（C） 10（D） 15 29、行车基本闭塞法有（B）种。（A） 1（B） 2（c） 3（D） 4 30、请求救援时从救援列车开来方向距列车的防护距离规定为不少于（A） km / h（列车运行速度低 于120 km / h）。（A） 300 （B） 500 （C） 600（D）800 31、干线客运列车直接经济损失100 万元以上构成（C）事故。（A）一般（B）险性（C）大（D）重大 32、我国规定轨距误差窄不得超过（B） rnm 。（A） 1（B） 2 （C） 3（D） 4 33、听觉信号，长声为（D） s。（A） 0 . 5（B）1（C） 2（D） 3 34、听觉信号音响间隔为（A） s。（A） 1（B） 2 （C） 3（D） 4） 35 、听觉信号重复鸣示时， 须间隔（D） s以上。（A）2（B） 3 （C） 4 （D） 5 36、列车管压力每分钟漏泄不得超过（B） kPa。 （A）10（B）20 （C） 30（D） 50 37、轨距是钢轨头部踏面下（C） mrn 范围内两轨工作边之间的最小距离。（A）10（B） 12 （C） 16（D） 18 38、机车与车辆连挂，车钩中心线间的距离最大不超过（B）mrn。（A） 25（B） 75（C）55（D） 25 39、机车轮对两车箍内侧距离允许差度不得超过（C）mrn。（A）士l（B）士2（C）士3（D）士4 40、单机挂车辆数，线路坡度不超过12的以（D）辆为限。（A） 5 （B）3（C） 8 （D）10 41、磁场削弱后能提高机车的（D）。（A）电压（B）电流（C）功率（D）速度 42、电阻不变加于该电阻电压增高，流过电阻电流会（B）。（A）减小（B）增大（C）不变（D）为0 43、L 向F 的励磁电路采用的整流方式为（D）整流。（A）单相半波（B）单相全波（C）三相半波（D）三相全波 44、发电机励磁电流不变时，发电机转速越高，产生感应电势（A）。（A）越高（B）越低（C）不变（D）等于0 45 、串励直流电动机电枢电流增大，电磁转矩（C）。（A）减少（B）不变（C）增大（D）等于0 46 、直流电机换向极的作用为（D）。（A）改变电枢电流方向（B）改变电机转向（C）减小反电势（D）改善电机转向状况 47、机车牵引工况时，l6 D 励磁方式为（C）。（A）他励电动机（B）他励发电机（C）串励电动机（D）并励电动机 48、机车制动工况时，l6D 励磁方式为（A）。（A）他励发电机（B）他励电动机（C）串励发电机（D）并励发电机 49、柴油机停机时应启动QBD 向增压器泵油（C） min。（A） 1（B） 1 . 5（C） 2（D） 2 . 5 50 、柴油机运用中，冷却水温度不许超过（C） 。（A） 75（B） 80（C） 88（D） 90 51、直流电机中主磁极的作用是（C）。（A）建立主极磁场，使电枢绕组能够产生感应电势（B）建立主极磁场，使电枢绕组能够产生电磁力矩（C）建立主极磁场，使电枢绕组能够产生感应电势及电磁力矩（D）建立换向极磁场，使电枢绕组产生换向电势 52、直流电机中，换向极的作用是（D）。（A）改变电枢电流方向（B）改变电动转向（C）改变机车的运行方向（D）改善电机换向状况 53、直流发电机，励磁电流大小不变时，发电机的转速越高，发出的感应电势（A）。（A）越高（B）越低（C） 基本不变（D）等于0 54、串励直流电动机，电枢电流越大时，电磁力矩（D）。（A）越小（B）基本不变（C）近似等于0（D）越大 55、过分严重的电枢反应，容易引起（C）。 （A）过分大的感应电势 （B）过分小的电磁力矩（C）过分大的换向火花及环火（D）过分小的换向火花 56、电枢反应对直流发电机而言，所引起的气隙磁场的变化是（C）。（A）前极尖磁场增强，后极尖磁场削弱，气隙磁场顺转子转动方向偏转一定角度（B）前极尖磁场增强，后极尖磁场削弱，气隙磁场逆转子转动方向偏转一定角度（C）前极尖磁场削弱，后极尖磁场增强，气隙磁场顺转子转动方向偏转一定角度（D）前极尖磁场削弱，后极尖磁场增强，气隙磁场逆转子转动方向偏转一定角度 57、空转继电器的作用是（C）。（A）防止空转 （B）空转发生后自动消除空转（C）警告司机，发生了空转，采取适当措施以便消除（D）减少空转 58、接地继电器DJ 动作后，其作用是（D）。（A）自动消除接地现象 （B）使柴油机停机以便达到保护主电路的目的（C）警告司机，主电路有接地故障（D）警告司机，主电路有接地故障，同时使发电机停止发电 59、柴油机已经启动，电压调整器工作正常，这时控制电路的电源由（C）担任。（A）蓄电池XDC（B）励磁发电机L （C）启动发电机QD（D） CF 发电机 60 、辅助发电机QD 因电压调整器发生故障而转入固定发电状态后，它所发生的电压将是（D）的 情况。（A）仍维持110V 不变 （B）只能发出4050V 电压（C）随柴油机转速在90120V 之间变化（D）随柴油机转速在40110V 之间变化 61、控制柴油机启动接触器的是（A）。（A） QC（B） LC（C） LLC（D） GLC 62、牵引电动机由一级磁场削弱过渡到二级磁场削弱时，电机的换向情况将会有（B） 的趋势。（A）不变（B）变差（C）变化（D）稍有好转 63、施行电阻制动时，对制动电流加以控制，使其不超过650 A ，其目的是保护（B）。（A）牵引电动机（B）制动电阻1 一6Rz（C）牵引发电机F（D） 12HK主触头 64、机车向前牵引，主手柄由零位移至一位，在参与工作的控制电器中，其得电而动作的先后秩序 是（B）。（A） LLC 、LC 、16C、12HK前（B）12HK前、LLC、16C、LC （C）12HK前、LLC、LC、16C （D）16C、12HK前、LLC、LC 65、DF4B 型内燃机车电路图属于（C）。（A）原理 图（B）布线 图（C）原理布线 图（D）方框 图 66、4ZJ得电闭合，使柴油机（B）。（A）卸载（B）停机（C）转速降低（D）转速增高 67 、电阻制动工况时L 的励磁电流由（C）供给。（A） CF（B） QD（C）电阻制动控制箱（D） XDC 68、当蓄电池亏电时，可采用（C）的方法来启动柴油机。（A）固定发电（B）故障励磁（C）部分甩缸（D）给XDC充电 69、L 励磁电流的调节是通过联合调节器改变（B）的阻值实现的。（A）Rlcf1（B）功调Rgt（c）Rlcf2（D） Rlt 70 、控制机车平稳启车的继电器是（A）。（A） 1ZJ（B） 2ZJ（C） 3ZJ（D） 4ZJ 71、控制主发电机励磁绕组供电的接触器为（C）。（A） QC（B） LLC（C） LC（D） GLC 72、DF4B 型内燃机车电气试验前，闭合蓄电池闸刀XK ，蓄电池电压应不低于（C）。（A）110V（B） 220V（C） 96V（D） 150V 73、使用万用表前，应检查表针使其停在（C）位，否则应调整表盘下的调零螺钉。（A） （B）1/2（C）0（D） 2 / 3 74、使用万用表当欧姆挡指针调不到0 位，说明表内（C）。（A）万用表已经烧坏（B）万用表线路故障（C）电池电压不足（D）电池电压过高 75、运用机车牵引电动机电刷破损不大于（B）。（A） 5 %（B） 10 %（C） 15 %（D） 20 % 76、410 牵引电动机的电刷高度应不少于（B）。（A） 2 4rnm（B） 3 5rnm（C） 4 6mm（D） 6 7mm 77、 410 牵引电动机电刷接触面积应不少于（C）。（A） 60 %（B） 70 %（C） 80 %（D） 90 % 78 、用万用表测量蓄电池单节电压，应在（A）以上。（A）2V（B） 1 . 25V（C） 2 . 2V（D） 2 . 4V 79 、过渡继电器在机车上起（A）作用。（A）控制（B）保护（C）调节（D）监控 80 、空转继电器在机车上起（B）作用。（A）控制（B）保护（C）调节（D）监控 81 、单阀手把置于运转位时制动缸压力由300kPa降至35 kPa 的时间为（B）。（A）小于3 s（B）小于4 s（C）小于5 s（D）小于6 s 82、总风遮断阀的开启或关闭取决于（D）的空气压力变化。（A） 4 管（B） 6 管（C） 7 #管（D） 8 #管 83、 NPT - 5 型空气压缩机润滑油温度最高不得超过（A）。（A）80 （B） 7 0 （C） 65 （D） 60 84、当总风缸压力达到（D）时 高压安全阀应喷气。（A） 800 kPa（B） 850 kPa （C） 900 kPa （D） 950 kPa 85、自动制动阀置于紧急制动位后，再将单独制动阀手柄置于单独缓解位时起，15 s 之内制动缸开 始缓解，并应在（A）内制动缸压力缓解到零。（A） 28 s（B） 25 s（C） 23 s（D） 20 s 86、JZ 一7 型制动机单阀手柄由运转位移至全制动位时，制动缸空气压力由0 上升到280 kPa 的时 间应在（D）之内。（A） 7 s（B） 6 s（C） 5 s（D） 3 s 87、客货车转换阀在货车位时，自阀手把在制动区至紧急制动位才能使（C） 关闭，而不能向 列车管补风。（A）中继阀供气阀（B）中继阀排气阀（C）总风遮断阀 D）作用阀 88、分配阀大膜板勾贝上方与列车管相通，下方与（B）相通。（A）作用风缸（B）工作风缸（C）紧急风缸（D）大气 89、紧急限压阀呈正在缓解状态时，止阀阀口是靠（B）。（A）总风缸压力空气顶开的 （B）作用风缸压力空气吹开的（C）工作风缸压力空气推动的（D）柱塞勾贝杆顶开的 90 、当常用限压阀限压柱塞下方的作用风缸压力空气达到340 360 kPa 时，常用限压阀由正常状态 转为（B）。（A）缓解状态（B）限压状态（C）制动状态（D）正在缓解状态 91 、紧急限压阀呈制动状态时，止阀阀口是靠（C）。（A）总风缸压力顶开的（B）降压风缸压力推开的（C）柱塞勾贝杆顶开的（D）作用风缸压力吹开的 92、当列车施行小量减压时，分配阀副阀膜板刚一移动就使局减止回阀连通了（C）。（A）保持阀（B）充气阀（C）局减室（D）一次缓解逆流止回阀 93、副阀部的制动、缓解、保压位是由（C）来控制其动作的。（A）作用风缸（B）工作风缸（C）降压风缸（D）紧急风缸 94、主阀部呈制动、缓解、保压位是由（B）来控制的。（A）作用风缸（B）工作风缸（C）降压风缸（D） 紧急风缸 95、分配阀紧急放风阀阀口的开启是由（A）压力空气推动的。（A）紧急风缸（B）工作风缸（C）降压风缸（D）作用风缸 96、分配阀紧急限压阀柱塞的上移或下移取决于（D）的空气压力变化。（A）紧急风缸管（B）工作风缸管（C）中均管（D）列车管 97、总风遮断阀始终处于开放状态，主要是由（A）来控制的。（A）客、货车转换阀（B）重联柱塞阀（C）放风阀（D）保持阀 98、自阀手柄在过充位时，列车管能得到比规定压力高30 40 kPa的压力是由（D）来实现的。（A）调整阀（B） 放风阀（C）重联柱塞阀（D）缓解柱塞阀 99 、自阀施行小量减压时，局减室能造成列车管压力降低（C）的局减量。（A） 15 20 kPa （B） 30 40 kPa（C） 25 35 kPa（D） 35 45 kP 。 100 、双阀口式中继阀过充柱塞作用在中继阀膜板勾贝上的压力为（B）。（A） 15 20 kPa （B） 30 40kPa （C） 25 35kPa （D） 35 45 kPa101 、列车通过1 km 距离所用的时间为50 s ，该列车实际速度是（B） km/h。（A） 60（B） 72（C） 7D（D） 65 102、重联柱塞阀凸轮得到最大降程时，自阀手柄应处于（D）。（A） 1 5 位（B）手柄取出位（C）过量减压位（D）紧急制动位 103、当列车管定压500kPa时，列车管减压140 kPa，其作用风缸的压力应为（C）。（A）240260kPa（B）280340kPa（C）340360kPa（D）420450kPa 104、自阀施行制动时，作用风缸的压力空气推动（D）左移而进入作用阀作用勾贝下方。（A 、保持阀（B）放风阀（C）充气阀（D）变向阀 105、在JZ 一7 型空气制动机中，中均管和列车管漏泄时，可将自阀置于（C）来判断。（A）运转（B）过充位（C）手把取出位（D）紧急位 106、自阀施行常用制动时，列车管内的压力空气是从（D）排向大气的。（A）分配阀主阀空心阀杆（B）自阀调整阀排气阀（C）作用阀空心阀杆（D）中继阀排气阀口 107、双阀口式中继阀左通排气阀右通供气阀的管是（A）。（A）列车管（B）中均管（C）过充管（D）总风缸管 108、客、货车转换阀从货车位置于客车位时，总风遮断阀左侧的风是从（C）排向大气的。（A）重联柱塞阀（B）缓解柱塞阀大气口（C）二位阀柱塞尾端（D）放风阀 109 、在分配阀主阀部中（C）压力为作用风缸压力。（A）大膜板勾贝上方（B）大膜板勾贝下方（C）小膜板勾贝上方（D）小膜板勾贝下方 110、缓解柱塞阀凸轮得到最大降程时，自阀手把应置于（D）。（A）运转位（B）手把取出位（C）紧急位（D）过充位 111、自阀施行紧急制动后，紧急限压阀呈限压状态是柱塞勾贝小直径面积与（C）的压力乘积所得 之力使柱塞上移的。（A）工作风缸（B）降压风缸（C）作用风缸（D）紧急风缸 112、自阀施行紧急制动后缓解时，主阀空心阀杆通大气，此时紧急限压阀止阀周围是（D）压力。（A）总风缸（B）作用风缸（C）工作风缸（D）大气 113 、在JZ 一型制动机中，初充气时列车管压力空气必须经过（C）才能向工作风缸充气。（A）保持阀（B）充气阀（C）工作风缸充气止回阀（D）一次缓解逆流止回阀 114、当分配阀转换盖板在一次缓解位时，工作风缸的压力空气可经副阀柱塞尾端凹槽与（C）从转 换盖板凹槽和列车管2 g 相通。（A） 23 a（B） 23 b（C） 23 e（D） 23 c 115、自阀手把置于过充位或运转位时，列车管压力空气可通过紧急放风阀的充气限制堵充到（A） 和紧急放风阀膜板勾贝下方。（A）紧急风缸（B）作用风缸（C）工作风缸（D）降压风缸 116、充气阀呈作用位时，切断了23 b 经充气阀柱塞凹槽（A）与列车管2 g 的连通。（A） 2 h（B） 2 a（C） 2 e（D） 2 c 117、当列车施行小量减压时，由于列车管压力的降低，（B）压力推动副阀膜板左移。（A）工作风缸（B）降压风缸（C）作用风缸（D）紧急风缸 118、在阶段缓解时，充气阀能防止工作风缸和降压风缸的压力空气向（D）逆流，以免破坏阶段缓 解作用。（A）均衡风缸管（B）过充风缸管（C）作用风缸管（D）列车管 119、局减止回阀主要用于再制动时，防止（C）的压力空气向列车管逆流，以避免副阀自然缓解。（A）保持阀（B）充气阀（C）局减室（D）降压风缸 120、分配阀呈缓解充气位时，副阀柱塞尾端使23 a 、23 b 、23 e 及（D）这几条通路互沟通。（A） 21 a（B） 14 c （C）2 e（D） 26 b 121、16V240ZJB 型柴油机在2650 kw 时，排气总管温度不高于（B）。（A） 600 （B） 520 （C） 510 （D） 620 122、16V240ZJB 型柴油机压缩压力为（B）。（A） 3.0 3.5 MPa（B） 2.65 2.84 MPa （C） 2.5 3.5 MPa（D） 2.75 3 .12 MPa 123、16V240ZJB 型柴油机采用（A）连杆。（A）并列式（B）叉形片式（C）主副式（D）复合式 124、柴油机的燃烧从着火开始到气缸出现最高压力时止，这一时期称为（A）。（A）滞燃期（B）速燃期（C）主燃期（D）后燃期 125、 DF4B 型内燃机车燃油精滤器前后压力差压力应为（B）。（A）1525 kPa （马）20 40 kPa（C） 4060 kPa（D） 3050 kPa 126、喷油泵柱塞的运动规律是由凸轮（C）决定的。（A）升程（B）转角（C）型线（D）转速 127、柴油机启动前，联合调节器的动力活塞处于（A）。（A）最低位置（B）中间位置（C）最高位置（D）随机的任意位置 128、柴油机增压器轴承采用（C）润滑。（A）飞溅式（B）人工（C）压力（D）油浴 129、当废气通过增压器涡轮喷嘴环时其（A）。（A） 压力降低，速度增高（B）压力增高，速度增高（C） 压力降低，速度降低（D）压力增高，速度降低 130、当空气通过增压器扩压器叶片时，其（B）。（A）流速升高，压力升高（B）流速降低，压力升高（C）流速降低，压力降低（D）流速升高，压力降低 131、 DF4B 型内燃机车流经燃油预热器的冷却水靠（B）输送。（A）预热水泵（B）高温水泵（C）低温水泵（D）自然水压差 132、起动变速箱的中间轴通过（B）和牵引发电机电枢轴相连。（A）弹性柱销联轴节（B）万向轴（C）传动轴（D）弹性柱销万向联轴节 133、 DF4B 型内燃机车冷却器共有（A）个冷却单节。（A） 55（B） 60（C） 56（D） 52 134、柴油机水阻试验中，不能发挥全功率的原因是（A）。（A）气缸压缩压力不足（B）主轴瓦磨耗过限（C）油气分离器作用不良（D）静液马达转速不够 135 、柴油机运转中突然停机的原因是（C）。（A）增压器故障（B）水温过高（C）极限调速器动作（D）供油齿条卡死 136、柴油机运转中不能立即停机的原因是（A）。（A）联合调节器停车阀卡死（B）机油压力过高（C）水温太低（D）燃油集流管内残余燃油多137、柴油机油、水温度降不下来的原因是（B）。（A）机油热交换器漏（B）水泵故障（C）活塞油环损坏（D）活塞气环损坏 138、司机正常回手柄卸载时，柴油机飞车的原因是（B）。（A）联合调速器升速针阀开度太大（B）供油拉杆卡死在供油位（C）柴油机欠载 （D）增压器输入气缸的空气过多 139、柴油机冒黑烟的原因是（C）。（A）增压器压气机气封损坏（B）中冷器漏水（C）空气滤清器堵塞（D）燃油精滤器过脏 140、喷油器回油管堵塞后，其喷射阻力（A）。（A）变大（B）不变（C）变小（D）消失 141、司机提高主手柄位时，联合调节器补偿活塞移动方向是（B）。（A）下降（B）上升（C）不动（D）由柱塞位置确定 142、燃油燃烧变成指示功的热当量与所消耗的燃油应放出的全部热量的比值称为（B）。 （A）有效燃油消耗率（B）指示热效率（C）机械效率（D）有效热效率 143、柴油机在某一固定转速下，其主要性能指标及参数随负荷变化的关系，称为（A）。（A）负荷特性（B）速度特性（C）万有特性（D）综合特性 144、16V240ZJB 型柴油机喷油器开始向气缸喷油时，对应的曲轴转角为（A）。（A） 13左右（B） 21 左右（C） 5左右（D） 10 左右 145、16V240ZJB 型柴油机曲轴曲柄在同一平面内的是第（B）曲柄。（A） 4 、5 、7 、3（B） 1 、8 、7 、2（C） 8 、3 、7 、1 （D） 5 、4 、6 、7 146、16V240ZJB 型柴油机锻铝活塞第一、二道活塞环的侧向间隙为（A）。（A）0.110.17rnm（B） 0.13 0.19rnrn（C）0.09 0.15mm（D） 0.12 0.18mm 147、16V240ZJB 型柴油机燃油从油箱到气缸，需要经过（B）次滤清。（A） 2（B） 3（C） 8（D） 6 148、16V240ZJB 型柴油机喷油器针阀体头部有8 个直径为（D）的喷孔。（A）0.32mm（B）0.35mm（C）0.4mm（D）0.45mm 149、16V240ZJB 型柴油机喷油器针阀的升程为（A）。（A）（0.5 0.03）mm（B）（0.30.03）mm（C）（0.40.06）mm（D）（0.350.05）mm 150、当活塞处于压缩上止点前21时，推杆头上端面到推杆体法兰上端面间的距离就是（B）。（A） B 尺寸（B） K 尺寸（C） 0.38 尺寸（D）泵调整垫片厚度 151、预热锅炉燃油箱燃油贮备量为（C）。（A） 50 kg（B） 40 kg（C） 60 kg（D） 70 kg 152、低温水系统冷却风扇的温度控制阀安装在（A）管路上。（A）机油热交换器前（B）机油热交换器后（C）静液压热交换器前（D）静液压热交换器后 153 、16V240ZJB 型柴油机曲轴第（D）位是止推主轴承。（A） 7（B） 6（C） 1（D） 9 154、16V240ZJB 型柴油机共用（C）根螺栓，将主轴承盖固定在主轴承座上。（A） 2（B） 3（C） 4（D） 6 155、16VZ40ZJB 型柴油机规定各缸压缩间隙为（A）。（A）3.84.0mm（B）3.23.5mm（C）2.83.2mm（D）4.04.3mm 156、为保证盘车时不会启动柴油机，必须把行程开关连锁（C）。（A）电路关闭（B）电路开通（C）触头松开（D）触头压紧 157、16V240ZJB 型柴油机簧片式弹性联轴节中的机油起（D）作用。（A）润滑（B）导热（C）清洗（D）缓冲 158、同一台16V240ZJB 型柴油机的连杆组，其质量允差为（C）。（A）0.2 kg（B）0.25 kg（C） 0.3kg（D）0.35kg 159、 转向架牵引电机悬挂装置安全托板与电机托座之间正常情况下应有（A）的间隙。（A）（50士5） rnm（B