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学号_ 密级_ 武汉大学本科毕业设计 高层建筑结构住宅设计院（系）名 称：土木建筑工程学院专 业 名 称 ： 土木工程学 生 姓 名 ： 魏 兵指 导 教 师 ： 韩光东 教授 二一一年六月 1 BACHELORS DEGREE THESIS 0F WUHAN UNIVERSITYDesign Of High-rise Residential BuildingCollege: School of civil engineering and architectureSubject: Civil engineeringName: WeiBingDirected by: Pros. HanGuangDongJune 2011 郑 重 申 明本人呈交的学位论文，是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本学位论文的研究成果不包含他人享有著作权的内容。对本论文所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本学位论文的知识产权归属于培养单位。本人签名： 日期： 摘要 本工程是18层框架剪力墙结构体系，设计此结构体系力求平面结构布置对称，剪力墙布置均匀落地。在设计过程中，框架梁、柱和剪力墙的布置充分考虑了建筑物的使用功能和结构的合理性，既可以满足空间的灵活布置，同时考虑框架和剪力墙同时承受竖向荷载和侧向力的作用，可以满足抵抗水平和竖向荷载。满足承载力和变形要求。在相同的建设场地中，建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，这样可以部分解决城市用地紧张和地价高涨的问题。高层建筑中的竖向交通一般由电梯来完成，这样就会增加建筑物的造价，从建筑防火的角度看，高层筑的防火要求要高于中低层建筑，也会增加高层建筑的工程造价和运行成本。本课题为武汉市某师部住宅小区规划方案总体布局中的一栋高层住宅。主要开展如下工作：（1）剪力墙布置上下贯通，剪力墙布置均匀落地。各构件受力明确，以结构安全、经济合理、施工方便为原则。（2）根据业主要求进行建筑设计，本高层住宅占地面积为：820m2，户型为三室两厅一厨两卫。（3）上部结构荷载计算时对楼面活载，恒载，水平风荷载及地震荷载进行了内力组合。对荷载最不利组合进行了强度，刚度，稳定性验算。验算结果均符合要求。楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯，对平台板，梯段板，梯梁进行了配筋计算。（4）住宅基础采用梁式筏板基础，对基础进行了地基承载力计算，基础抗冲切，抗剪切计算。沉降验算并对基础筏板和梁配筋。在柱下增设柱墩。 目 录第1章 建筑资料设计资料及说明1第二章：建筑设计 建筑设计2第三章：结构设计结构设计4第四章：楼板计算 楼板计算6第五章：楼梯计算 楼梯计算9第六章：横向水平风荷载作用计算横向水平风荷载作用计算13第七章：框架-剪力墙结构计算1、梁柱截面特性计算162、框架刚度计算163、剪力墙刚度计算18 4、风荷载作用下各层剪力计算205、框架-剪力墙协同工作计算 216、墙、柱构件水平力计算227、位移计算258、柱、墙竖向荷载计算26第八章：筏板基础计算筏板基础计算29附录：PKPM电 算 结 果 33 91 第一章：设计资料及说明一、设计要求：基本要求：（1） 认真贯彻“适用、安全、经济、美观”的设计原则。（2） 进一步掌握建筑与结构设计全过程、基本方法和步骤，认真考虑影响设计的各项因素。（3） 认真处理好结构与建筑的总体与细部关系。（4） 了解和掌握与本设计有关的设计规范和规定，并在设计中正确运用它们。（5） 正确选择合理的结构形式、结构体系和结构布置，掌握多层建筑结构的计算方法和基本构造要求。二、设计任务（题目）：某高层建筑结构设计三、建筑地点：武汉市市区。四、设计依据： 1）、 国家现行各有关建筑结构设计及施工规范、规程及技术规定。 2）、 该市建筑自然基本条件：全年主导风向：东北风 最大冻土深度：0 .20m 基本雪荷载：So=0.5KPa 基本风荷载：Wo=0.35KPa （离地10m高处值） 场地土类别：II 类 抗震设计: 6度 设计分组为第一组3）、工程地质条件： 第一层为填土层, 厚度为1.0m, 1=17KN/m2, fk1=100kPa, Es=6.0Mpa; 第二层为粘土层, 厚度为1.0m, 2=18KN/m2, fk2=160kPa, Es=9.0Mpa; 第三层为砂质泥岩, 3=19KN/m2, fk3=350kPa, 未钻穿Es=13.0Mpa. 地下水埋深2.0m, 无侵蚀性. 单体 +0.000相对绝对标高 30.400m. 室内外高差300mm . 4）、 本课题为武汉市某师部住宅小区规划方案总体布局中的一栋高层住宅。 5）、 建筑材料供应：目前本市市场上符合国家标准的建材均可。6）、工程概况：总建筑高度为54.1m,共18层，每层层高3.0m，室内外高差0.45m。钢筋：纵向受力钢筋采用热轧HRB300，其余采用热轧钢筋HPB235。7）、设计年限：50年。第二章：建筑设计（一）建筑设计部分：1建筑设计要求 (1) 造型美观、能体现当代青年人的特点, 使用方便、经济合理。 (2) 防火、日照、采光、通风等各项指标均应符合规范要求。 (3) 装修标准：外墙采用釉面砖，颜色及立面分格自行处理。（仅供参考） 内墙采用白色乳胶漆。（仅供参考） 厕所均做浅色瓷砖至顶。 (4) 屋面设计（不考虑上人）：屋面面层（防水层）用PVC卷材。设置保温、隔热层（楼梯间屋面可不设） (5) 楼地面：（仅供参考） 居住房间：水泥地面； 卫生间：铺浅色防滑地砖； 其它：水磨石楼地面。屋面工程不上人平屋面做法：屋面做法采用卷材柔性防水屋面做法88J1-X1工程做法。按国家标准屋面工程技术规范GB50207-94相关部分执行墙体 外墙装饰外墙采用100100面砖，基层用15厚1:3水泥砂浆分层抹平，5厚1:2水泥砂浆抹面；面砖业主自定 内墙装修内墙装修采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法，面层装修业主自定顶棚装修采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法地面采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法楼面采用水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法踏脚线为150高水泥砂浆面，做法详见88J1-X1工程做法卫生间采用300300防滑地砖，墙面采用150150白色面砖墙裙高1800mm，卫生间防水层，其坡度为i=1%。各房间木门采用实木做门，刷聚安漆二道（本色）其它内装修标准由业主确定外装修外窗采用塑铝合金白色玻璃，采用推拉窗，做法规范要求施工。落水管采用PVC白色管。根据建筑抗震设防分类标准本工程按丙类建筑进行抗震设防。住宅入户口采用防盗门。楼梯栏杆刷黑色银粉漆二道。阳台栏杆采用铁花栏杆高1150。图中未注明的门垛为240mm宽，图中未注明大样线脚，采用成品线脚。施工中应注意各工种配合，做好管道，设备安装的预留预埋，不得事后打洞凿槽。楼梯的设计也要满足高层民用建筑设计防火规范的。楼梯的宽度、平台梁的跨度也满足要求。未尽事宜应严格按国家现行有关规范施工验收。（二）套内建筑面积： 主卧19.44 次卧一12.60次卧二14.28 客厅18.00 卫生间7.56 餐厅厨房11.76 阳台4.4+4.08套内建筑面积102.48 （室内使用面积加阳台面积的一半）第三章：结构设计1 结构设计要求：结构布置合理，各构件受力明确，以结构安全、经济合理、施工方便为原则。经过对该建筑的建筑高度、建筑造型、抗震要求等因素综合考虑后，采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构。 （1）结构型式：框架剪力墙结构体系 （2）填充砌体：外墙采用200厚加气混凝土砌块 内墙采用200厚加气混凝土砌块 (加气混凝土砌块的干容重不大于6.0KN/m2).平面布置如图3-1所示 图3-1 标准层结构平面布置（3）基础型式：梁式筏板基础。2结构设计方法（1）结构方案。结构方案设计以建筑方案草图为基础，应综合考虑房屋的使用要求（荷载条件等）、建筑物重要性等级、地质条件、抗震设防要求、施工条件及材料供应情况等方面的条件，参照有关设计规范、资料的规定或建议，并通过调查研究，参考以往相近工程的经验。根据本工程的具体情况，结构方案阶段应考虑：主要承重结构的方案与布置：结构体系的选择，施工方法的选择（现浇整体式），主框架及抗震墙的布置，结构单元的划分及变形缝的设置，结构整体高宽比，框架梁、柱及墙截面形状和尺寸、材料的初步确定等。楼（屋）盖结构方案：楼（屋）盖不同部位施工方式的选择，布置方案，现浇楼盖次梁与板的设置、截面尺寸和材料、楼梯、过梁、雨蓬等部位的结构布置方案。基础方案：持力层的选择，基础的型式、埋深及剖面形状，并初选材料。结构构造方面：这里以抗震构造措施为主。如：加强楼（屋）盖结构整体性的措施，提高结构延性的措施，填充墙等非结构构件与承重结构连接措施等等。根据建筑抗震设计规范的要求，剪力墙的布置应该均匀对称的布置在建筑物周边附近，楼梯间，平面形状变化或恒载较大的部位，平面形状凹凸较大时，宜在凸出部分端部附近布置剪力墙，并且剪力墙应该双向或多向布置，宜拉通对齐，不同方向的剪力墙宜分别联结在一起，避免仅有单向存在剪力墙的结构布置形式。3构件初步估算、柱截面估算柱的截面按下列公式估算：Ac根据计算结果并综合考虑可靠度调整系数0.9和长柱稳定系数。边柱尺寸取400500 mm2。其他柱见详图。、梁截面尺寸确定： 梁高度按h=（1/121/8）可取400 mm，跨度较大处取500 mm。梁宽度b=（1/31/2）h可取200 mm。第四章：楼板计算 图4-1 底层楼板图1、 设计资料、楼板平面图如图4-1所示，按双向板弹性算法进行计算楼面做法：20mm面层，板厚H =100 mm； 砼强度等级：C35；钢筋强度等级：HRB235活载2.5KN/2、 荷载设计值取活载分项系数为1.4，则 q=2.51.4=3.5 KN/恒载20mm面层 0.0220=0.4 KN/板底抹灰 15mm厚石灰浆粉刷 0.01517=0.255 KN/ 100mm厚混凝土板 0.1025=2.5 KN/ g=1.2(0.4+0.255+2.5)=3.155 KN/所以 g+q=3.155+3.5=6.655 KN/ g+q/2=3.155+3.5/2=4.905 KN/ q/2=3.5/2=1.75 KN/跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩值之和。混凝土泊松比取0.2。支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。3、 内力计算计算跨度：内跨L0 =Lc,Lc为轴线间距。边跨 L0 =Ln+b, Ln为板净跨，b为梁宽板计算： 查表，按M1v=M1+M2 ，M2v=M2+M1计算板的跨中正弯矩，板支座负弯矩按g+q作用下计算。 板计算： 查表，按M1v=M1+M2 ，M2v=M2+M1计算板的跨中正弯矩，板支座负弯矩按g+q作用下计算。 板和按单向板计算 g+q=3.155+3.5=6.655 KN/ 跨中弯矩 支座负弯矩 板配筋：选用10钢筋作为受力主筋，则短跨方向，长跨方向。支座处为80mm 。双向板配筋时内力臂系数 ，。 按弹性理论计算配筋 截面 MAs配筋实配As板跨中803.20120010200392.5701.81713010200392.5板跨中802.57716210200392.5701.1538310200392.5支座轴线80-5.9423728100503支座轴线，轴线80-4.15326010200392.5单向板配筋： 计算配筋 因其小于构造配筋，则按构造配筋。实配10200板配筋图见大图 第五章：楼梯计算 现浇整体板式楼梯结构布置如图5-1所示，楼梯踏步尺寸150270mm。楼梯采用C35混凝土，板钢筋采用HRB335钢筋，梁采用HRB335级钢筋。楼梯上均布活荷载标准值为。 图5-1 楼梯结构布置1. 梯段板设计板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁三种构件组成。设计按以下步骤进行。梯段板数据板倾斜角，取一米宽板带进行计算。确定板厚板厚要求81mm,板厚取100mm。荷载计算恒载20mm厚水泥砂浆面层：踏步重： 混凝土斜板： 板底抹灰： 恒荷载标准值： 恒荷载设计值： 活荷载 活荷载标准值： 活荷载设计值： 荷载总计 荷载设计值： 内力计算跨中弯矩： 配筋计算板保护层厚15mm,有效高度=100-20=80mm。 则 ， ，选配8130，。分布钢筋为8200。.2. 平台板设计确定板厚板厚取h=100mm，板跨度取一米宽板带进行计算。荷载计算恒荷载：20mm厚水泥砂浆面层：平台板： 板底抹灰： 恒荷载标准值： 恒荷载设计值： 活荷载活荷载标准值： 活荷载设计值： 荷载总计： 荷载设计值： 内力计算跨中弯矩 配筋计算板保护层厚15mm,有效高度=100-20=80mm。 则 ， ，选配8200，。分布钢筋为8200。3、平台梁设计 确定梁尺寸 梁宽取b=200mm,梁高取h=400mm。 梁跨度 计算跨度 取较小者 荷载计算梯段板传来： 平台板传来：平台梁自重：平台梁粉刷重：荷载设计值：内力计算弯矩设计值：剪力设计值：配筋计算平台梁按倒L形计算，梁的有效高度。经判断截面属于第一类T形截面。 则 ， ，选配2B14，。 kN28.545 kN可以按构造配置箍筋，箍筋选用8200。配筋见大图第六章：横向水平风荷载作用计算水平荷载主要考虑风荷载和地震荷载，因本工程抗震设防烈度为6度，场地类别为II 类，据建筑抗震设计规范GB50011-2001可知，可不进行地震作用的计算。水平荷载只计算风荷载。风合力据原点，高宽比为大于1.5，要考虑风振影响。以下计算风振系数所需各系数。框架剪力墙结构基本周期取0.07N，N为层数。基本风荷载：Wo=0.35KPa T=0.0718=1.26s 查表得 C类地区，查表得 令z=H1，近似用z/H代替，则 迎风面背风面 顶层 计算结果见表6-1。层数 (m) (KN/m)分布图形181716151413121110987654321 54 51 48 45 42 39 36 33 30 27 24 21 18 15 12 9 6 3 0.685 0.647 0.609 0.571 0.533 0.495 0.457 0.419 0.381 0.343 0.304 0.266 0.228 0.190 0.152 0.114 0.076 0.038 1.29 1.26 1.23 1.19 1.15 1.12 1.08 1.04 1.00 0.95 0.90 0.86 0.80 0.74 0.74 0.74 0.74 0.74 1.9751.9071.8391.7611.6831.6151.5371.4591.3811.2931.2041.1261.0280.9300.8920.8540.8160.77818.8757.2755.2352.8850.5448.5046.1643.8141.4738.8336.1633.8130.8727.9326.7925.6424.5023.36 第七章：框架-剪力墙结构计算框架剪力墙结构是由两种变形性质不同的抗侧力单元通过楼板协调变形而共同抵抗竖向荷载及水平荷载的结构。在竖向荷载作用下，按各自的承荷面积计算出每榀框架和每榀剪力墙的竖向荷载，分别计算内力。在水平荷载作用下，把所有剪力墙集合成总剪力墙，按照悬臂墙计算抗侧刚度；墙肢间的连梁以及墙肢与框架柱之间的联系梁统称为联系梁。所有联系梁集合成总联系梁，总联系梁简化成带刚域的杆件。把框架集合成总框架，三者满足变形协调。列变形协调方程可解出在水平荷载作用下的总剪力墙的总层剪力和总弯矩，总联系梁的梁端弯矩和剪力，然后按照框架的规律把分配到每根柱，按照剪力墙的规律把、分配到每片墙，按照连梁刚度把和剪力分配到梅根梁，这样就可以得到每一根杆件截面设计需要的内力。三者协同工作的方法采用铰接体系，计算简图如图7-1 图7-1：框架剪力墙计算简图1、 梁柱截面特性计算结果列于表7-1柱编号断面混凝土Ic(cm4)Ic/h(cm3) 13550C50 23560C50 34040C50 44050C50 54060C50梁：20cm40cm,C40混凝土（1.2为考虑T形截面乘的系数）2、框架刚度计算用D值法计算。中柱10根，边柱15根。 标准层：, 底层：， 框架刚度：计算结果列于表7-2楼层 中 柱 边 柱总刚度 K C(kN)KC(kN)12-17层柱3：柱1：柱4:柱4：柱1：柱37-11层柱4: 0.55柱2: 0.560.2160.219柱4: 0.36柱2: 0.240.1530.1072-6层柱4: 0.55柱2: 0.560.2160.219柱5: 0.2090.0951层柱4：柱2：柱5：平均总刚度3.剪力墙刚度计算剪力墙厚度取20cm,混凝土等级与梁相同，取C40。第一层到第17层剪力墙布置相同。、 墙1有效翼缘宽度取850mm. 面积第1到17层每层有墙1的数量为38片、墙2如图所示面积第一层到第17层每层墙2数量为3片、墙3如图所示面积第一层到第17层每层墙3数量为3片、墙4如图所示面积第一层到第17层每层墙4数量为3片、墙5如图所示面积第一层到第17层每层墙5数量为3片、墙6如图所示面积顶层墙6数量为3片，墙1数量为12片第一层到第17层剪力墙刚度计算： 第18层剪力墙刚度计算： 4、风荷载作用下各层剪力计算如表7-3。高层建筑风荷载式中 S为荷载效应组合设计值;、分别为恒荷载、活荷载、风荷载标准值计算的荷载效应;、分别为上述荷载的分项系数，高层建筑=1.4，层数 (m) (Kn/m) (kN)（kN）181716151413121110987654321 54 51 48 45 42 39 36 33 30 27 24 21 18 15 12 9 6 318.8757.2755.2352.8850.5448.5046.1643.8141.4738.8336.1633.8130.8727.9326.7925.6424.5023.36 79.25 240.53 231.97220.10 212.27 203.70 193.87 184.00 174.17 163.09 151.87 142.00 129.65 117.31 112.52 107.69 102.90 98.11 79.25 319.78 551.75 771.85 984.12 1187.82 1381.69 1565.69 1739.86 1902.95 2054.82 2196.82 2326.47 2443.78 2556.30 2663.99 2766.89 2865.00 4.28012.26711.1359.9058.9157.9446.9796.0725.2254.4033.6452.9822.3341.7601.3500.9690.6170.294 按基底等弯矩将楼层水平集中力折算成倒三角形分布荷载，计算列于表7-4荷载形式5、框架-剪力墙协同工作计算由值及荷载类型查图表计算内力 各层剪力墙底截面内力、,可由参数和查倒三角形分布荷载下的系数图可得，填于表7-5。 表7-5中框架层剪力墙按下式计算，系数由下式括号内公式计算： 各层总框架柱剪力应由上、下楼层处值平均计算。 计算结果见表7-5，表中数值单位：、V为KN。层数标高x(m)185417511.000-0.32-0.8500.3200.8500.85716480.941-0.020-1.805-0.21-0.5580.3250.8630.89915450.882-0.040-3.611-0.13-0.3450.3520.9350.98714420.824-0.050-4.513-0.07-0.1860.3911.0381.08313390.765-0.055-4.965-0.01-0.0270.4251.1281.13812360.706-0.055-4.9650.070.1860.4321.1471.18611330.647-0.050-4.5130.120.3190.4611.2241.24110300.588-0.040-3.6110.180.4780.4741.2581.2669270.529-0.025-2.2570.240.6370.4801.2741.2728240.4710.0050.4510.300.7970.4781.2691.2597210.4120.0353.1590.360.9560.4701.2481.2286180.3530.0605.4160.421.1150.4551.2081.1545150.2940.1009.0270.501.3280.4141.0991.0744120.2350.16014.4230.551.4600.3951.0490.948390.1760.21018.9560.651.7260.3190.8470.737260.1180.27024.3720.751.9910.2360.6270.496130.0590.34030.6900.862.2830.1370.3640.364000.42037.9121.02.655006、墙、柱构件水平力计算在水平荷载作用下，各片剪力墙通过刚性楼板联系。当结构水平荷载合力与结构刚度中心重合时，结构不会产生扭转，各片剪力墙在同一层楼板标高处侧移相等，因此，剪力墙层总水平荷载将按照各片剪力墙的刚度分配。弯矩相同。 框架剪力分配用D值法。由于假定楼板在平面内无限刚性，各榀框架在同一楼层处侧移相等，因此各柱剪力可按刚度分配。、第18层剪力墙水平力计算第18层总剪力墙的总层剪力为、总弯矩第18层墙1的剪力： 弯矩： 第18层墙6的剪力： 弯矩： 2 、第1层剪力墙水平力计算第1层总剪力墙的总层剪力为、总弯矩第1层墙1的剪力：弯矩：第1层墙2的剪力：弯矩：第1层墙3的剪力：弯矩：第1层墙4的剪力：弯矩：第1层墙5的剪力：弯矩：3 、第1层柱水平力计算第1层柱总剪力为柱2共计6根，柱4共计4根，柱5共计15根第1层柱2的剪力：第1层柱4的剪力：第1层柱5的剪力：7、位移计算位移计算用荷载标准值顶点位移：由=3.162和=1查表可得，当x=H时 , 层间位移：第1层0.059 , 0.005 第2层0.118 , 0.010 第3层0.176 , 0.015 第4层0.235 , 0.030 第5层0.294 , 0.045 第6层0.353 , 0.061 第7层0.412 , 0.076 第8层0.471 , 0.092 第9层0.529 , 0.110 第10层0.588 , 0.127 第11层0.647 , 0.140 第12层0.706 , 0.152 第13层0.765 , 0.174 第14层0.824 , 0.187 第15层0.882 , 0.200 第16层0.941 , 0.210 第17层1 , 0.22 最大层间位移： 3/3000=1/10001/800满足要求8、柱、墙竖向荷载计算 在竖向荷载作用下，按各自的承荷面积计算出每榀框架和每榀剪力墙的竖向荷载，分别计算内力。 当双向板承受竖向荷载时，直角相交的的相邻支撑梁总是按45度线来划分负荷范围的，故短跨方向的支撑梁承受板面传来的三角形分布荷载。沿长跨方向的支撑梁承受板面传来的梯形分布荷载。计算底层边柱4与墙1的简图如图8所示楼面恒载加活载由前述计算有：g+q=3.155+3.5=6.655 KN/传递荷载顺序为板传给梁，梁在传给柱或者墙。梁自重为,3米楼层墙1自重、柱4自重1、 墙竖向力计算 17层墙1翼缘顶部：kN17层底部：翼缘底层剪力：17层墙1顶部：17层墙1底部：墙1底层剪力：2、 柱4竖向力计算 17层顶部： 17层底部：底层柱底：2、 剪力墙1的计算竖向力N=1450.32KN， 水平力V=51.38KN, 弯矩剪力墙采用对称配筋竖向分布钢筋选用B10200，两排布置。翼墙长度与宽度之比近似为3，可视为无翼墙则受压区高度：且x可按实际受压高度计算：则端部钢筋可按构造要求配筋。配置4B16.第八章：筏板基础计算1、筏板基础地基承载力计算上部结构作用于筏型基础的荷载： 筏型基础自重：工程地质条件：第一层为填土层, 厚度为1.0m, 1=17KN/m2, fk1=100kPa, Es=6.0Mpa;第二层为粘土层, 厚度为1.0m, 2=18KN/m2, fk2=160kPa, Es=9.0Mpa;第三层为砂质泥岩, 3=19KN/m2, fk3=400kPa, 未钻穿Es=13.0Mpa. 地下水埋深2.0m, 无侵蚀性. 单体 +0.000相对绝对标高 30.400m. 室内外高差450mm . 选第三层土为持力层，基础埋深2m。=9，=18，查表可得=3.0，=4.4 基底反力平均值： 所以承载力满足要求。2、筏板基础内力计算因为上部结构刚度较大，可以采用倒楼盖法计算结构内力。即把地基反力看成倒置的梁板荷载，进而计算筏板的内力。基础图如下所示。1、 A,D区格底板计算A区格：，A区格查表：，板A的弯矩：D区格：D区格查表：，板D的弯矩：支座A-D弯矩：3、基础梁计算作用于JZL7上的荷载，有悬臂板的均布地基净反力和右边跨的地基反力之和因此按均布荷载计算3跨连续梁的弯矩和剪力：支座弯矩：剪力近似按下式计算：参考文献1.建筑制图标准（GB/T 50104-2001）. 北京：中国建筑工业出版社，20022.房屋建筑制图统一标准（GB/T 500012001）.北京：中国建筑工业出版社，20023.民用建筑设计通则（JGJ 37-87）北京：中国建筑工业出版社，19884建筑结构可靠度设计统一标准（GB 50068-2001）. 北京：中国建筑工业出版社，20025建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，20026高层建筑混凝土结构技术规范（JGJ 3-2002）. 北京：中国建筑工业出版社，20017混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）. 北京：中国建筑工业出版社，20028建筑抗震设计规范（GB 50011-2001）. 北京：中国建筑工业出版社，20019建筑基础技术规范（JGJ 94-94）. 北京：中国建筑工业出版社，199410.建筑结构制图标准(GB/T 50105-2001). 北京：中国建筑工业出版社，200211李汝庚，张季超主编,混凝土结构设计原理(教材)， 北京：中国环境科学出版社，200312. 李汝庚,张季超主编,混凝土结构设计(教材)， 北京：中国环境科学出版社，200313. 方鄂华、钱稼茹、叶列平编著，高层建筑结构设计，北京：中国建筑工业出版社，2003致 谢本工程的毕业设计是在教授韩光东老师的精心指导下完成的，在我的毕业设计中无不倾注着老师辛勤的汗水和心血。在此我要向我的指导老师致以最衷心的感谢和深深的敬意！另外还得到了同组同学、朋友的热心帮助，在此谨表崇高的敬意及忠心的感谢！同时，衷心地感谢在百忙之中评阅论文和参加答辩的各位专家、教授！附录：PKPM电 算 结 果1、楼板计算书日期： 5/25/2011时间： 8:19:41:68 pm一、基本资料：1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 4.00 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3000 mm；计算跨度Ly = 4200 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C35；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04212+0.01983/5)*(1.20* 4.0+1.40* 1.3)* 3.02 = 2.72kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.06650+0.03020/5)*(1.4* 1.3)* 3.02 = 1.14kNM Mx= 2.72 + 1.14 = 3.86kNM Asx= 337.41mm2，实配10200 (As 393.mm2) min 0.337% ， 0.393% My =(0.01983+0.04212/5)*(1.20* 4.0+1.40* 1.3)* 3.02= 1.67kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.03020+0.06650/5)*(1.4* 1.3)* 3.02 = 0.69kNM My= 1.67 + 0.69 = 2.35kNM Asy= 337.41mm2，实配10200 (As 393.mm2) min 0.337% ， 0.393% Mx =0.09758*(1.20* 4.0+1.40* 2.5)* 3.02 = 7.29kNM Asx= 449.76mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.337% ， 0.503% My =0.07670*(1.20* 4.0+1.40* 2.5)* 3.02 = 5.73kNM Asy= 404.44mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.337% ， 0.393%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.04212+0.01983/5)*(1.0* 4.0+1.0* 2.5 )* 3.02 = 2.70kNM Mq =(0.04212+0.01983/5)*(1.0* 4.0+0.5* 2.5 )* 3.02 = 2.18kNM Es 210000.N/mm2 Ec 31334.N/mm2 Ftk 2.20N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0