水轮机毕业设计说明书.doc

目 录摘 要41 前言52 水轮机选型设计62.1 水轮机台数及型号的选择62.2 初选额定工况点72.3 确定转轮直径72.4额定转速的确定82.5 效率及单位参数修正值82.6 检验所选水轮机的实际工作区域92.7 确定导叶开度112.8 计算额定流量112.9 确定水轮机的吸出高度112.10 计算水轮机飞逸转速162.11 估算轴向水推力162.12 估算水轮机质量162.13 绘制水轮机运转综合特性曲线173 蜗壳水力设计213.1 概述213.2 蜗壳类型的选择223.3 金属蜗壳主要参数的确定223.4 金属蜗壳水力设计计算234 尾水管设计294.1 尾水管的作用及类型294.2尾水管类型的选择294.3 绘制尾水管水力单线图305 水轮机导水机构运动图的绘制305.1 导水机构的作用及类型305.2 绘制导水机构运动图的目的305.3 径向式导水机构运动图的绘制316 水轮机结构设计356.1 概述356.2 转轮的结构设计366.3 导叶的结构、系列尺寸和轴颈选择386.4 导叶的传动机构386.5 导水机构的环形部件设计396.6 真空破坏阀406.7 主轴的设计416.8 轴承的结构436.9 补气装置436.10 主轴的密封447 导叶加工图的绘制458 蜗壳强度计算468.1 对金属蜗壳的受力分析468.2 编程进行强度计算499 结论54总结与体会55谢辞55参考文献56摘 要本次设计是在给出仙溪水电站原始资料的情况下，为电站进行水轮机选型设计，并绘制出运转综合特性曲线。从最大水头考虑，初步选定了和HL220/A153两个转轮型号，然后从机组的运行稳定性和经济性（电站开挖量）对两个转轮进行综合比较分析，最终确定出水轮机型号为，机组台数为两台。在此基础上，完成蜗壳及尾水管的水力设计及单线图的绘制、导水机构运动图的绘制、水轮机总装图的绘制、水轮机导叶零件图的绘制以及蜗壳的强度计算等设计任务。关键词：水轮机；选型设计；结构设计；强度计算AbstractBased on the given original data of XianXi hydro plant, the type selection design of this hydropower station is put up, and the performance combined characteristic curve of turbine is plotted. By considering the maximum head, HL240/D41 and HL220/A153 are chosen primarily. Afterwards, the hydraulic turbine type, which is HL220/A153-LJ-140, and the number of units is two, are selected by general comparison and analysis of the stability and economy about the two runners. Based on the result, hydraulic calculation and neat lines of casing and draft tube, the movement drawing of the guide apparatus, the turbine assembly drawing and pivoted guide vane drawing have been accomplished. The intensity calculation of pivoted casing has been fulfilled. Key words：Hydraulic Turbine; Type Selection Design; Structure Design; Intensity Calculation1 前言 现代电力工业中，绝大部分发电量是由叶片式流体机械承担的，所以水力机械（水轮机、水泵）在国民经济中的地位和作用是非常重要的。我国的水力资源非常丰富，水能又是清洁可再生能源，开发水能是实现可持续发展战略的重要条件3。目前，我国水力机械事业的发展与世界发达国家还有一定的差距，因此在开发、设计、制造运行管理及人才培养等方面，还需加倍努力。毕业设计是大学毕业前的最后一门实践性教学环节，系统的勾画出了所学专业的相关知识结构，是将学习者从理论思想中引向实践操作的无形桥梁。通过本次设计，能让学习者对专业知识有更进一步的掌握，科学的反映出在之前学习中的各种问题，从而达到对知识结构的统一化，具体化，加强对所学知识的综合运用，并熟悉各种计算机应用软件的实际操作等，为即将走向工作岗位并能更快的适应的同学打下坚实的基础。此次设计是根据所给定电站的已知参数（如装机容量、水头、电站海拔高度等），对仙溪水电站进行水轮机的选型设计，在水轮机型号选定后，对水轮机的相关参数进行了计算，并绘制了水轮机运转综合特性曲线。在此基础上，根据相关尺寸作出水轮机蜗壳及尾水管的水力设计及单线图的绘制、导叶的强度计算、导水机构运动图的绘制、水轮机总装图的绘制和水轮机导叶零件图的绘制等一系列任务。2 水轮机选型设计2.1 水轮机台数及型号的选择2.1.1 原始资料额定水头；平均水头；最大水头；最小水头；水电站海拔高程；电站装机容量；电站引用流量 该电站离负荷中心较远，有季节性调节水库，在系统中担任基荷。2.1.2 机组台数的选择在水电站装机容量已定的情况下，机组台数的确定，也就是单机容量的确定。有时时与水轮机型号的选择及其主要参数的计算同时进行的，这实际上是一个技术经济比较的过程。机组容量越打，机组尺寸也就越大，给水轮机的制造及运输带来困难，更为重要的是，单机容量在电力系统中占的比重不能超过电力系统安全、灵活的运行所允许的容量大小，不能超过系统的事故备用容量大小。而电站机组台数越多，越便于部分负荷时的机组负荷分配，可以使得水轮机避开在低效率区域运行，使得平均运行效率得以提高，同时也便于安排机组的检修等工作。但机组台数多，电站相应的维护工作量大大增加，操作次数就越多，出现故障的概率也就越大。所以综上分析，此次总装机容量为3万千瓦的电站选用两台机组为比较适合，即为单机容量为1.5万千瓦。2.1.3 水轮机型号的选择水轮机型号的选择主要是根据水电站的特征水头，特别是其最大水头来选择的。通常情况下，水轮机型号是根据水轮机的型谱性能参数进行选择的；若在交界的水头范围，也就是某一水头范围有2种及其以上的转轮型号可选择时，就需要进行综合比较分析后才能确定到底选用哪一种型号更合适。仙溪水电站的最大水头，考虑到混流式水轮机具有比转速高、机组尺寸小、造价低，水头可以全部利用以及满载时效率高等优点，而适合该水头的水轮机主要以混流式为主，因此初选水轮机模型转轮型号为：和。下面将进行一系列的计算比较之后，最终确定一种最理想、最合适的水轮机型号。2.2 初选额定工况点 对已选定的水轮机转轮型号，查出其模型综合特性曲线。由于所选机组为和，在1中分别查出他们的额定工况点为：n11r=n11mo=77r/min, 与5%功率限制线交点处的流量Q11r=1.098m3/和：n11r=n11mo=71r/min, 与5%功率限制线交点处的流量Q11r=1.068m3/s。2.3 确定转轮直径HL240/D41：P = 式中：Pg发电机额定功率，15000KWg发电机效率，取0.96计算得：P = 20833KW 转轮直径计算公式为：D1=式中： P 水轮机的轴功率，15625KW； 真机单位流量，1.098m3/s计算得D1=1.36m查表1.1取D1= 1.4mHL220/A153：依照以上算法求得D1=1.38米 查表1.1取D1= 1.4m 表 1.1 转轮公称直径D1尺寸系列 （单位：cm ） 2530354042506071808410012014016018020022525027530033038041045050055060065070075080085090095010002.4额定转速的确定计算额定转速时，一般希望加权平均水头HW的单位转速接近于最优转速n110,从而使水轮机大部分时间运转在高效区。HL220/A153：额定转速的计算公式：n = 式中：n11r额定单位转速，71 r/min HW加权平均水头，99.2m D1转轮直径，1.4m计算得：n = 505.1 r/min 查表2.2得 n = 500 r/minHL240/D41：计算得：n = 547.8 r/min查表2.2得 n = 500 r/min或n=600r/min 当n=500r/min时n11r=73.37r/min, 当n=600r/min时n11r=88r/min，进行工作范围检查，Hmax对应的n11min=73.94r/min, Hmin对应的n11max=86.81r/min。此两条直线不包含最优效率区，不合理舍去。 表2.2 水轮发电机额定转速系列表 p234567891012n/(r*min-1)15001000750600500428.6375333.3300250p14161820222428303236n/(r*min-1)214.3187.5166.7150136.412510710093.883.3p404448525660n/(r*min-1)7568.262.557.753.6502.5 效率及单位参数修正值HL220/A153：由国际电工委员会（IEC）推荐的公式，将模型最优的工况效率om，换成真机最优工况效率ot对混流式水轮机，按Moody公式换算。即: = 式中：o,m模型机最优效率，0.915 D1m模型机转轮直径，0.35 m D1真机转轮直径，1.4 m计算得：效率修正： 式中： ；计算得：，异形部件引起的效率修正，此处取；加工工艺质量引起的效率修正，由3P20取1%。计算得：单位参数修正值公式： 计算得；n11=0.65， Q11=0.01 而n11 /n11m=Q11/Q11=0.0093%所以n113%n11m所以转速不需要修正取n11 = 71 r/min , Q11 = 1.068 m3/sHL240/D41：同上方法得：n11 = 77 r/min , Q11 = 1.098m3/s2.6 检验所选水轮机的实际工作区域HL220/A153：实际水轮机的转速：式中：n额定转速，500r/min D1转轮直径，1.4m Hr额定水头，91.1 m计算得：n11r = 73.34 r/min进行工作范围检查，Hmax对应的n11min=68.18r/min, Hmin对应的n11max=80.05r/min。此两条直线包含最优效率区。在综合特性曲线上查得相关数据，列表如下： 表2.3 额定水头下效率与流量曲线表m91%90%89%88%86%92.7%91.7%90.7%89.7%87.7%Q11（m3/s）1.0011.0621.0951.1181.166做出=f(Q11)曲线，如图2.1示：8.999.19.29.39.49.59.69.79.89.911.021.041.061.081.11.121.141.161.181 图2.1 额定水头下效率与流量曲线由=9.168MW，n11r=73.34r/min在辅助曲线上找到一个Q11t =1.036 m3/s，再返回到综合特性曲线找出真实工况点B为n11r=73.34r/min ,Q11r=1.036m3/s ,=90.48%，在最优工况点附近，该D1和n是合理的。自此对两种转轮的比较得出LJ140更为适合该电站。2.7 确定导叶开度在模型水轮机和真机之间保持几何相似时有：式中：D0真机导叶分布圆直径，1.75m Z0真机的导叶数，16 D0m模型机导叶分布圆直径，0.575m Z0m模型机的导叶数，24 a0max(m)模型机的导叶最大开度，查【1】得a0max(m)=33.05mm计算得：aomax = 162.06mm最大可能开度a0k = 1.05 aomax = 170.17mm2.8 计算额定流量额定流量的计算公式为：计算得：Qtr = 19.33m3/s因为Z Qtr = 38.66m3/s200D1/m1.47.57.510.0a2.6b0.160.20k8.16.6计算得：G = 39.99t2.13 绘制水轮机运转综合特性曲线1）绘制各水头的工作特性曲线 在间取5至6个水头值，计算各水头下，并在模型综合特性曲线图上作各水头对应线，由这些等水头直线与线交点代入公式计算。具体参数列表如下： （1）当时； 表2.6 下计算表0.900.890.880.860.900.890.880.860.9170.9070.8970.8770.9170.9070.8970.8771.0681.1041.1231.1700.9380.890.850.76814.18114.57614.57814.84212.45511.68511.0359.743（2）当时；表2.7 水头下计算表0.900.890.880.860.900.890.880.860.9170.9070.8970.8770.9170.9070.8970.8771.0621.0921.1181.1650.8880.8440.8040.72215.92616.19416.39116.69113.31712.51611.78810.345（3）当时； 表2.8 下计算表0.900.890.880.860.900.890.880.860.9170.9070.8970.8770.9170.9070.8970.8771.041.0721.1041.1520.8420.8020.7580.68217.72318.06418.39318.75514.34813.51312.62811.104（4）当时； 表2.9 水头下计算表0.900.890.880.860.900.890.880.860.9170.9070.8970.8770.9170.9070.8970.8771.011.0481.071.1310.8130.7740.7320.66419.5520.0620.25220.91615.73814.81613.85512.279（5）当时； 表2.10 下计算表0.900.890.880.860.900.890.880.860.9170.9070.8970.8770.9170.9070.8970.8770.9881.0251.0621.1160.8080.7630.7220.65821.23421.78322.31622.91517.36516.21515.17213.511由上面的数据绘制各水头下的工作特性曲线如图2.3所示。图2.3 各水头下曲线2) 运转综合特性曲线的绘制（1）绘制等效率曲线 在坐标，作各水头的水平线，在曲线图上每隔1%2%作水平线，交各曲线于各点，将各点投影到坐标图上，再将各效率相等的点连成光滑的曲线，即为等效率曲线， 在绘制此曲线时，有时其拐点不易找出，此时应借助于辅助曲线，如图2.5所示。 图2.5 曲线（2）绘制出力限制线 水轮机出力限制线由两部分组成。在设计水头到最大水头范围内，水轮机的出力受发电机额定容量的限制，所以这一段出力限制线为一条垂直线；在设计水头到最小水头范围内，水轮机出力受水轮机最大过流能力的限制。此时，导叶开度已达最大值，所以出力限制线就是5%出力储备线，为一条斜线。垂线部分的绘制 确定点：根据前面计算得：，在真机运转综合特性曲线中，由该点引垂线至线斜线部分的绘制 确定点，由前面计算得：， 将点和点在水轮机运转综合特性曲线中用斜线连接。通过上面的两步绘制出功率限制线。综上所述：将等效率曲线、等吸出高度线、出力限制线结合在一起即得到水轮机运转综合特性曲线，见图XX-01所示。3）绘制等吸出高度线 （1） 绘制各水头下的曲线 求出各下的，在1上作线，读取该线与线交点处参数、的值列表. 具体参数列表如下：表2.11 各下计算表 序号1234560.0750.080.090.0750.080.091010/7611068/7201105971/7201078/685111213.4/9.7414.18/914.514.45/10.3516.1/9.8516.31.901.400.411.270.730.34 序号1234560.070.0750.080.070.0750.08865/73510201070670940108814.8/12.217.418.514.9716.420.41.140.550.030.41-0.23-0.86 序号1234560.070.0750.08850865102218.2518.721.7-0.23-0.92-1.5根据上面的数据作曲线如图2.4所示。 图2.4 各水头下的曲线（2）在坐标，作各水头的水平线，在曲线图上每隔0.51m作水平线，交各曲线于各点，将各点投影到坐标图上，再将各效率相等的点连成光滑的曲线，即为等吸出高度曲线。 3 蜗壳水力设计3.1 概述水轮机的引水室是水流进入水轮机的第一个部件。引水室的作用是尽量地将管道中的水流均匀地分配到转轮前导水叶的四周，使水流对称地流入导水机构，然后再流入转轮。保证运行平稳。水流在从一个方向改变为均匀的向心流动过程中，水力损失要小从而提高水轮机的效率。如果没有引水室，水流仅依靠导叶来改变流动方向，则水流可能以很大的冲角流向导叶造成撞击损失。引水室的功用还能在导叶前造成一定的环量，使水流呈涡旋线形状，均匀向心地流向导叶。为了适应不同流量和水头条件，各种型式水轮机所采用的引水室形状和材料是不一样的。通常所采用的引水室类型分为：开敞式引水室、罐式引水室和蜗壳引水室。对于转轮直径较大的混流式水轮机而言，引水室一般选择蜗壳引水室6。因为良好的蜗壳形引水室能使水流流动损失最小，同时又减小厂房尺寸，降低电站的投资。水轮机蜗壳应该满足以下要求：1）保证水流在导水机构内形成一定的速度环量，在蜗壳内的平均流量和局部流速不超过水力损失所允许的流速范围，同时不应使蜗壳断面尺寸过大。2）保证水流轴对称地进入导水机构，流量沿导水机构均匀分布，在主要工况下，水流均以不大的冲角绕流导叶。3）蜗壳的外形尺寸、断面尺寸以及机构等，应满足水电站厂房布置和水轮机的结构要求。4）保证蜗壳具有足够的强度。水轮机蜗壳水力设计的主要任务是：选择蜗壳型式、计算和选择蜗壳主要参数以及绘制蜗壳的水力单线图等。3.2 蜗壳类型的选择蜗壳分为混凝土蜗壳和金属蜗壳两种类型。其形式的选择主要是根据水电站的水头进行的，最大水头在以内的机组，通常采用混凝土蜗壳；当水电站的最大水头超过时，一般选用钢板焊接蜗壳，断面形状有圆形和椭圆形两种，包角大小一般为345360。若水头大于时仍要采用混凝土蜗壳，须在蜗壳内加钢板里衬，但会使得成本增加，甚至还会超过采用金属蜗壳的成本，此时应进行技术经济比较后决定采用何种形式的蜗壳。对于仙溪水电站，最大水头，远远大于了，决定电站水轮机蜗壳选用金属蜗壳。3.3 金属蜗壳主要参数的确定3.3.1 蜗壳包角的确定蜗壳包角是指从蜗壳尾端到进口断面的角度，它是蜗壳的主要参数之一，反映了蜗壳包围导水机构的程度，它将会影响电站的投资及水轮机的效率。通常取座环特殊固定导叶出口边作为蜗壳包角的起始断面，取垂直于引水管道轴线的方向断面作为蜗壳的进口断面。对于高水头的水电站，一般选取完全包角的金属蜗壳，包角，通常采用；对于低水头大流量的水电站，通常采用的蜗壳，对厂房布置有特殊要求时，也可以采用的蜗壳，有时为了减小蜗壳的进口断面宽度和和便于蜗壳与进水管的连接，还可采用的大包角蜗壳。在本次设计中，电站选用。3.3.2 蜗壳进口流速的确定蜗壳进口断面的平均流速与蜗壳尺寸及蜗壳水力损失等因素有关。若较大，则蜗壳和导水机构中的水力损失相应增大，反之亦然。在流量相同的条件下，越大，则断面尺寸可减小，从而减小对电站的投资。通常情况下，是由水轮机的设计水头来决定的，即式中：流速系数（对混凝土蜗壳，取；对金属蜗壳，取。）水电站额定水头，91.1m计算得： 3.4 金属蜗壳水力设计计算对于金属蜗壳进行水力计算，就是在给定额定水头，设计流量，导水机构高度及座环尺寸的条件下，确定蜗壳各断面的形状和尺寸，并绘制出蜗壳单线图，列出蜗壳断面尺寸表，以便制造及作为蜗壳强度计算和水电站厂房设计的依据。3.4.1 进口断面的计算水流沿圆周均匀地向导水机构供水，蜗壳任意断面的流量为：式中：流过任意断面的流量，； 任意断面至蜗壳鼻端的包角，； 水轮机的设计流量，19.33。因此，进口断面流量为：式中： 蜗壳进口断面至蜗壳鼻端的包角， 水轮机的额定流量，19.33。计算得： 进口断面的半径：式中： 蜗壳包角， 蜗壳进口流速，计算得：蜗壳中心线到主轴中心线的距离为（见图3.1）计算得：蜗壳断面的外圆半径：计算得：3.4.2 蜗壳其余断面的计算蜗壳其余断面的计算是按照水流运动规律来进行的。由于受到与座环连接的影响，蜗壳圆形断面从进口开始延续至某一断面时，将过渡为椭圆断面，下面的计算将分为两个部分进行。1）从圆形断面过渡到椭圆断面的临界包角式中：蜗壳常数，由进口断面参数确定： 计算得： 当计算断面时，应采用椭圆形断面；时应采用圆形断面。2）圆形断面尺寸的计算； 符号如图3.1所示。 图3.1 圆形断面的计算3）椭圆断面的计算公式和断面示意图如下：当时，如果此时蜗壳的断面为圆形，那么圆半径为： 当时， 由于圆断面已不能与座环蝶形边相连接，故应转换为椭圆形状，但这两者的断面面积相等。； ； ； 式中：，椭圆形断面长、短半径； 座环固定导叶外缘半径。其余符号如图3.2所示。 图3.2 椭圆形断面的计算3.4.3 金属蜗壳水力计算的计算机辅助设计辅助设计包括圆形断面及椭圆形断面尺寸的计算机计算，以及根据计算结果由计算机绘制出蜗壳的平面图及单线图。用VB编写的计算程序如下：Private Sub Command1_Click()Dim D1!, Hr!, Qv!, b!, Ra1!, rb!, Kt!, a#, k#, r#, C0#, Ks#, RA#, h!, B0!, h1!, p0!, a0#, R0#, c#Dim i!, k1!, t!, xi!, pi!, ai!, ri!, rb1!, f!, e!, s!, l!, p1!, p2, z!D1 = 1.4: Hr = 91.1: Qv = 19.319: b = 0.225: Kt = 0.9 设计条件Ra1 = 1.4: k = 0.1: r = 0.2 由设计条件查表得C0 = Kt * (Hr (1 / 2) 流速系数RA = Ra1 + ka = 55 * 3.141592 / 180B0 = b * D1 + 0.01h1 = r * (1 - Cos(a)h = h1 + B0 / 2p0 = (345 * Qv) / (360 * 3.141592 * C0) (1 / 2) 包角取345度a0 = RA + (p0 2 - h 2) (1 / 2)R0 = a0 + p0c = 345 / (a0 - (a0 2 - p0 2) (1 / 2)Ks = c * (RA + Tan(a) * h - (RA 2 + 2 * RA * Tan(a) * h - h 2) (1 / 2)Text1.Text = Ks 临界包角For i = 345 To 15 Step -15k1 = i / c If i = Ks Then t = (2 * RA * k1 - h 2) (1 / 2) xi = k1 + t pi = (xi 2 + h 2) (1 / 2) ai = RA + xi ri = ai + pi Print i, pi, ai, ri Elserb1 = RA - h / Tan(a)f = k1 * (0.49 + 2 * rb1 / k1) (1 / 2) + 1.221)e = 3.141592 * f 2s = 1.428 * (RA - rb1) 2l = 1.045 * (e + s)z = 0.81 * (1.221 * h) 2p2 = (l + z) (1 / 2) - 1.345 * 1.221 * hp1 = 1.221 * h + 0.3 * p2ai = rb1 + 1.221 * p2ri = ai + p1y = ai + (p1 - p2) * Cos(a) Print i, p1, ai, ri, p2, y End IfNext iEnd Sub计算结果如下图：图3.1 蜗壳各断面尺寸参数根据以上得出的数据，绘制出蜗壳单线图见图XX-02所示。4 尾水管设计4.1 尾水管的作用及类型尾水管是反击式水轮机的重要部件，尾水管性能的好坏，直接影响到水轮机的效率和稳定性，其具体的作用如下：1）将转轮出口处的水流引向下游；2）利用转轮出口高出下游水面的那一段位能（如转轮安装得低于下游水位，则此功能不存在）；3）回收部分转轮出口动能。尾水管的基本类型有：1）直锥形尾水管：是一种简单的扩散形尾水管，广泛适用于中小型水电站中（转轮直径），它制造容易，因为在直锥形尾水管内部水流均匀，阻力小，所以其水力损失小。2) 弯锥形尾水管：是由等园弯头接直锥形管构成。液流在其中弯头部分转弯后流速分布不均匀，致使液流在锥管中的流动状态恶化，水里损失较大，多用于小型卧式水轮机。3）弯肘形尾水管：用于大中型水电站的立式水轮机中。它由三部分组成：进口锥管、肘管及扩散管。进口锥管是一个竖直的圆锥扩散管；肘管是一个的弯管，它的进口断面为圆形，出口断面为矩形；出口扩散管是一个水平放置的断面为矩形的扩散管。在弯肘形尾水管中，水流经过一段不长的直锥管后进入肘管，使水流变为水平方向，再经过水平的扩散段而流入下游。弯肘形尾水管增加了转弯的附加水力损失及出口水流不均匀的水力损失。4.2尾水管类型的选择 尾水管是水轮机过流通道的一部分。尾水管的形状对不同比转速水轮机的性能存在不同程度的影响，尤其对高比转速水轮机影响更为明显。大中型水轮机一般采用弯肘形尾水管。仙溪水电站采用的机组型号是,由于土建投资占电厂投资比例很大，因此在电站中，为了尽量降低水下开挖量和混凝土量，最后选用弯肘形的尾水管。4.3 绘制尾水管水力单线图 在1上查取模型机转轮型号为的尾水管单线图，其转轮直径，而本设计中仙溪水电站机组选用的转轮直径为，按相似理论原则，等比例放大尾水管单线图尺寸，且每一尺寸都放大1.8倍。 水轮机尾水管单线图见图XX-03所示。 5 水轮机导水机构运动图的绘制5.1 导水机构的作用及类型水轮机导水机构的作用，主要是形成和改变进入转轮的水流环量；按电力系统所需的功率调节水轮机流量，导叶在关闭位置时能使水轮机停止运行，并在机组甩负荷时防止产生飞逸。 水轮机在进行负荷调节时，导水机构各运动部件（导叶、连杆、拐臂、控制环、推拉杆、接力器等）所在位置与导叶开度之间的关系图，称为导水机构运动图。 按照水流在水轮机导水机构中的流动方向来分，导水机构有以下3种基本类型： 1）径向式导水机构：水流沿垂直于水轮机轴线的平面径向地流过导叶。 2）斜向式导水机构：水流沿着以水轮机轴为中心线的圆锥面斜向地流过导叶。 3）轴向式导水机构：水流沿着与水轮机同心的各个圆柱面轴向地流过导叶。5.2 绘制导水机构运动图的目的 1）确定各开度下所需要的接力器行程，从而最终确定各传动机构的尺寸参数。2）确定最大可能开度下的接力器行程，绘制接力器行程与导叶任意开度的关系曲线，并检查导水机构运行时的均衡性（即各曲线是否连续光滑）； 3）确定不同导叶开度下的、值，并绘制及曲线。其中，为连杆与控制环小耳孔所在圆周切线方向的夹角，为连杆与导叶拐臂夹角。 4）确定控制环大耳孔、小耳孔的相对位置，及相应的推拉杆位置，使得大耳孔在2个极限位置时，推拉杆的偏斜角度为最小。 5）确定导叶限位块的位置；对于大中型水轮机：；对于中小型水轮机：6）确定导叶关闭时，相邻导叶间的密封位置及导叶端面密封条的分布圆直径，或端面密封所需要的最小平面尺寸。7）确定固定导叶的布置位置及进、出口角，设计固定导叶形状。5.3 径向式导水机构运动图的绘制5.3.1 确定模型机的几何参数查1中（型号）可得：； ； ； 由公式和计算可得：； 由前面的水轮机选型设计时所确定的真机的额定工况点和模型机的最优工况点在模型综合特性曲线上查得模型机最大开度和最优开度。5.3.2 确定真机导水机构尺寸参数确定真机导水机构尺寸参数：查8可得：；。当导叶数及导叶分布圆直径确定之后，即可按导水机构紧密关闭的原则来计算栅距及翼弦长度。栅距：式中：导叶分度圆直径；1.75m 导叶数；16计算得：通常取叶栅稠密度，即可计算得翼弦长度。5.3.3 计算真机导叶开度水轮机的导叶开度是指从一个导叶的出口边到相邻导叶的最短距离。随着导叶位置的不同，开度是不相同的。在绘制导水机构运动图时，常用到的特征开度值为：1）导叶关闭开度2）最优开度（水轮机在最优工况下的开度）式中：模型机的导叶最优开度、分别为真机的导叶开度、转轮直径、和导叶数目 、分别为模型机的最优导叶开度、转轮直径、和导叶数目计算得：3） 最大开度（水轮机在额定水头发出额定功率时的水轮机导叶开度）计算得：4） 25% 50% 75%5） 最大可能开度（导叶所能开的最大开度）计算得：5.3.4 确定真机导叶的形状及尺寸因为该电站的较低，转轮进口环量要求较小，使得导叶水流角大，则应选用较大的宽蜗壳，但为了减小机组的尺寸，应采用较小的窄蜗壳，致使，此时选用正曲率导叶减环量。在7上查取水轮机转轮直径为的正曲率导叶尺寸，其具体尺寸及形状如图5.1所示。图5.1 正曲率导叶翼形图5.3.5 绘制导水机构运动图及其参数曲线图在绘制导水机构运动图中，所用到的参数如下：导叶分布圆直径；拐臂长度；连杆长度，（在7查得）；由7查得：大耳柄控制环圆直径；小耳柄控制环圆直径1）确定与值 将导叶置于全关位置状态，此时要求，否则可适当调整连杆与拐臂的长度，在全关时，拐臂中心线与圆周切线夹角为（已知），从而可确定出初始位置，如图5.2所示。 图5.2 导叶全关位置图图中数据（由7查得）：； ； 2）确定大、小耳孔的位置及接力器行程 由上面的数据画出导水机构运动图，图中共取六个导叶开度，当导叶位于某一个开度时，量取此时的拐臂与连杆的夹角的值和连杆与控制环小耳孔圆周切线的夹角的值，连杆与圆周的交点即为小耳孔位置，然后以圆心为起点作过小耳孔的直线与圆周的交点即为相应的大耳孔的位置。以导叶全关时大耳孔的位置为起点到各开度下大耳孔的位置的距离就是大耳孔的行程，如图5.3所示。图5.3 导水机构角度关系图在导水机构运动图中量取各个开度下的导叶运动关系值，根据所量取的参数值，分别作三条曲线、曲线，然后再检查所做曲线的光滑性，以检查导水机构运行时的均衡性，数据记录在表6.1中并作曲线图，如图5.4所示。表5.1 导叶运动关系值25%50%75%7557453529272690848486909192058100.8140.48167.78175.8183.33图5.4 曲线及光滑性检查水轮机导水机构运动图见图XX-04所示。6 水轮机结构设计6.1 概述混流式水轮机是一种采用最多的水轮机。其应用水头范围很广：大中型的为；小型的。其比转速，比冲击式高；空蚀系数比轴流式小；满负荷时效率高。低水头大容量混流式水轮机的转速低，尺寸大，要重视大型零部件的加工、运输以及结构刚度问题。高水头混流式水轮机的空蚀、磨损和振动问题比较突出，转轮宜用不锈钢或其他抗空蚀性能较好的材料制造，导水机构有关部位要采取抗磨和防止间隙空蚀的措施。混流式水轮机本体主要由埋入部分、导水机构和转动部分组成。埋入部分包括蜗壳、座环、基础环、尾水管里衬、水轮机机坑里衬等，其均埋在混凝土中，既是机组的基础件，也是水流通道的一部分；导水机构包括底环、活动导叶、顶盖、套筒及导叶传动机构等，它起着控制流量的作用，使水流以很小的能量损失沿圆周均匀进入转轮；转动部分主要由转轮、主轴、轴承及密封装置等组成。 为了减轻空蚀和泥