3-现浇箱梁.doc

现浇箱梁施工方案一、工程概况郧西互通主线箱梁形式为单箱三室，左幅桥为18+2*24+18m,混凝土量821.5m3，从0号台到4号台，桥面宽度由18.375m13.299m变化。右幅桥为23.6+2*24+12.4m，混凝土量为579.6m3。全桥中心处原地面标高与箱梁底设计标高高差约为5m。二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，处于直线段的箱梁现浇外模采用钢模板，曲线段外模板采用有足够刚度便于弯折的竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板。、地基处理1、下构完成后，立即用推土机清除梁跨范围内杂质土，整平工作面。用压路机将整平的工作面进行碾压，压实度按90区要求检测，分层填土压实到施工要求标高（虚铺厚度30cm）后在上面铺设砼条形基础。地基承载力试验不小于250KP。2、在地基上按施工设计标高浇筑不小于15cm厚,20*20cmC25的混凝土条形基础，在混凝土条形基础上设置支架垫板,安装碗扣支架.桥下支架基础范围内地面全部混凝土硬化,周边挖排水沟,防止下雨或养生水浸泡,形成基础沉陷,造成箱梁开裂质量事故。、支架搭设采用不小于48*3.5mm规格钢管架搭设满堂式支架，支架间距顺桥向90cm，横桥向90cm。1、测量放样测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架，支架需安装上、下支垫，并且应安装便于拆卸的楔形木或砂箱。2、布设立杆垫块根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用10*10*3mm钢板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。3、钢管支架安装根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。4、顶横杆安装为便于在支架上高空作业，安全省时。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个梁底控制点，然后用明显的标记标明位置，以便安装顶横杆。、纵横梁安装顶横杆标高调整完毕后，在其上安放1015cm的方木纵梁，在纵梁上间距45cm安放1010cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。、支架预压为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，加载重量不小于箱梁总重的1.05倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。1、加载顺序：分四级加载，第一级加载到总重的25%，第二级加载到总重的50%，第三级加载到总重的80%，第四级加载到总重的105%，各级加载时间间隔在1天左右，从中间向两端阶梯式加载。2、预压观测：观测位置设在每跨纵向的0、1/4、2/4、3/4、4/4处设置5个观测点，横向每半幅3个断面，加载过程中分别在25%、50%、80%、105%满载情况下各观测一次，105%满载后分别每天观测两次，满载预压57天，当第57天的沉降量仍大于2mm/天时，则必须对支架采取加固措施。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第四级加载完毕。第四级加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度，箱梁砼达到拆除支架强度后，由中央向两端进行拆除。、模板安装1、底模板底模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，模板在安装之前进行全面的涂刷脱模剂。底板横坡按设计图纸规定的2%横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两边模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。底模板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。2、侧模板和翼缘板模板侧模板和翼缘板模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。3、箱室模板由于箱梁混凝土分两次浇筑，箱室模板分两次安装。第一次用钢模板或竹胶板做内模板，用钢管做横撑，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正模板的位置和整体线型。当第一次混凝土达到一定强度后拆除内模，再用钢管搭设小排架，在排架上铺设竹胶板，然后在板上铺一层油毛毡，油毛毡接头相互搭接5cm，用一排铁钉钉牢，防止漏浆。在浇筑砼过程中派专人检查内模的位置变化情况。为方便内模的拆除，在每孔的设计位置布设人孔。、钢筋加工安装1、钢筋安装顺序（1）安装绑扎箱梁底板下层钢筋网；（2）安装腹板钢筋骨架和钢筋；（3）安装横隔板钢筋骨架和钢筋；（4）安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋；（5）第一次浇筑混凝土，待强度上拉以后，安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。2、钢筋加工及安装钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。钢筋加工及安装应注意以下事项：（1）钢筋在场内必须按不同钢种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放。钢筋存放采用下垫上盖的方式避免钢筋受潮生锈。（2）钢筋在加工场内集中制作，运至现场安装。（3）钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。（4）在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。（5）钢筋骨架焊接采用分层调焊法，即从骨架中心向两端对称、错开焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。钢筋焊接要调整好电焊机的电流量，防止电流量过大或操作不当造成咬筋现象。钢筋焊接优先采用双面焊，当双面焊不具备施工条件时，采用单面焊接。钢筋焊接完毕后，将焊渣全部敲除掉。钢筋焊接完成后自检合格后，报请监理工程师检验合格后，方可进行下道工序施工。（6）钢筋安装位置与预应力管道或锚件位置发生冲突时，应适当调整钢筋位置，确保预应力构件位置符合设计要求。焊接钢筋时应避免钢绞线和金属波纹管道被电焊烧伤，防止造成张拉断裂和管道被混凝土堵塞而无法进行压浆。钢筋加工安装完毕，经自检合格报请监理工程师抽检合格后，方可进行下道工序施工。、混凝土浇筑混凝土采用拌和站拌和，拌和站设在4号台处，拌和站拌和后由混凝土输送泵输送。箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，第二次浇筑顶板和翼板，按设计图纸分联进行，纵向每一次必须完成一联的浇筑，并且从中央向两端施工，横向线浇筑底板与腹板，形成U型结构，再浇筑顶板。两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。混凝土浇筑应注意以下事项：1、混凝土浇筑前，用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对吊车、拌合站、罐车、发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。2、混凝土浇筑应对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。3、混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的89倍。4、振动棒振捣时与侧模保持510cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提出振动棒。5、在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，要用海绵条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下挂垂线，每截面分左边、左中、中线、右中、右边设五道垂线。垂线下系钢筋棍，在地面对应位置埋设钢筋棍，在两根钢筋棍交错位置划上标记线，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常情况，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。6、第一次浇筑混凝土，浇注至腹板顶部时，做好施工缝。混凝土高度略高出设计腹板顶部1cm左右，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。7、第二次浇筑箱梁顶板及翼板混凝土。混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在12mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理，在混凝土浇筑过程中，必须控制好桥面的平整度和桥面标高。8、在浇筑箱梁顶板预留孔混凝土前，应清除箱内杂物，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。9、混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。三、箱梁支架受力计算郧西互通主线K68+273.9分离式立交桥现浇箱梁支架受力计算，取右幅箱梁支架进行受力计算。、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G=579.6m326KN/m3=15069.6KN偏安全考虑，取安全系数r=1.2，因大部分重力作用在7m宽的底板上，所以以全部重量作用于7m宽底板上计算单位面积压力：F1=GrS=15069.6KN1.2（7m90.08）=28.679KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.1KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=301.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W=bh2/6=301.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=301.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=28.679+2.5+2.0+1.5=34.679KN/m2q=Fb=34.6790.3=10.404KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.4040.32/8=0.117KNm（3）弯拉应力：=M/W=0.117103/（1210-6）=9.75MPa=11.25MPa竹胶板板弯拉应力满足要求。（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按四等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.67710.4040.34)/(1000.11088.4410-8)=0.68mmL/400=0.3/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。综上，竹胶板受力满足要求。、横梁强度计算横梁为1010cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为0.45m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.4=(34.679+0.1)0.4=13.912KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=13.9120.92/8=1.41KNm横梁方木（松木）容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103MPa1、横梁弯拉应力：=M/W=1.41103/1.6710-4=8.44MPa=14.5MPa横梁弯拉应力满足要求。2、横梁挠度：f=5qL4/384EI=(513.9120.94)/(384111068.3310-6)=1.29mmL/400=0.9/400=2.25mm横梁弯拉应力满足要求。综上，横梁强度满足要求。、纵梁强度计算纵梁为1015cm方木，跨径为0.9m，间距为0.9m截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.152/6=3.7510-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.10.153/12=2.8110-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0.10.10.67.53=0.135KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.1350.9=0.15KN/m作用在纵梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.9+0.15=34.7790.9+0.15=31.451KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=31.4510.92/8=3.1845KNm落叶松容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103MPa1、纵梁弯拉应力：=M/W=3.184103/3.7510-4=8.49MPa=14.5MPa纵梁弯拉应力满足要求。2、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=(531.4510.94)/(384111062.8110-5)=0.87mmL/400=0.9/400=2.25mm纵梁弯拉应力满足要求。综上，纵梁强度满足要求。、支架受力计算1、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根。(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1=0.90.922.729=18.41KN(2)横梁施加在每根立杆重量：N2=0.930.10.17.5=0.20KN(3)纵梁施加在每根立杆重量：N3=0.90.10.157.5=0.10KN(4)支架自重：立杆单位重：0.06KN/m，横杆单位重：0.04KN/mN4=55.77+5（0.9+0.9）5.12/100=0.75KN每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=18.41+0.20+0.10+0.75=19.46KN30KN立杆承重满足要求。2、支架稳定性验算立杆长细比=L/i=1200/0.35（48+41）2=77由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数=0.732立杆截面积Am=（242-20.52）=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力=145MPa所以，立杆轴向荷载N=Am=4890.732145=51.9KNN=19.46KN支架稳定性满足要求。综上，碗扣支架受力满足要求。满堂支架变截面连续箱梁模板支架检算书一、工程概况龙门互通1#桥中心桩号为K3+908.3,全长为112米,斜交角为138.50,上跨319国道,上部结构采用32+40+32M变截面连续箱梁,梁高1.52.4米，左幅为16M宽单箱三室，右幅为12M宽单箱双室；左幅横向采用双点支承，右幅横向采用三点支承。顶面宽度为22.0m，箱宽为10.0m。箱梁根部梁高为2.4m;中跨梁高为1.5m，顶板厚0.250.45m, 底板厚0.251.35m;箱梁横隔板厚0.50.8m;1#墩采用盆式橡胶支座GPZ()9GD, 2#墩采用盆式橡胶支座GPZ()9XD,桥台采用盆式橡胶支座GPZ()3.5SX和侧向限位支座GJZ100030047,本桥均采用M15-12张锚固体系,采用j15.24钢铰线115.59T,级钢筋53.66T,级钢筋368.09T,OVM15-12锚具172套,现浇箱梁C50砼2483m3,桥面铺装C40砼161m3和沥青砼268.5m3,伸缩缝 C50钢纤砼9.75m3, 防撞栏C30砼141m3;梁底下缘按二次抛物线设置,设计荷载为汽车-20级，挂车-120。二、施工方案现浇箱梁总体方案支架采门式满堂支架，跨319国道行车道采用21根I32a (双根)合成工字钢立柱，上部采用组合I32a工字钢、I20a工字钢和1010CM方木铺设，箱梁模板为全新组合竹胶板。方木间距25CM，I20a工字钢间距0.5米;其它处直接在门式架顶托上铺双层1010CM方木，顶托方木间距为125CM,上铺分配方木间距25CM，底模采用18mm优质竹胶板，模板间接缝采用止水条塞缝，安装模板时板缝下必须设置通长方木，确保底模平整度；砼由集中电子拌合站集中供料，砼运输采用6m3砼灌车运输，浇筑采用砼输送泵或砼输送车进行砼浇筑。 1基底处理根据设计及规范要求采用满堂支架两次现浇，为了防止地基软弱沉降，需对箱梁投影范围内的地基进行处理，先进行场地平整碾压夯实，根据采用的支架形式回填粘土至设计高程（参设计图和满堂支架布置图），上铺30CM碎石砂垫层，每15CM一层碾压密实，再浇筑厚10CM的C20砼基础并找平；为保证地基在施工过程中不受雨水的浸泡，在处理的地基四周做好临时排水沟，防止基础积水软化地基，降低地基承载力，地基允许承载力不小于0.3MPa。2支架搭设满堂支架在砼基础上搭设支架，架采用可调重型门式支架为主，碗扣式支架钢管为辅相结合，顶端采用门式顶托，门式架顶托上铺双层1010CM方木，顶托方木间距为125CM,上铺分配方木间距25CM；在桥两端实体部位处加密支撑,其门式支架间距为1.01.0m ,其它空心段采用1.251.0m；梁体两侧设护栏、安全网。3支架预压现浇砼结构施工前必须进行支架预压，以检验支架设计的合理性和支架结构的可靠性，消除支架非弹性变形和地基沉降量，并可校验支架变形情况。a.加载的方法支架的预压方式可用沙袋预压，预压的重量和时间应能满足设计和规范要求，预压前应对临时荷载的重量进行检验，预压重量为箱梁重量的100%。b.布点及观测从开始加载就应布设好观测点，观测点的布设要上下对称，目的既要观测地基的沉降量（垫木上）又要观测支架、方木的变形量（底模上）。预压应分段加载每级加载为箱梁重量的30%，共分四段加载，每级加载预压48h，预压时每跨5个断面，每个断面6个点（左幅）和5个点（右幅），每6小时观测1次，观测方法采用水准仪测量，加载前高程为D1，加载后高程为D2，卸载后高程为D3,应按时、准确、认真地测量数据,并根据测量结果绘出沉降曲线图。最后综合分析这些数据，删除不合理的值，为施工预拱度提供准确可靠的数据。c.支架的预压应加强稳定性观测，确保安全，一旦发现变形量收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。加载和卸载程序都必须根据结构特点和监理工程师的批准进行。4预拱度的设置a.预拱度设置应一般按设计要求考虑,设计无特别说明,可按相关规定进行计算: 砼浇筑施工前的支架预拱度 f拱=1+2+3+41卸载后上部结构自重及50%活载所生的竖向挠度;2支架在荷载作用下的弹性压缩;3支架在荷载作用下的非弹性压缩;4支架在荷载作用下的非弹性沉陷;3、4在经过预压之后可以消除；1按砼浇筑完毕结构力学的方法计算；hi为观测高程差，分析其值删除不符合逻辑的测量值。2弹性变形故为2=H卸载后-H卸载前，通式为（2=）b.根据计算的跨中预拱度，其它各点的预拱度以止点按直线或二次抛物线进行分配。二、荷载情况：1、跨中A-A载面荷载说明：桥面宽按16米计算；底模按11米计算；均布0.1*0.1米方木其间距0.25米；模板采用竹胶板厚0.018米。P:活载与恒载之和(KN);A:单位面积(m2);:钢筋砼容重26 KN/m3; 1: 竹胶板、方木容重6KN/m3;查相关规范得:施工荷载p1=2.5KN;荷载分布系数1=2=1.4;冲击荷载p2=4.0KN;底板砼自重:P1=A*L*/B=(18-2.83-0.75*2)1.026/11=19.14 KN竹胶板自重: P2=1*A*h =61.00.018=0.108 KN第一层方木自重: P3=1*A*l =4160.10.16/16=0.24KN第二层方木自重: P4=1*A*l =160.10.11/1.256/16=0.048 KN人群荷载: P5=1*p*l =1.42.51.0=3.5 KN冲击荷载: P6=2*p*l =1.44.01.0=5.6 KN支架自重: 查相关规范得: 2=7.8*103kg/m3;g=10N/g; 每平方米门架拆合长度：S=3*4.7*0.83=11.7m;A=(R2-r2)=3.1415926*(0.0242-0.0212)=0.00181m2 P7=2*g*A*S =7.8*103*10*0.00181*11.7=1.65KN底板P:P= P1+ P2+ P3+P4 +P5 +P6 =19.14+0.108+0.24+0.048+3.5+5.6=28.636 KN2、底模剪力应力计算：查相关规范得: =1.3 MPa剪力：Q=ql/2 =28636*0.25/2 =3.58KN剪力应力：max=Q/A =3.58*103/(0.25*0.018)=0.796MPamax ,满足规范要求.3、底模弯曲应力计算：查相关规范得: =15 MPaMMAX= ql2/8 =28636*0.252/8=223.7N*MW=bh2/6=1.0*0.0182/6=0.000054= MMAX /W=223.7/0.000054=4.143MPa ,满足规范要求.4、底模挠度计算：查相关规范得: f=L/400I=bh3/12=1.0*0.0183/12=0.000000486fMAX= 5ql4/384EI =5*28.636*1.254/(384*9*106*4*0.486*10-6) =0.027mmf=L/400=1.25/400=0.0031m=3.1mmfmaxf ,满足规范要求.5、立杆受压强度计算：门式架细长比：=1.980/0.048=41.25,查表弯曲系数:=0.9,N=P=28.636KN,A3钢极限强度 =215MPaA=(R2-r2)=3.1415926*(0.0242-0.0212)=0.00424m2N=1.25*28.636/2=17.9KNA=0.9*424*215=82.04KN,满足规范要求.6、纵横向水平杆受弯计算：a. 横向弯曲强度计算：W1：杆件截面抵抗矩，查表得W1=4.493*103mm3,W2：方木截面抵抗矩，查表得W2=a3/6=1003/6=0.167*106mm3,q:小横杆均布荷载，q=P=28.636KN;间距l1=1250mm=28.636*12502/(10*(4.493*103+4*0.167*106)=6.65MPa =215MPa满足规范要求.b. 抗弯刚度计算：E1：门式架钢管弹性模量，查表得E1=2.1*105MPa,I1：门式架钢管惯性矩，查表得I1=1.078*105mm4,E2：方木弹性模量，查表得E2=10*103MPa,I2：方木惯性矩，得I2=1004/12=8.333*106mm4,q:小横杆均布荷载，q=P=28.636KN;间距l1=1250mmf:容许挠度值,取3mm=28.636*12504/(150*(2.1*105+4*10*103)*(1.078*105+4*8.333*106)=0.056mmf, 满足规范要求.c. 纵向水平杆弯曲强度: f:容许挠度值,取3mm; 1方木顺纹弯曲应力,查表得13.0 MPa;2门式架钢管弯曲应力,查表得215 MPa;=215+13.0=228MPaq:小纵杆均布荷载，q=F=28.636KN;间距l2=1250mm按两跨连续计算:MMAX=0.333FL2 =0.333*28.636*1.25=11.92KN*ME1：门式架钢管弹性模量，查表得E1=2.1*105MPa,I1：门式架钢管惯性矩，查表得I1=1.078*105mm4,E2：方木弹性模量，查表得E2=10*103MPa,I2：方木惯性矩，得I2=1004/12=8.333*106mm4,f=1.466* FL22/(100EI)=1.466*28636*12502/(100*(2.1*105+4*10*103)*(1.078*105+4*8.333*106)=0.002mmf=3mm, 满足规范要求.W：门式架钢管抵抗弯矩，查表得W=4.493*103mm3, 方木抵抵抗弯矩，得W=1003/6=0.1667*106mm3,=11.92*106/(4.493*103+4*0.1667*106)=17.75MPa=4*13=52MPa满足规范要求.7、地基承载力计算：门式架自重: P7 =1.65KNN=P=28.636+1.65=30.29KN;A=150*1000=1.5*105mm2=30290/(1.5*105)=0.2MPa=0.3MPa满足规范要求.二 、跨中桁架计算：桥面宽按16米计算；底模按11米计算；均布0.1*0.1米方木其间距0.25米；模板采用竹胶板厚0.018米。P:活载与恒载之和(KN);A:单位面积(m2);:钢筋砼容重26 KN/m3; 1: 竹胶板、方木容重6KN/m3;2: I20工字钢容重0.2791KN/m;查相关规范得:施工荷载p1=2.5KN;荷载分布系数1=2=1.4;冲击荷载p2=4.0KN;砼自重:P1=A*L*/B=(18-2.83)1.026/16=15.6 KN竹胶板自重: P2=1*A*h =61.00.018=0.0108 KN方木自重: P3=3*A*l =60.10.1164/16=0.24 KNI20工字钢自重: P4=2*B*L*g=27.91*16/0.5*1.0*10/16=0.558KN人群荷载: P5=1*p*l =1.42.51.0=3.5 KN冲击荷载: P6=2*p*l =1.44.01.0=5.6 KN支架自重: 查相关规范得: 2=7.8*103kg/m3;g=10N/g; 每平方米门架拆合长度：S=3*4.7*0.83=11.7m;A=(R2-r2)=3.1415926*(0.0242-0.0212)=0.00181m2 P7=2*g*A*S =7.8*103*10*0.00181*11.7=1.65KN底板P:P= P1+ P2+ P3+P4 +P5 +P6 =15.6+0.0108+0.24+0.558+3.5+5.6=25.51 KN1、强度计算: =25.51*103*60002/8000=1.148*108N*mmI20查相关规范得:W=236.9cm3=MMAX/W=1.148*108/(1/0.5*236.9*103)=242.3MPa1.2=1.2*215=258 MPa满足规范要求.2、挠度计算:I20查相关规范得:I=2369cm4=5*25510*64/(384*2.1*105*2369*1/0.5)=0.00043m=0.43mmf=6/400=15mm满足规范要求.3、立柱强度及稳定性计算:a.刚度检算:砼自重:P1=(18-3*2.806)*26*6.49=1616.9KN;竹胶板自重: P2=1*A*h*g =60.018166.49=11.2 KN方木自重: P3=3*A*l =60.10.1166.49/0.25=24.9 KNI20工字钢自重: P4=2*B/S*g*L=27.91*16/0.5*10*6=53.59KNI32工字钢自重: P5=2*B*L/S*g=27.91*16*4*10=17.86KN人群荷载: P6=1*p*l*B =1.42.56.49*16=363.4KN冲击荷载: P7=2*p*l =1.44.06.49*16=581.5 KN每根立柱受力:G=(1616.9+11.2+24.9+53.59+17.86+363.4+581.5)/6=445KN查表得I32a工字钢惯性矩为:I