225m3喷放锅安装施工方案2.doc

225m3喷放锅安装施工方案2一、 工程概况1.1工程简介225m3喷放锅由锅底部、筒体、锅顶部三部分组成，主要材质Q235、20g。总重42900，总高17294，最大直径5640。锅底部重18338.11，其中底板、筒体、锥体重13801，垂直高度4399，其中底部最重的部件450016圆筒体高度3236，锥体厚度16；（以上数据摘抄自图纸锅底部，K179810）。筒体直径5640，高6806，厚度14，重13120；锅顶部高度为5070，重11441.9，由上锥体、封头等构成。喷放锅拆卸前包括底板在内，按环焊缝划分为12节，其中锅底部四节，筒体四节，锅顶部四节，分离器分为两节，共14节。拆卸后，喷放锅分为12层，其中：顶层：1000的圆管；第1层：B1（钢板编号）为球冠=4000,共2块；第2层：B2共2块；第3层：B3为锥体40005640，共5块；第4、5、6、7层：B4、5、6、7为圆筒体=5640，每层3块；第8层：B8为锥体56404000，共3块；B9、10为4500圆筒体，每层 2块；底板：共4块，=20。其中：第4层被盗割后长度为13.3米（=14），宽度B=1.75米；第五层被盗割后总长度为13.5米（=14），宽度B=1.75米；原筒体5640壁板长度为17.7096米；第4、5层共被盗割后长度为8.6192米，宽度B=1.75米，=14的钢板1657.7，材质为 喷放锅位于蒸煮车间前面，紧靠厂区主要干道。蒸煮车间第一层楼板标高为0.0m第二层楼板标高为6100；第三层楼板标高为12650；第四层楼板标高为19000；天面标高为24600 ；搬运、安装时尽量不破坏原厂房与地面。注：全部数据来自图纸锅底部（K179810）、225m3平底喷放锅（K1798）、及安阳机械厂造纸设备产品图册（29）1.2技术说明225m3喷放锅为一类压力容器，设计压力为0.11MPa；最高工作压力为0.25MPa；设计温度为125，最高工作温度为175；焊缝系数：筒体、封头均为0.85； 本设备按GB15089及劳动部颁发的压力容器安置技术监察规程的要求制作。二、拆卸方案根据现场条件，利用2738的无缝管制作一摇头桅杆，用一台三吨卷扬机穿挂10吨三门滑车进行提升；利用四楼的立柱作为绑扎点，用1台三吨卷扬机穿挂20吨四门滑车进行变幅；桅杆的摇头采用两个绞磨或倒链；在地面利用桅杆或吊车配合进行每节筒体的焊接组对，组对经检查焊缝合格后对筒体上、下环焊缝按要求开坡口，完成后可以准备吊装工作；在每一节筒体上焊接四个3吨的吊耳；从第二节筒体开始，在焊接每一节筒体前，为确保安全及方便焊接施工、探伤，应在锅体内、外部搭设焊接平台或脚手架；绑扎好钢丝绳后用卷扬机提升，提升至组对筒体上方0.5米时停止提升，然后用绞磨或倒链进行筒节的初步对中；初步对中完成后降低筒体至锅体上方100150时进行最后对中；对中完毕，降低筒体至锅体上方35时进行最后对中；对中完毕，由焊工对筒体进行焊接施工；焊接施工未完成，严禁松脱钢丝绳；每一道环焊缝焊接完成并经检查合格后才能吊装下一节筒体；依次完成12节筒体的组对吊装。三、准备工作3.1为方便施工，应在喷放锅附近准备好一块筒体焊接组对场地；3.2按施工机具表中的数量准备施工脚手架、竹跳板或木板；或利用无缝管在每一节筒体内部按施工安全要求焊接搭设施工平台；3.2利用2738的无缝管制作一个摇头桅杆，长度10300；3.3 按要求穿挂滑轮组、钢丝绳；3.4 吊装前筒节组对焊缝应检查合格，环焊缝坡口应符合焊接要求；3.5在每节筒体上焊接四个3吨吊耳；3.6检查钢丝绳、滑轮组、卷扬机确保处于良好状态；四、拆卸主要施工方法与技术措施4.1检查喷放锅的基础，包括基础水平度、强度、标高、直径；地螺孔的数量、孔距、尺寸等是否符合要求；4.2在四楼利用定滑轮穿绕好变幅钢丝绳、变幅滑车、锚固钢管、绞磨，将钢丝绳捆绑到柱子上；4.3在三楼利用定滑轮布置好提升钢丝绳、提升滑车、卷扬机，将钢丝绳捆绑到柱子上；4.4在三楼利用定滑轮布置好变幅卷扬机，将钢丝绳捆绑到柱子上；4.5在一楼布置好绞磨（倒链）、钢丝绳；4.5起重工再次检查各钢丝绳的穿绕情况，应确保每条钢丝绳穿绕正确；4.6开动变幅卷扬机竖立吊杆；4.7焊工在基础上焊接好喷放锅底板，由钳工按施工要求进行找正、找平；4.8焊工完成第一节筒体的装配焊接并经检查合格；4.9焊工开好第一节筒体的上、下环焊缝的坡口并符合要求；4.10焊工焊好筒体上均匀分布的四个三吨吊耳；4.11将摇头桅杆摆动至筒体正上方；4.12起重工捆绑并检查好第一节筒体四个吊耳后，开动提升卷扬机将钢丝绳拉紧；4.13缓慢提升筒体至距地面0.5米时停止提升；4.14用绞磨将桅杆缓慢摆动至底板正上方；4.15开动提升卷扬机将筒体缓慢降低至距底板100150时停止下降；4.16由钳工进行最后找正，如不对中应通过绞磨（倒链）进行调整；4.17最后找正完成后，开动提升卷扬机将第一节筒体平稳降至底板上；4.18由焊工完成第一节筒体与底板的焊接施工；4.19检查第一道环焊缝，合格后进入下道工序；4.20在第一节筒体内、外部搭设等高施工脚手架或焊接施工平台；4.21起重工捆绑并检查好第二节筒体四个吊耳后，开动提升卷扬机将钢丝绳拉紧；4.22缓慢提升筒体至距第一节筒体上方0.5米时停止提升；4.23用绞磨将桅杆缓慢摆动至第一节筒体正上方；4.24开动提升卷扬机将筒体缓慢降低至距第一节筒体100150时停止下降；4.25由钳工进行最后找正，如不对中应通过绞磨（倒链）进行调整；4.26最后找正完成后，开动提升卷扬机将第二节筒体平稳降至距第一节筒体35时停止下降；4.27由焊工完成第二道筒体环焊缝的焊接施工，焊接未完成，严禁松脱钢丝绳；4.28检查环焊缝质量，合格后进入下道工序；4.29按4.204.28以上顺序依次完成11节筒体的焊接组对。 五、施工机具计划表序号 名称 规格型号单位数量 备注1卷扬机3吨台2提升、变幅卷扬机2钢丝绳61921.5170米40吊索、锚固用3钢丝绳63715.0170米200卷扬机用4卡环5t个85无缝管2738米11做摇头桅杆6无缝管453或相应角铁米250顶替脚手架7定滑轮组HD2502D，起重量8吨付1提升滑轮组8动滑轮组HD2252D，起重量6吨付1提升滑轮组9定滑轮组HD2504D，起重量16吨付1变幅滑轮组10动滑轮组HD2254D，起重量12吨付1变幅滑轮组11定滑轮3t个5导向滑轮12脚手架30004000根28013脚手架6000根5014脚手架15002000根30015扣件套76016竹跳板条360六、人力资源计划序号 名称数量1起重工42钳工43焊工44冷作工35安全员16电工1七、工程质量安全技术措施6.1卷扬机使用前必须由电工及起重工进行认真检查，如设备闲置时间过长，应进行检查并良好润滑，确保各个部位能够正常工作；6.2施工前使用的钢丝绳、滑轮组等必须符合使用要求；6.3拆卸施工前参加施工的所有人员应熟悉施工方案并进行明确分工；6.4 无关人员严禁进入施工现场；225m3平底喷放锅吊装桅杆校核计算吊杆的长度计算：水平面内的长度要求：筒体最大直径，=5640；L：筒体至蒸煮间外墙的距离，L=4000；L1：预留搭设脚手架与切割吊下的筒体的距离，L1=2000；LS：吊杆水平面内长度要求；LS=10300（）垂直面内的长度要求：筒体最大直径，=5640；L：筒体至蒸煮间外墙的距离，L=4000；a：喷放锅顶至三楼地面的距离，a =1740012650=4750；LY：滑轮组的预留长度，2000；LT：吊杆垂直面内长度要求；LT=9600（）吊杆长度LST： LST=MaxLS 、LT=LS=10300（）吊杆荷载的确定；锅底部重13801，高度4399，分为四节；筒体直径5640，高7024，重15226，分为四节；锅顶部高度为5880，重14803，分为四节；在拆卸过程中B3筒体由一锥体40005600、=14及一圆筒体4000830、=10组成，其重量应为筒体重量最大值。Q底：锅底部每一节的平均重量；Q顶：锅顶部每一节的平均重量；Q分：每节分离器的重量；Q筒：筒体每一节的平均重量； Q：喷放锅拆卸时每一节的最大重量； G：筒体重量最大值；L：锥体钢板的斜向长度，1210；1：锥体上部内直径，4000；2：锥体下部内直径，5000；A1：锥体表面积；A2：筒体表面积；1：锥体钢板厚度，14； 2：筒体钢板厚度，10；H：筒体高度，830；3450.3（） 3280（） 2860.5（）4357.75（）=34.3=20.9=5410.225410.22（）吊杆计算计算基本数据：H：吊杆长度，H=10300，材料采用2738（2198）的无缝管；：吊杆水平时变幅滑车组与水平面的夹角；H1：三层楼的净高，H1=1950012650=6850；1800：四楼锚点距地面的高度； max：拆卸过程中吊杆与水平面的倾角的最大值，此状态在吊锅顶部第一节时出现；A：吊杆的净截面积；W：吊杆截面的抵抗矩；1：2738无缝管的单位重量，取52.26m；1：2198无缝管的单位重量，取41.61m；H2：吊起第一节分离器时需提升的高度，H2=23002000=300；66.57 w1=428.48=52.3/m53 w2=269.8=41.6/m卷扬机的选用：提升卷扬机的选用： 载荷的计算：Q计：计算荷载； 1000：提升滑轮组、钢丝绳重量 ；k：冲击荷载系数，取1.1；Q：喷放锅拆卸时筒体的最大重量，计为5410.22；Q计= k（5410.221000）=1.1（5410.22 +1000）=7051.24：滑车组跑头拉力：P：滑车组跑头拉力；Q计：计算荷载，7051.24；E：滑轮的阻力系数，取1.04； n：滑车组的滑轮数，采用“二二走四”的穿绕法n =4 ； z：悬吊重物的绳索分支数，采用“二二走四”的穿绕法z=4；P=1942.5根据现场条件，选用一台3吨卷扬机Q实：选用3吨卷扬机的实际提升能力及安全系数K；10889.7 K= 1.54：变幅卷扬机的选用（按吊杆水平时承受最大弯矩，所需最大变幅拉力计算）P：牵引力； 6：采用“三三走六”的穿绕方法，绳索分支数；G1：吊杆自重，52.2610.3=538.3； Q0：喷放锅筒体的最大重量，5410.22；H：吊杆长度，H=10300；：吊杆水平时变幅滑车组与水平面的夹角，计为33.63；k：冲击荷载系数，取1.1；1；吊杆与水平面的夹角；Q：变幅滑车组自重，取1000；F2：变幅滑车组自重引起的拉力，取1000； F1：吊杆悬挂一节筒体水平时所需的变幅拉力； F0：吊杆悬挂一节筒体水平时所需的变幅总拉力；=11228.3F0=F1+F2=11228.3+1000=12228.3P=1816.3根据现场条件，选用一台三吨卷扬机Q实：选用3吨卷扬机的实际变幅能力Q实与安全系数K；=20198.23K=1.65变幅锚点的计算：（采用无缝管加角铁加固）A1=66.57W1=428.48 53w2=269.8 F0=F1+F2=12228.3+1000=13228.3：钢丝绳夹角，取60：B：柱子的间距，取6000；T：钢丝绳的拉力=5091.6根据现场条件采用61921.5170的钢丝绳，其破断拉力为29800；实际安全系数K=5.85锚固钢管的强度校核：（按吊杆水平时锚点受拉力最大校核）：吊杆受到的轴向压应力；：20g钢材的容许压应力，取1700=1984245使用2738的无缝管=4633.1=4633.1=1700 因跨度过大，不满足要求，所以应加两根斜撑将管子的计算长度减小为1500=496061.3=1158.3=1158.3=1700 满足要求使用2198的无缝管=1838.6=1838.6=1700 不满足要求，应用角钢或槽钢对2197的无缝管进行加固实际上，桅杆变幅角度较小，不需要变幅至水平 因为变幅锚点后有钢丝绳拉紧捆绑，所以应由钢丝绳的强度来计算变幅角度根据现场条件采用61921.5170的钢丝绳，其破断拉力为29800；取安全系数值为5；求实际变幅拉力FD：实际安全拉力T T=5960=10323=由几何关系： 即 取1=由得由得取桅杆与与水平面的极限倾角为22.78承受变幅锚点拉力的水泥柱强度校核：水泥柱受到的轴向压应力；：200#水泥的容许压应力，取200；T：钢丝绳的拉力；T=5091.6;H：柱子高度，24600 19000=5600；W：柱子横断面的截面系数；B：柱子横截面为正方形，为640；M：作用在柱子底部的拉力所产生的弯矩；h：柱子横截面为正方形，h =B=640； S：柱子的横截面积； ：200#水泥的容许剪应力，取2000.6=255；柱子强度计算=1425648 43691=32.63 =44.2=200 强度满足要求抗剪强度计算：=1.24=1.24=120 强度满足要求钢丝绳的选用：提升、变幅钢丝绳的选用N：容许拉力； P：钢丝绳的破断拉力； K：钢丝绳的安全系数； 由现场实际条件，根据起重吊装技术P120查表25选用63715.0170的钢丝绳，其破断拉力为14500；实际安全系数K=7.53吊索的选用由现场施工条件，根据起重吊装技术P119查表24选用61921.5170的钢丝绳，其破断拉力为29800；实际安全系数K=16.9滑车组的选用D：滑车组或滚筒的最小直径； d：钢丝绳直径； Q：计算荷载； N：定滑车组的荷载；N定：每个定滑轮受力；Dd提升滑轮组 =7875.74 3937.87 2975.62变幅滑轮组=14044.6 =3057.1根据起重吊装技术P189查表235，225的滑轮起重量为3000，250的滑轮起重量为4000提升滑车中定滑车选用由两个250的滑轮组成的起重量为8吨的两门滑车；动滑车选用由两个225的滑轮组成的起重量为6吨的两门滑车。 变幅滑车中定滑车选用由四个250的滑轮组成的起重量为16吨的四门滑车；动滑车选用由四个225的滑轮组成的起重量为12吨的四门滑车吊杆的校核计算（按吊杆为水平时最不利情况计算） 计算基本数据材质2738（2198）的无缝管 A：吊杆的净截面积； W：吊杆截面的抵抗矩；：吊杆的单位重量，取52.26m；H：吊杆长度，H=10300；k：冲击荷载系数，取1.1；Q：提升滑车的重量，取1000；Q1：变幅滑车的重量，取1000；：吊杆水平时变幅滑车组与水平面的夹角，计为40.02；1；吊杆与水平面的夹角；G1：吊杆自重，52.2610.3=538.3； Q0：喷放锅筒体的最大重量，5410.22；SIN=0.0.643、COS=0.766 =66.57 w1=428.48 53 w2=269.8：吊杆受到的轴向总压力N1：重物、起重滑车组的重量、变幅滑车组自重之半、吊杆自重之半所引起的对吊杆的轴向压力；N2：起重滑车组绕出绳的拉力所引起的对吊杆的轴向压力；N0：吊杆上半部受到的轴向总压力；=9194.3=1915N0=N1+N2=9194.3+1915=11109.3吊杆受到的弯矩M0：吊杆顶部作用力的偏心所产生的弯矩；M1：吊杆自重在吊杆中部所产生的弯矩；L：吊杆的计算长度，10300；e：吊杆顶部钢板吊耳的偏心距，取250；吊杆受到的弯矩为：顶部：M0 中部：=0.5M0+M1 距顶部吊杆全长处：M，0=221656.1=69306.1=217076.8钢管吊杆的强度校核：吊杆受到的轴向压应力；：20g钢材的容许压应力，取1700使用2738的无缝管=166.88+506.62=673.5=673.5=1700 满足要求使用2197的无缝管=209.61+804.58=1014.19=1014.19=1700 满足要求钢管吊杆在压力和弯矩共同作用下的稳定计算：r：计算直径； ：长径比； dp：平均直径；：平衡系数；p：压杆稳定系数使用2738的无缝管9.28(cm) 根据起重吊装技术P282查表46=110、=3时，稳定系数p=0.196=851.44（）=851.44=1700 稳定性符合要求使用2198的无缝管7.39(cm) 根据起重吊装技术P282查表46=140、=4时，稳定系数p=0.145=1445.6（）=1445.6=1700 稳定性符合要求吊杆底座的校核（主要校核焊缝强度）N0：吊杆受到的轴向总压力；N0=N1+N2=9194.3+1915=11109.3 采用5006508的一块底板并在两测实行连续焊，采用4803108的主挡板作为主承力板并用两块5902108的三角形加强筋进行加强；底板与预埋的槽钢进行连续焊，后部焊接三角形加强筋进行支撑。吊杆按水平时承受最大轴向压力进行校核，相对于底座，吊杆的轴向荷载为水平方向的剪力并在产生弯矩；剪力引起竖直方向的均布剪应力Q；弯矩引起三角形分布的水平方向的均布剪应力M；最大剪应力发生在焊缝上、下两端，应按合力校核。hf：贴角焊缝的截面厚度（取直角三角形的较小边长），取5；Lf：贴角焊缝的计算长度；主挡板为480 ；加强筋为510；底板为310；M：吊杆轴向荷载引起的弯矩；：桅杆外径，219；：贴角焊缝的许用应力，取1200； B：三角加强筋板的短边，取210；：三角加强筋板的长边，取590；If：焊缝的轴惯性矩； 主挡板的校核由剪力产生的剪应力为Q： 337.7（）合=337.7=1200主挡板强度足够 三角形加强筋的校核=1607.8=121646.84cm由剪力产生的剪应力为Q： 273.63（）由弯矩产生的剪应力M： =794.43（）=840.23（）合=840.23=1200三角形加强筋强度足够 底板的连接计算Lf：贴角焊缝的计算长度；底板为310 ； 由剪力产生的剪应力为Q： 529（）合=529=1200底板强度足够吊杆吊耳的校核计算吊耳板采用两块42012012的钢板制成，上开两个46的吊耳孔，L：吊耳孔距，L=420284=252；b：吊杆头部宽度；219；W：吊耳横断面的截面系数；S1：起重滑轮组出绳端拉力，取1924.5；P计：一测吊耳的计算荷载；取9194.3；B：断面宽度，取12；H：断面高度，取