支架的作用.docx

支架的作用目前，我国正处于交通基础建设大发展时期，随着我国社会、经济进一步加速发展，对交通基础的需求将持续增长，尤其是对一些大型、特大型桥梁的需求。但同时，也产生了另一个不容忽视的问题，就是桥梁工程支架施工过程中的安全隐患仍然存在，安全事故时有发生，并造成人员伤亡。下面列举近年来发生的一些由于支架坍塌造成的重大安全事故。2000年11月，盐坝高速公路工程起点高架桥发生支架倒塌的生产安全事故，这次事故造成了10人死亡，桥面坍塌宽度20m，长度约59m，当时正在进行桥梁主体的混凝土浇筑工作。事故发生后，初步原因分析如下： 立杆垂直度误差偏大，部分扣件未拧紧，水平杆连接未采用搭接方式。 倒塌的第7跨支架设计中未设横向剪刀撑，纵向虽设有剪刀撑，但其数量不够。剪刀撑设置未达到要求，造成支架主体稳定性不足。 支架设计中对不利荷载因素及分布认识不足，未采取相应的对策 措施。 施工、监理部门管理不力安全意识淡薄。2002年2月，四川省自贡市某主孔为80m的现浇箱型拱桥在施工时发生支架倒塌的生产安全事故，这次事故造成3人死亡，事故发生后，分析主要原因如下： 支架承载力不满足要求，局部立杆被压弯导致支架整体倒塌。 不均匀加载。 采用了质量不合格的材料、产品和设备。 支架搭设不符合规范要求。 2010年1月，云南昆明机场引桥混凝土浇筑施工过程中发生支架垮塌事故，这次事故造成7人死亡，施工现场结构物垮塌长度约35.8m。款13.2m。事故后分析主要原因如下： 混凝土浇筑过程中支架发生异常振动，但未引起重视。 个别支架钢管、扣件存在质量问题，导致支架失稳。 为节省人力物力，在支架搭设中间部分，竖向钢管安装过于稀疏，从而导致支架密度不够。 以上案例 可以看出，支架倒塌的发生率还是比较高的，而且极易造成群死群伤的事故发生，可以说事故的后果是相当严重的，因此，规范支架施工安全就显得至关重要。支架是桥梁施工作业中不可缺少的施工手段和设备工具，是为大型混凝土结构物施工提供模板支撑和为施工现场工作人员提供施工时的操作平台，它既要满足施工的要求又要为保证工程质量和提高工作效率创造条件，其主要作用如下： 为结构物施工提供支撑系统，保证工程作业面的连续施工。 能满足施工操作所需要的运料和堆料的要求。并方便操作， 对高处作业人员能起到防护作用，以确保施工人员的人身安全。 使操作不致影响施工效率和工程质量。 能满足多层作业、交叉作业、流水作业和多工种之间配合作业的要求。第二节 支架的分类支架的种类很多，但目前常用于桥梁施工作为支撑系统的支架有：扣件式支架、门式支架、碗扣式支架、万能杆件支架、贝雷片支架、CUPLOK支架系统。一、 按支架的用途划分1、 结构工程作业支架结构工程作业支架简称作业施工平台，它是为了满足主体结构工程修补、高墩柱、盖梁等施工作业需要设置的临时施工作业平台。2、 支撑和承重支架支撑和承重支架简称模板支撑架，它是为了支撑模板及其荷载或为满足其承重要求而设置的整体支架支撑系统。3、 防护和爬升支架防护和爬升支架简称作业防护系统，包括作业区域围护隔离、临时通道防护栅、桥梁施工上下爬梯及桥梁临边临空等设置的支架系统，主要为了保证从业人员的施工安全。二、 按支架的受力划分1、 整体受力支架立杆与水平杆通过轮盘、碗扣或扣件等连接成整架，立杆的荷载和内力在向下传递时，与其相连的水平杆能起到分配荷载的作用，与立杆共同承受荷载。2、 单列轴心受力支架由于单列支架横向联系较少，施工荷载主要沿单列支架自上向下传递。相邻支架间互不影响，每列支架单独发挥支撑荷载的作用。3、 简支受弯受力支架部分门洞或跨河施工时搭设的支架，通常跨径相对较大，施工荷载均布作用在支架的横梁上，使横梁产生一定的挠度而受弯变形，从而起到承受荷载的作用。第二章 设计计算一、计算荷载（一）荷载分类支架上的荷载分为永久荷载和可变荷载。1、 永久荷载永久荷载包括模板重量、钢筋混凝土重量、支架结构自重（包括立杆、纵向水平杆横向水平杆、支撑和扣件的自重）。1 模板自重标准值木材重度67KN/m3，胶合板重度7。3KNm3钢材重度78.5KN/m3.2钢筋混凝土自重标准值普通混凝土的重度采用24KN/m3，钢筋混凝土重度可采用2526KN/m3（以体积计算的含筋量2%时，重度采用25KN/m3，含筋量2%时，重度采用26KN/m3）。（3）扣件式钢管支架自重标准值 略2、可变荷载可变荷载分为施工荷载和风荷载1 施工荷载施工荷载指的是施工阶段为验算桥梁结构或构件安全度所考虑的临时荷载，如 施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载。 施工人员及设备荷载的标准值：对支架系统取1.0KN/m2. 振捣混凝土时产生的荷载标准值水平模板采用2.0KN/m2.垂直模板（侧摸采用4.0KN/m2，作用范围在新浇混凝土侧压力的有效高度之内，用FH表示2 风荷载标准值风荷载标准值指作用于支架上的水平荷载标准值，计算公式如下： Wk=0.7zsw0式中wk-风荷载标准值（KN/m2）z-风压高度变化系数s-支架风荷载体型系数w0-基本风压（KN/m2）风压高度变化系数的确定： 对于平坦或稍有起伏的地形风压高度变化系数应根据粗糙度类别确定。地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：A类-指近海面或海岛、海岸、户岸及沙漠地区。B类-指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。C类-指有密集建筑群的城市市区。D类-指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。风压高度变化系数在此处键入公式。离地面或海平面高度（m）地面粗糙度类别ABCD51.171.000.740.02101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.11902.342.021.621.191002.402.091.701.271502.642.382.031.642002.832.612.301.922502.992.802.542.193003.122.972.752.453503.123.122.942.684003.123.123.122.944503.123.123.123.12 对山区建筑物风压高度变化系数可按照地面粗糙度类别，先从表2-1中查去相应数值，再乘以修正系数予以确定。修正系数分别按下述规定采用。a. 对于山峰和山坡，其顶部B处的修正系数可按下式采用。 =1-ktana1-z/(2.5H)式中：tana-山风火山坡在迎风面一侧的坡度，当tana0.3时，tana取0.3；K-系数，对山峰取3.2.对山坡取1.4；H-山顶或山坡全高（m）Z-建筑物计算位置离建筑物地面的高度（m）当z2.5H时，取z=2.5H。对于山峰和山坡的其他部位，可按如图所示取AC处修正系数AC为1AB间和BC间的修正系数的线性插值确定。B、山间盆地、谷地等地形闭塞IDE区域=0.750.85。C、对于风向一致的谷口、山口，=1.21.5 对于远洋海面和海岛的建筑物或构造物风压高度变化系数可按A类地面粗糙的类别，先从表2-1中查取相应的值，再乘以表2-2中的修正系数。 远海海面和海盗的修正系数 表2-2距海岸距离（m）据海岸距离（m）401.0601001.11.240601.01.13 风荷载体型系数确定 支架的风荷载系数，如表2-3所示，它主要按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB-500092001，2006年版）的规定确定。由于支架上风荷载的作用比较复杂，目前的研究深度还很不够，尚需积累经验和科学试验，使确定的风荷载体型系数能满足各种情况的需要。 模板及支架的风荷载体形系数s 表2-3状况系数模板支架封闭式0敞开式w stw模板1.0 stw值可将支架视为桁架，敞开式n排支架按s=stw=wso（1-n）/(1-)公式计算，字母含义可按参照现行国家标准建筑结构规范（GB500092001，2006年版）中表7.3.1第22项和第36项的规定计算系数按表2-4采用 LB/h 12460.11.001.001.001.000.20.850.900.930.970.30.660.750.800.850.40.500.600.670.730.50.330.450.530.620.60.150.300.400.50注：lB-支架横距或宽度，h支架高度 为挡风系数 ，W=1.24/A其中AW为挡风面积AW为迎风面积敞开式模板支架的w值按表2-5规定采用 敞开式模板支架（钢管48x3.5mm）的挡风系数WD的值步距纵距1.21.51.82.01.20.1150.1050.0990.0971.350.1100.1000.0930.0901.50.1050.0950.0890.0871.80.0900.0890.0830.0802.00.0960.0860.0800.077注：当采用51x3.5钢管时，表中系数乘以1.06w亦可按照下列公式计算： w=1.2/(LWh)式中：1.2-节点面积增大系数； Lw-立杆纵距（m）； h-立杆步距（m） AN-步纵距（跨）内钢管的总当等面积其计算公式： An=(ln+h+0.326lah)/d其中 d-钢管外径（m） 0.325-支架立面每平方米内的剪刀撑的平均长度（二）荷载效应组合 计算支架时，应根据使用过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算，荷载效应组合如下表2-6所示 荷 载 效 应 组 合 表2-6计算项目荷载效应组合纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工均布活荷载永久荷载+施工均布活荷载支架立杆稳定永久荷载+0.85（施工均布荷载+风荷载）三、 设计计算基本要求1 支架承载力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，可只进行下列设计计算： 纵向水平杆、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。 轴心受压构件的稳定性计算。 支架地基基础的承载力计算。 各构件均不进行疲劳强度的验算。2 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计。永久荷载分项系数rc应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4.3 支架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。4 验算构件边线时，应采用荷载短期效应组合的设计值。三、 设计计算参数 支架设计的各项计算参数如标-7表2-12所示。 扣件式钢管支架的自重标准 表2-7构件重量标准值构件重量标准值钢管（48x3.5）38.4N/m旋转扣件14.6N/个直角扣件13.2N/个对接扣件18.4N/个 钢材强度设计值与弹性模量 表2-8Q235钢的抗拉、抗压、和抗弯设计值f(KN)205弹性模量2.06x105 扣件、底座的承载力设计值 表2-9 项目承载力设计值（KN）项目承载力设计值（KN）对接扣件（抗滑）3.20底座（抗压）40.00直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00 受弯构件的容许挠度 表2-10构件类别容许许挠度【v】构件类别容许挠度【v】脚手板、纵向、横向水平杆1/150与10mm悬挑受弯杆件1/400 受压、受拉构件的容许长细比 表2-11构件类别容许长细比【】立杆双排架210单排架230横向斜支撑、剪刀撑中的压杆250拉杆250钢 管 截 面 积 特 性 表2-12外径d（mm）壁厚t（mm）截面积A（mm）惯性矩I（cm4）截面模量W（cm2）转半径i(cm)每米长质量（Kg/m）483.54.8912.195.081.583.84513.04.5213.085.131.703.55四、 设计计算内容（一） 纵向水平杆、横向水平杆计算1 模板支架水平构件的抗弯强度应按下列公式计算： =M/Wm式中：-弯曲应力（MPa） M-弯矩设计值（N.mm）应按下式计算 M=GMGK+1.4MQK式中：G-永久荷载的分项系数、对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2而对由永久荷载效应控制的组合，应取1.3 MGK-模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和 W-截面模量（mm3）按附表六采用 m-抗弯强度设计值（MPa）2 水平构件中的底模、方木应按下列公式计算 T=3Q/2bhg式中r-剪应力（MPa） Q-剪力设计值（N） b-构件宽度（mm） h-构件高度（mm） v-抗剪强度设计值（MPa）式中V-挠度 简支梁承受军荷载时 V=5ql4/384EI 简支梁跨中承受集中荷载时 V=PL3/48EI式中：q-均布荷载（N/mm） p-跨中集中荷载（N） E-弹性模量（MPa） -截面惯性矩（mm4） l-梁的设计长度（m）【v】-容许挠度（表2-10）（4）计算横向、纵向水平杆的内力时，横向水平杆宜按简支梁计算；纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。（二）立杆计算 计算立杆段的轴向力设计值，应按下列公式计算：不组合风载时； NUt=GNGK+1.4NQK 组合风载时 Nut=GNGK+0.85X1.4NQK 式中：Nut-计算段立杆的轴向力设计值（N） NGK-模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（N） NQK-施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时由荷载标准值产生的轴向力总和（N）（2）对单层模板支架、立杆的稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时 NUt/AKH 组合风荷载时 NUt/AKH+MW/W=(3)对两层及两层以上模板支架，应考虑叠合效应，立杆的稳定性应按下列公式计算不组合风荷载时， 1.05Nut/AKH组合风荷载时 1.05Nut/AKH+ MW/W以上式中：NUt-计算立杆段的轴向力设计值（N） -轴心受压构件的稳定系数，参照表一； A-立杆截面积（mm2） KH-高度调整系数，模板支架高度超过4m时采用；等模板支架高度超过4m时，应采用高度调整系数KH对立干的稳定承载力进行调整，按下列公式计算 KH=1/(1+0.005(H-4)式中H-模板支架高度（m） MW-计算立杆由风荷载设计值产生的弯矩（N.mm）应按下式计算： M=0.85X1.4M=O,85X1.4WKLWh2/10其中MWK-风荷载标准值产生的弯矩（N.mm） Wk-风荷载标准值（MPa） La-立杆纵距（mm） h-立杆步距（mm）W-截面模量（mm3）-钢材的抗压强度设计值（MPa）（4）立杆计算长度，lo应按下列表达式计算的结果取最大值： Lo=h+2a Lo=kuh式中；h-立杆步距（mm） a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（mm） k-计算长度附加系数，按表2-13采用 u-考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度按表2-14 计算长度附加系数k 表2-13步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.0k1.2431.1851.1671.163 模板支架的等效计算长度系数 表2-14Klokla11.21.41.61.82.011.8451.8041.7821.7681.7571.7401.21.8041.7201.6711.6491.6331.6231.41.7821.6711.5901.5471.5221.5071.61.7681.6491.5471.4731.4321.4001.81.7571.6331.5221.4321.3681.3292.01.7491.6231.5071.4091.3291.272注：h-立杆步距；l-立杆纵距；lb立杆横距当h/la或h/lb大于2时，模板支架等效计算系数应按2.0取值（5）考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中梁下立杆的稳定性，对于单层支架按下式重新验算 =（Nut+Ni）/AKH对两层以上支架，考虑叠合效应，应按下式计算 =（1.05NUT+NI）/AKH式中：Ni-验算立杆的附加轴力 其他参数意义如同前； 对于风荷载作用在模板上的水平力，应进行整体侧向力计算。 整体侧向力可采用简化方法计算。若风荷载沿模板支架横向作用，如图2-2所示，取整体模板支架一排横向支架作为计算单元，作用在计算单元顶部木板上的水平力F为： F=（0,85.AF.WK）.la/La式中：AF-结构模板纵向挡风面积（mm2） Wk-冯荷载标准值（MPa）按（2-1）计算 La-模板支架的纵向长度（mm） la-立杆纵向长度（mm） 风荷载引起计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如图2-3所示。最大附加轴力N1计算公式为： N1=3FH/(M+1)Lb式中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）按式（2-16）计算 H-模板支架高度（mm） m-计算单元中附加轴力为严厉的立杆数，按下式计算 ， n-1/2 当为N奇数 m= n/2-1 当为N偶数其中 n-计算单元立杆数； LB-模板支架的横向长度（mm）。 验算点处立杆附加轴力1按最大轴力N1及线性分布图2-3确定， 若风荷载沿模板支架纵向作用，取整体模板支架的一排纵向支架作为计算单元，立杆附加轴力按式（2-16）式（2-17）和式2-18）计算时，应将式中的La、LB互换为lb。若模板支架周边长度的短向计算。 模板支架立杆的压缩变形值与在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）的有关规定。（二） 扣件抗滑承载力计算当纵向或横向水平杆与连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定： RRC对两层及两层以上模板支架，应考虑叠合效应，当纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应按下列公式计算： 1.05RRC 式中：R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； RC-扣件抗滑承载力设计值（表（2-9） 当R8.0KN时，可采用单扣件；当0.8KN12.0KN时，应采用可调托座。（三） 立杆地基承载力计算1、 立杆基础底面的平均压力应满足要求 pa 式中：p-立杆基础底面的平均压力；p=N/A; N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值； A-修正后地基承载力容许值。 修正后地基承载力容许值按下式进行计算 a=koak式中k0-支架地基承载力调整系数，对于碎砖、沙土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5，对岩石、混凝土应取1.0 ak-地基承载力容许值（1） 立杆基础处理方式 由于软土或软弱地基的承载力难以满足钢管立杆基底的承载能力，故需要对软土及软弱地基进行处理后使用。 软土或软弱地基处理可根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ D63-2007）相关部分要求进行处理，对于软土或软弱地基的处理方式，在公路桥涵地基与基础设计规范中介绍的较为详细，在此仅介绍采用砂砾垫层处理方法。砂砾垫层适用于淤泥、淤泥质土、冲填土、素填土、杂填土的浅层处理。其中黏粒含量不应大于5%，粉粒含量不应大于25%，砂砾粒径不大于50mm为宜。砂砾垫层比软弱地基或软土有较大的变形模量和强度，基础底面的压应力通过砂砾垫层的作用分布道较大的面积。砂砾垫层顶面尺寸应为基底尺寸每边加宽不小于0.3m。垫层厚度不宜小于0.5m且不大于3m。 垫层承载力容许值【】宜通过现场测定，当无试验资料时，可按表2-15参考采用 垫层承载力【】 表2-15施工方法垫层材料 压实系数承载力容许值（KPa）碾压、振实、或夯实碎石、卵石0.940.97200300砂夹石（其中碎石、卵石总质量30%50%）200!250土夹石（其中碎石、卵石总质量30%50%）150200中砂、粗砂、砂砾150200 注：1、压实度系数为土的控制干密度与最大干密度p的比值，土的最大干密度宜采用击实试验确定，碎石最大干密度可取2.02.2 2、当采用轻型击实试验时压实系数，宜取高值；采用重型击实试验时，压实系数，可取低值。垫层厚度计算 垫层厚度z应按下卧土层的承载力确定，并符合下式要求： POK+PgkRa 条形基础：pok=b(pok-pgk)/(b+2ztan)矩形基础：pok=bl(pok=pgk)/(b+2ztan)式中：pok-垫层底面处的附加应力（KPa） Pgk-垫层底面处土的自重压应力（KPa） R-抗力系数，参照公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ D63-2007）取值 b-矩形基础或条形基础的底面宽度（m） l-矩形基础底面的长度（m） pok-基础底面压应力 pgk-基础底面处的自重压应力 z-基础底面下垫层的厚度 -垫层的压力扩散角 -垫层底面地基的承载力容许值按公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ D63-2007）取值 b-基础底面最小边宽（m）；当b10m时，取b=10m h-基底埋置深度（m），自天然底面算起，有水流冲击时，自一般冲刷线起算，当h4m时，取h=4b， k1、k2-基地宽度，深度修正修正系数，根据基底持力层土的类别按表2-17确定； 1-基底持力层土的天然重度（KN/m3）若持力层在水面以下且为透水者，应取浮重度； 2-基底以上土层的加权平均重度（KN/m3）；换算时若持力层在水面以下，且不透水时，不论基底以上土的透水性质如何，一律取饱和重度，当透水时，水中部分土层则应取浮重度。 垫层压力扩散角（o） 表2-16 垫层材料中砂、粗砂、砂砾、圆砾、角砾、卵砾、碎石0.25200.530注：当0.25z/b0.5时。B值可内插确定。 地基土承载力宽度、深度修正系数k1k2 表2-17土类系数粘性土粉土沙土碎石土老粘性土一般性粘土新沉积粘土一粉砂细沙中砂砾砂、粗砂碎石圆砾角砾卵石0.5L0.5L一中 密 密实中密密实中密密实中密密实中密密实中密密实K1000001.1.21.52.02.03.03.03.04.03.03.4.K22.51.52.52.2.101.52.04.04.05.55.06.05.06.06.010.0注：1、对于稍密和松散状的沙、碎石土k1k2值可采用表中列的中密值50%2、 强风化和全风化的岩石，可参照所风化成相应的土取值，其他状态下的岩石不修正。软土地基承载力容许值a按下列规定确定：软土地基承载力基本容许值a应由荷载试验或其他原位测试取得。荷载试验和原位测试却困难时，对于中小桥、涵洞基底未经处理的软土地基，承载力容许值a可采用以下两种方法确定： 根据原软土天然含水率w，暗标-18确定软土地基基本容许值ao，然后按下式计算修正后的地基承载力容许值a。 a= a0+2h式中：2h的意义同上式 软土地基承载力基本容许值ao， 表2-18天然含水率w（%）36404550556575【ao】（KN）100908070605040 根据原状土的强度指标确定软土地基承载力容许值a a=5.14/m KPCU+2h KP=(1+0.2b/l)1-0.4H/(blc)式中：m-抗力修正系数，可视软土灵敏度及基础长度比等因素选用1.52.5 CU-地基不排水抗剪强度标准值（KPa） KP-系数 H-由作用（标准值）引起的水平力（KN） b-基础宽度（m）有偏心作用时，取b-2eb l-垂直于b边的基础长度（m）有偏心作用时，l-2el eb、el-偏心作用在宽度、长度方向上的偏心距； 2、h-意义同前式。 垫层的宽度应满足基底压力扩散的要求，可按下式或当地经验确定： b1=b+2ztan b-垫层底面宽度（m）。 第二节 门式钢管支架一、 计算荷载请参考扣件式钢管支架的相关内容二、 设计计算基本要求1 支架的承载力 应按极限状设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计，可只进行下列设计计算： 整体稳定承载力计算； 支架地基基础的承载力计算。2 计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4.3 支架中的受弯构件，应按正常使用极限状态的要求验算变形。4 验算构件的变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。三、 设计计算参数1 典型的门架几何尺寸及杆件的规格应符合标-19的规定：1、 立杆2、 立杆加强杆3、 横杆4、 横杆加强杆 门架代号MF1219门架几何尺寸（mm）h280100h 019301900b12191200b 1750800h 115361550杆件外径壁厚（mm）142.0x2.548.0x3.5226.8x2.526.8x2.5342.0x2.548.0x2.5426.8x2.526.8x2.52 扣件规格及重量应符合表20-20的规定 扣件规格及重量 表2-20规格重量（KN/个）直角扣件JK-4848、JK4843、JK43430.0135旋转扣件JK-4848、JK4843、JK43430.01453 典型的门架、配件重量应符合表2-21的规定 典型的门配件重量 表2-21名称单位代号重量（KN）门架榀MF12190.224门架榀MF12170.205交叉支撑榀C18120.040水平架榀H18100.165脚手板块P18050.184连接棒个J2200.006锁臂副L7000.0085固定底座个FS1000.010可调底座个AS4000.035可调托座个AU4000.045梯形架榀LF12120.133窄型架榀NF6170.122承托架榀BF6170.209梯子榀S18190.2724 门式支架所采用的钢管截面几何特性应符合表2-22的规定 门式支架所采用的钢管截面几何特性 表2-22钢管外径 （mm）壁厚（mm）截面积（cm2）截面惯性矩 （cm4）截面抵抗矩 （cm3）截面回转半径（cm）48.03.54.8912.195.081.5842.72.43.046.192.901.4342.02.53.106.082.831.4034.0222.202.791.641.1527.21.91.511.220.890.9026.82.51.911.421.060.86一榀门架的稳定承载力设计值应符合表2-23的规定 一榀门架的稳定承载力设计值 表2-23门架代号MF1219门架高度h0（mm）19301900立杆加强杆高度h1（mm）15361550立杆换算截面回转半径i（cm）15251652立杆长细比H45m14813545mH60m154140立杆稳定系数H45m0.3160.37145mH60m0.2940.349钢材强度设计值MPa205205门架稳定承载力设计值（KN(tf)H45m40.16（4.10）74.38（7.59）45mH60m37.37（3.81）69.97（7.14）（6）轴心受压构件的稳定系数（Q235钢）应参照附表一，详见扣件式门式支架相关部分。四、设计计算内容 1、门式支架稳定性 支架的稳定性应按下列公式计算 NNd式中：N-作用于一榀门架的轴力设计值； Nd-一榀门架的稳定承载力设计值；（1） 一榀门架的轴力设计值 N=1，2(NGK1+NGK2)H+1.4NQik式中：NGK1-每米高度支架构配件自重产生的轴向力标准值； NGK2-每米高度支架附件重产生的轴向力标准值；NQik-各施工层荷载作用于一榀门架的轴向力标准值总和； H-以米为单位的支架高度值；1.2、1.4-永久荷载与可变荷载分项系数。（2）一榀门架的稳定承载力设计值一榀门架的稳定承载力设计值应按下列公式计算： Nd=A i=I/A1, I=I0+I1h1/h0式中：-门架立杆的稳定系数，按=kh/h0查表； k-调整系数，按表2-24采用； i-门架立杆换算截面回转半径； I-门架立杆换算截面惯性矩； h0-门架高度；I0、A1-分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积；h1、I1-分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩； A-一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1; -门架钢材的强度设计值，对Q235钢采用205MPa表2-24。支架高度（m）3031454660K1.141.171.223、 地基承载力计算；参照扣件式钢管支架相关内容。 第三节 碗扣式钢管支架一、 计算荷载支架上荷载部分参照“扣件式钢管支架”相关内容。1、 荷载分项系数1 计算支架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数； 永久荷载的分项系数，取1.2；计算结构倾覆稳定时，取0.9； 可变荷载分项系数，取1.4；2 计算结构变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数。均取1.02、 荷载效应组合计算支架时，其架体的稳定应按表2-25的荷载组合要求计算，应根据使用过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算。 荷载效应组合 表2-25序号计算项目荷载组合1立杆稳定计算永久荷载+可变荷载 永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载2斜杆强度和链接扣件（抗滑）强度计算风荷载二、 设计计算基本要求1、 设计计算项目1 纵向、横向横杆等受弯构件承载力的计算；2 立杆稳定性验算；3 立杆地基承载力计算（必要时）具体的计算方法也可参照扣件式钢管支架设计计算的相关规定。2、 设计计算基本原则1 支架的结构设计应保证整体结构形成的几何不变形体系，以结构简图为依据进行计算。支架力、哼、斜杆组成节点视为铰接。2 模板支撑架（满堂架）几何不变条件应保证（是）沿立杆轴线（包括平面x、y两个方向）的每行每列网格结构竖向每层有一根斜杆。3 当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，挡风荷载较大时，应验算连接斜杆两端扣件的承载力。4 所有杆件长细比=l0/i不得大于250.5 当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。三、 设计计算参数1、 碗扣式支架构件单元的自重标准值（表2-26）碗扣式钢管支架主要构件、配件种类、规格及用途 表2-26名称型号规格（mm）市场质量（kg）设计质量（Kg）立杆LG-12048X3.5X12007.477.05LG-18048X3.5X180010.6710.19LG-24048X3.5X240014.6213.34LG-30048X3.5X300017.3116.48横杆HC-3048X3.5X3001.671.32HC-6048X3.5X6002,822.47HC-9048X3.5X9003.973.63HC-12048X3.5X12005.124.78HC-15048X3.5X15006.285.93HC-18048X3.5X18007.437.08间横杆JHC-9048X3.5X9005.284.37JHC-12048X3.5X12006.435.52JHC-120+3048X3.5X（1200+300）7.746.85JGC-120+6048X3.5X（1200+600）9.698.16斜杆XG-091248X3.5X1507.116.33XG-121248X3.5X1707.877.03XG-121848X3.5X21609.668.66XG-151848X3.5X234010.349.30XG-181848X3.5X255011.1310.04斜杆ZXG-091248X3.5X5.89ZXG-121248X3.5X6.76ZXG-121848X3.5X8.73十字撑XZC-091230X2.5X13904.72XZC-121230X2.5X15605.31XZC-121830X2.5X20607.0TL30宽度3001.681.53TL60宽度6009.308.60LLX120.18KTZ-45可调范围3005.82KTZ-60可调范围4507.12KTZ-75可调范围6008.5KTC-45可调范围3007.01KTC-60可调范围4508.31KTC-75可调范围6009.69JB-1201200x7012.8JB-1501500x7015.0JB-1801800x27017.9JT-2