托架计算书(新)7月20日.doc

贵 州 省 公 路 工 程 集 团 总 公 司乌细沟特大桥0#块托架计算书1、 计算依据：1.1 0#块托架施工方案；1.2 路桥施工计算手册（人民交通出版社）1.3 公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）1.4 贝雷架使用手册 （交计发199823号）1.5 空间有限元结构计算软件Midas7.4.12、 内分配梁及内纵梁计算：2.1 计算假定：根据托架布置及构造，分配梁采用I25a，分配梁上的是木方与竹胶板，分配梁下是贝雷梁组成的纵梁，其荷载可简化为均布荷载进行计算，其荷载的分布见图2.1 。图2.12.1.1 计算荷载：内纵梁荷载为两主墩0号块中间投影部分混凝土荷载，箱内第一次混凝土内、外模荷载，支架荷载、振捣荷载、人群及施工机具荷载、分配梁荷载。（1） 振捣荷载：取2KN/m2，全部荷载为84KN；（2） 人群及施工机具荷载取5KN/m2，全部荷载为210KN；（3） 混凝土荷载：（计划第一次混凝土浇筑高度为4m）q1=4.026=104KN/m2q2=1.826=46.8KN/m2q3=1.526=39KN/m2（4） 内外模荷载：内模共计28m2，外模共计48m2，均采用钢模板，其重量按140kg/m2进行计算，模板总重量为140（28+48）=10.6T=106KN，假定模板重量均由托架承担，其单位面积荷载为：2.53KN/m2。（5） 分配梁荷载：采用I25a，长度为7m，间距为50cm，共有13根，其单位荷载为0.38KN/m。（6） 分配梁间距为50cm，则计算荷载为：q1=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+104+2.53）0.5+0.38=56.15KN/mq2=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+46.8+2.53）0.5m+0.38=28.55KN/mq3=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+39+2.53）0.5m+0.38=24.65KN/m2.2 内分配梁计算：2.2.1 根据以上荷载分析用迈达斯建立模型如图2.2图2.22.2.2 分析结果：弯矩如图2.3图2.32.2.3 分析结果：应力如图2.4图2.42.2.4 分析结果：支点反力如图2.5图2.52.2.5 分析结论：根据图2.4 结构安全2.3 内纵梁：内纵梁为两组贝雷桁片拼装而成，其长度为6m（实际施工中有牛腿长度，故实际计算长度小于6m）。2.3.1 受力分析：内纵梁承受内分配梁传递的荷载，根据图2.5，每组纵梁的两片桁片受支反力不同，由于桁片为整体受力，故两组贝雷片所受集中力可叠加为一组荷载进行计算，取最不利位置进行验算。从图2.5分析，内纵梁受力最大处为腹板位置，取该组进行验算，其集中荷载P=49.9+14.5=64.4KN，内纵梁荷载分布如图2.6图2.62.3.2 根据2.3.1的分析及图2.5建立受力模型如图2.7图2.72.3.3 分析结果：弯矩如图2.8图2.82.3.4 分析结果：剪力如图2.9图2.92.3.5 分析结果：支点反力如图2.10图2.102.3.6 分析结论：根据以上分析得出以下结论 结构安全 结构安全 2.4 牛腿：牛腿由卸架砂筒与牛腿组成，其构造如图2.11所示。图2.112.4.1 砂筒:根据2.3.5和图2.10的结果，内纵梁的支点反力为427.5KN，内纵梁为两组贝雷片组成，则每组支点反力为213.5KN，考虑两组贝雷梁的不均衡系数1.2,则每个牛腿的荷载为256.2KN。假定砂筒钢板厚度为5mm，根据牛腿的计算公式：，实际计划砂筒直径为150mm。2.4.2 牛腿：牛腿用I32a作主梁，在墩身施工时预埋钢箱，施工牛腿时将梁塞放于钢箱内，利用前后两支点承担荷载。根据牛腿的构造建立牛腿的受力分析如图2.12所示。图2.122.4.3 牛腿受力建立模型如图2.13图2.132.4.4 牛腿受力分析结果：弯矩如图2.14图2.142.4.5 牛腿受力分析结果：梁应力如图2.15图2.152.4.6 牛腿受力分析结果:梁位移如图2.16(单位:mm)图2.162.4.7 根据以上分析得出以下结论：牛腿应力： 结构安全 结构安全3、 外分配梁、外纵梁及牛腿:3.1 0号块托架外侧由钢管架、挂篮前后下横梁及牛腿组成，见图3.1。由于横梁在挂篮计算中已经进行验算，故只对外纵梁、牛腿进行分析。图3.1 3.2 牛腿受力分析：3.2.1 根据图3.1建立分配梁计算模型如图3.2图3.23.2.2 计算荷载：其他参数与内分配梁相同，悬臂长度为1.5m，用挂篮前后下横梁，梁为2I56a，梁自重荷载2.13KN/m，前后横梁中点距墩身长度为0.9m，后横梁为受力最不利位置，取后横梁进行验算，其荷载计算长度为0.9m，荷载为：q1=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+104+2.53）0.9+2.12=105.2KN/mq2=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+46.8+2.53）0.9m+2.12=52.82KN/mq3=（1+2+3+4）0.5m+5=（2+5+39+2.53）0.9m+2.12=48.53KN/m注:底板全部按1.5m进行计算,实际底板由1.5m变为1.17m,故本计算通过后结构为安全。根据以上荷载，建立受力分析模型如图3.3图3.33.2.3 分配梁计算结果：反力图如图3.4 图3.43.2.4 牛腿受力模型如图3.5所示：图3.53.2.5 牛腿计算结果：牛腿应力如图3.6图3.63.2.6 牛腿计算结果：牛腿变形如图3.7图3.73.2.7 牛腿计算结果：牛腿反力如图3.8图3.83.2.8 牛腿计算结果:牛腿应力： 结构安全3.3 外纵