模板计算书.docx

10模板设计专项方案10.1 编制依据1 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）2 混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）3 混凝土结构设计规范(GB50010-2002)4 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)5 钢结构设计规范(GB 50017-2003)以及施工图纸等编制。10.2 工程概况某高层保健楼，建筑总面积为53153.5m2，地下3347.8m2，地上49805.7m2。地下1层，地上主楼19层，裙房3层.主楼建筑高度为76.2m，裙房高度为13.5m。本建筑主体结构形式为框架剪力墙结构，基础形式为筏板基础。建筑设计使用年限为50年，建筑耐火等级为一级，抗震设防烈度为8度，其余详见施工图纸。10.3 施工准备10.3.1 项目部技术负责人组织生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容，熟悉截面尺寸，标高，制定模板初步设计方案。支撑体系搭设人员必须按照国家有关规定经专门的安全作业培训，取得架子工操作资格证书，持证上岗。10.3.2 材料进场材料进行验收，确保使用的钢管、扣件和其他材料具备相应合格证，满足规范及设计计算要求：模板：12及18mm厚915mm1820mm木胶合板，根据施工进度计划和本工程结构特点，准备足够数量的模板，木方的含水率不大于20%，霉变、虫蛀、腐朽、劈裂等不符合一等材质木方不得使用。方木：主檩采用2000100100方木；次檩采用200010050的方木。钢管：(1)48（外径）3.5钢管和配套扣件，钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，有严重锈蚀弯曲压扁或裂纹的钢管不得使用，有脆裂、滑丝的扣件不得使用。(2)尺寸、表面质量符合下列要求 钢管表面应平滑，不应有裂缝、结疤、分层错位、硬弯、毛刺、压痕等缺陷。 钢管外径及壁厚：外径48mm，允许偏差0.5mm；壁厚3.5mm，允许偏差0.36mm，最小壁厚3.24mm。 钢管上严禁打孔、电焊。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈底漆及黄色面漆。 （3）报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀。 （4）安全色：防护栏杆为红白相间色。扣件：（1）扣件应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告。扣件采用可锻铸铁或铸钢制造，并应满足GB15831钢管脚手架扣件的规定。铸件不得有裂纹、气孔。 直角扣件重量不得小于13.2N/个，旋转扣件重量不得小于14.6N/个，对接扣件重量不得小于18.4N/个。（2）扣件螺栓拧紧力矩：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时,不得发生破坏。现场配备力矩扳手进行操作。 （3）不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应有灵活转动，旋转扣件两旋转面间隔应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。 （4）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口外的最小距离不小于5mm。扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。扣件表面进行防锈处理。 （5）扣件报废标准：扣件有裂纹、变形、螺栓出现滑丝。可调托撑：（1）可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN。进场时应有产品质量合格证、质量检验报告。 （2）可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不小于30mm。插入立杆内的长度不得小于150mm。支托板厚不小于5mm，长宽不应小于100100mm，变形不大于1mm。螺杆与支托板焊接要牢固，焊接高度不得小于6mm。支托板、螺母有裂缝的严禁使用。垫板： 立杆底部应铺设50mm厚木垫板，垫板宽度不小于200mm，垫板通长设置。立杆底部设置底座。10.3.3 施工机具及测量仪器 经纬仪、水准仪、手提电锯、台锯、电锯、铁锤、扳手、测力扳手、墨斗、卷尺、水平管、线坠、撬棍等。10.3.4 作业条件（1）材料进场，机具到位，人员备齐。（2）施工图纸及有关资料齐全。 （3）模板设计及施工方案已编制，审批手续完备。 （4）已对工人进行三级安全教育、安全技术交底及施工技术交底等。（5）轴线及控制线、标高已放好并检查校对，预留洞口及预埋管件已留好。 10.4 模板体系设计10.4.1 板模板板模板采用12mm厚木模板，钢管支撑。选120mm楼板进行计算，现浇板下立杆按纵横向间距1200mm进行布置。扫地杆距地150mm设置，纵横双向满布。板底次楞采用50mm100mm方木，间距300mm，主楞采用100mm100mm方木。底座，采用50*200 mm木垫块。 钢管立柱顶部应设可调支托，U形支托与横楞（50*100木方）梁侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。10.4.2 梁模板 选最不利梁（350mmx700mm）进行计算。1、侧模：由内至外依次为： （1）18mm厚木胶合板。（2）50（高）100（宽）mm木方，6根(每侧3根)。 （3）主楞为双钢管，间距600mm，尺寸48（外径）3.5mm，采用对拉螺栓拉紧。（4）对拉螺栓直径M14，垂直间距200mm2、底模： 由上至下依次为：（1）18mm厚木胶合板。（2）50（宽）100（高）mm木方3根。 （3）48（外径）3.5mm水平钢管中距： 600 mm。（4）钢管立柱：采用3根立杆，顶端为可调托撑，间距300mmx600mm。 10.4.3 柱模板柱子尺寸为1100mmx1100mm由内至外依次为： （1）18mm厚木胶合板。 （2）50（高）100（宽）mm木方，每侧6根。 （3）主楞为双钢管，垂直间距500mm，尺寸48.3（外径）3.6mm，采用对拉螺栓拉紧。（4）对拉螺栓直径M16，垂直间距500mm10.4.4 墙模板墙体高度为5100mm，厚度为300mm。由内至外依次为： （1）18mm厚木胶合板。（2）50（高）100（宽）mm木方，水平间距200mm。 （3）主楞为双钢管，垂直间距500mm，尺寸48（外径）3.5mm，采用对拉螺栓拉紧。（4）对拉螺栓直径M16，垂直间距500mm10.5 模板搭设与拆除10.5.1 模板搭设措施：1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，不得任意变动。2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外楞，予埋件与予留孔洞必须位置准确，安设牢固。模板必须支撑牢固，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间,在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。5、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。6、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2m高度的垂直允许偏差为15mm。7、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm。8、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。9、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。10、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。11、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。12、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。13、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。14、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。15、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。10.5.2 模板拆除措施：、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告，砼强度未达到规定，严禁提前拆模。、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。 5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业。7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做安全防护栏杆，或将板的洞盖严。9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。10、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：（1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。（2）严禁在同一垂直面上操作。（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。(6)每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号。10.6 安全管理措施1、模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。2、现浇整体式构筑物安装上层板及其支架时，应符合下列要求：（1）下层板混凝土强度达到1.2MPa以后，才能上料具。料具要分散堆放，不得过分集中。（2）下层板结构的强度要达到能承受上层模板、支撑系统和新浇筑混凝土的重量时，方可进行。否则下层板结构的支撑系统不能拆除，同时上下层支柱应在同一垂直线上。3、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。4、模板的支柱纵横向水平、剪刀撑等均应按设计的规定布置，当设计无规定时，一般支柱的网距不宜大于2m，纵横向水平的上下步距不宜大于1.5m，纵横向的垂直剪刀撑间距不宜大于6m。当支柱高度小于4m时，应设上下两道水平撑和垂直剪刀撑。以后支柱每增高2m再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道。5、安装整块柱模板时，不得将柱子钢筋代替临时支撑。6、模板拆除的一般要求（1）拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求。（2）拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。（3）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出禁止非操作人员进入作业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。（4）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止针子扎脚和从空中滑落。（5）拆除模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除模板时，要防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全面掉下。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉浇、倒塌伤人。（7）拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。（8）在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将板把洞盖严。7、对支架所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，合格后方可承力使用。8、多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。传递模板、工具应用运输工具升降，不得乱扔。严禁拆下的模板自由坠落于地面，防止整块模板掉下伤人。9、临时用电线路的架设及模板支架防触电措施等，严格按施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)的有关规定执行。10、模板体系搭拆作业要符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91的有关规定。11、支模过程中如遇停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中遇停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。12、模板施工中设专人负责安全检查，发现问题及时报告现场负责人及技术部门处理。13、当遇大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，停止高空吊运作业。14、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材；在支架上进行焊接作业时，必须有防火措施和专人看守。10.7 应急预案1、应急处置次序人员营救 在调查研究的基础上控制发生危险源同时扩大应急 保护、封锁现场，扩大应急通知项目部相关人员，报告当地政府协调 及时抢险、救援，开通现场正常道路交通秩序 清理现场善后工作 恢复施工2、模板坍塌应急处置措施当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设备自上而下吊起坍塌重物；二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位置，组织现场急救。当挖救被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。3、模板安拆挂断电线路应急处置措施当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一时无通知供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电部门拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器，严禁使用导电灭火剂扑救。4、高处坠落伤害事故应急处置措施当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，启动高空作业专项应急预案组织救援。5、物体打击伤害事故应急处置措施当发生物体打击伤害事故时，按现场处置方案进行抢救，首先观察伤员受伤部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。6、高温中暑的应急处理应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。降温：用凉水或50酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳情况。当体温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温。及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。及时处理呼吸、循环衰竭。转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。10.8 监测与控制1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。 5、监测点布设沉降观测点采取在临边位置的支撑立杆上焊接直径12钢筋头，对梁板底进行检测。检测预警值为：梁、板底（钢管立杆）沉降为8mm，梁水平观测点采取在临边位置的梁上埋设倒“L”形直径12钢筋头。检测预警值为：位移为5mm。支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。 6、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。10.9 楼板模板计算10.9.1 楼板模板参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：5.1m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m；立杆步距h：1.4m； 扫地杆距离地面：118mm；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数板底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.1kN/m3；施工人员及设备荷载标准值Q1k：2.5 kN/m3；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11.5103N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4. 模板设计简图 （主楞和次楞都有悬挑情况出现，计算模型要同时考虑连续梁和悬挑梁两种情况）次楞两端各悬挑长度 300mm 300mm主楞两端各悬挑长度 600mm 600mm10.9.2 模板面板计算 取面板的计算宽度为1.000m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000123/12= 1.440105mm4； W = 1000122/6 = 2.400104mm3；1.荷载计算及组合作用在面板上的荷载标准值：模板自重标准值 G1k=0.031.000=0.03 kN/m；新浇筑砼自重标准值 G2k=241.0000.12=2.88kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.11.0000.12=0.132 kN/m；恒载标准值 Gk=0.03+2.88+0.132=3.042KN/m施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；q1=0( 1.35Gk+1.4cQ1k )=0.9( 1.353.042+1.40.72.5 ) =5.901kN/mq2=0( 1.2Gk+1.4Q1k )=0.9( 1.23.042+1.42.5 ) =6.435kN/m因此q2取控制作用q2=6.435kN/m 3x300mm恒载线荷载：q1=0.91.23.042=3.285kN/m 活载线荷载：q2=0.91.42.5=3.150kN/m 按集中荷载组合：模板自重设计值q=0.9x1.2x0.03=0.032KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9x1.4x2.5=0.945KN2.面板抗弯强度验算按均布荷载M=-0.1x3.285x0.32+0.017x3.150x0.32=-0.025kNm按集中荷载验算M= -0.1x0.032x0.32+（-0.175)x0.945x0.3=-0.052kNm 经计算得 面板的受弯应力计算值： M/W=0.052x106/2.4x104=2.17 N/mm2fm=29 N/mm2 满足要求3.面板挠度验算验算挠度使用荷载标准值q=Gk=3.042KN/mmax= 0.677ql4/100EI=0.677x3.042x3004/100x11.5x103x1.44x105=0.10mm 容许挠度=l/250=300/250=1.2mmmax 满足要求10.9.3 模板次楞计算以主楞为支点，将次楞按三跨连续梁计算，计算宽度取300mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 501003/12= 4.17106mm4； W = 501002/6 = 8.33104mm3；1.荷载计算及组合作用在次楞上的荷载标准值：模板自重标准值 G1k=0.030.3+0.03=0.039 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.12=0.864 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.10.30.12=0.040 kN/m；恒载标准值 Gk=0.039+0.864+0.040=0.943KN/m施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.75 kN/m；q1=0( 1.35Gk+1.4cQ1k )=0.9( 1.350.943+1.40.70.75 ) =1.807kN/m q2=0( 1.2Gk+1.4Q1k )=0.9( 1.20.943+1.40.75 ) =1.963kN/m由活载控制，作用在次楞上的荷载设计值：恒载线荷载：q1=0.9x1.20.943=1.018 kN/m活载线荷载：q2=0.9x1.40.75=0.945 kN/m次楞按连续梁均布荷载计算： 按集中荷载组合：模板自重设计值q=0.9x1.2x0.039=0.042KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9x1.4x0.75=0.945KN2.次楞抗弯强度验算按连续梁均布荷载计算由图中可以看出Mmax= -0.27 kNm按集中荷载验算(恒载均布，活载隔跨布置） 由图中可以看出Mmax= -0.24kNm 经计算得 次楞的受弯应力计算值： M/W=0.27x106/8.33x104=3.24N/mm2fm=17 N/mm2 满足要求 3.次楞抗剪强度验算按连续梁均布荷载计算由图可知Vmax=-1.33KN 按连续梁集中荷载计算(恒载均布，活载隔跨布置） 由图可知Vmax=-0.64KN 经计算得 次楞的受剪应力计算值： =1.5V/bh=1.5x1.33x103/50x100=0.399N/mm2fv=1.6 N/mm2满足要求4.次楞挠度验算验算挠度使用恒载标准值 由图可知W=0.084mm 容许挠度=l/250=300/250=1.2mmmax 满足要求10.9.4 模板主楞计算以立杆为支点，将主楞按连续梁计算，计算宽度取1200mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1001003/12=8.33106mm4； W = 1001002/6 = 1.67105mm3；1.荷载计算及组合作用在主楞上的荷载标准值：模板自重标准值G1k=0.031.2+0.031.213/3.6+0.06=0.226 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.121.2=3.456 kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.10.121.2=0.158 kN/m；恒载标准值 Gk=0.226+3.456+0.158=3.840KN/m施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.51.2=1.8kN/m；作用在主楞上的荷载设计值：q1=0( 1.35Gk+1.4cQ1k )=0.9( 1.353.840+1.40.71.8 ) =6.253kN/m q2=0( 1.2Gk+1.4Q1k )=0.9( 1.23.840+1.41.8 ) =6.415kN/m活载取控制作用，取q2=6.415kN/m主楞按连续梁计算： q2=6.415kN/m 按集中荷载组合：模板自重设计值q=0.9x1.2x0.226=0.244KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9x1.4x1.8=2.268KN2.主楞抗弯强度验算按连续梁均布荷载验算：由图可知M=-1.15kNm按集中荷载验算（活载布置如上图）由图可知M=-0.53kNmMmax=1.15 kNm经计算得 主楞的受弯应力计算值： M/W=1.15x106/1.67x105=6.89 N/mm2fm=17 N/mm2 满足要求3.主楞抗剪强度验算 按连续梁均布荷载布置 由图可知Vmax=4.33kN按连续梁集中荷载布置由图可知Vmax=1.69 kN经计算得 主楞的受剪应力计算值： =1.5V/bh=1.5x4.33x103/100x100=0.65N/mm2fv=1.6 N/mm2满足要求4.主楞挠度验算 由结构力学求解器计算得max =0.513mm 容许挠度=l/250=600/250=2.4mmmax 满足要求10.9.5 板下立杆稳定性计算1.立杆参数i=15.8mm A=489mm2 w=5.08x103mm32.荷载组合恒载标准值：模板自重标准值 G1k=0.031.22+0.031.25+0.061.21=0.295kN；新浇筑砼自重标准值G2k=241.220.12=4.147 kN；钢筋自重标准值 G3k=1.11.220.12=0.190 kN；恒载标准值 Gk=4.632KN活载标准值：施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.01.22=1.44 kN；荷载设计值：N=1.2x4.632+1.4x1.44=7.574KN 计算长度l0=1.155x1.206x(1.4+2x0.5)=3.343ml0=1.155x2.011x1.4=3.252m所以l0取3.343m长细比= l0/i=3.343x1000/15.8=211.6稳定系数查扣件式规范附录A.0.6表得到 ：= 0.162不考虑水平荷载时计算公式 N/A f按公式计算N/A=7.574x1000/0.162x489=95.6N/mm2 f=215 N/mm2 满足要求10.9.6 可调托验撑算荷载传递至立杆方式可调托撑可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.574kNN30kN 满足要求10.10 梁模板计算10.10.1 梁模板参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面尺寸：350mmx700mm结构表面要求：隐藏；立杆沿梁跨度方向间距：0.6m；梁底承重立杆间距：0.35m；立杆步距h：1.4m； (二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数板底模板自重标准值G1k：0.03kN/m2；新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值 G3k：1.5kN/m3；浇筑混凝土时作用于模板最大侧压力标准值G4K： F=0.22Ct012V1/2=0.22x24x5x1x21/2=37.3kN/m2 F=CH=24x0.7=16.8 kN/m2 初凝时间t0=200/(25+15)=5 混凝土浇注速度V取2m/h 不使用外加剂1取1.0，坍落度取90mm 2取1.0取小值F=16.8 kN/m2泵送 倾倒混凝土时产生的水平荷载Q2K: 2 kN/m23.梁底模板参数主楞竖向，次楞横向；(一) 面板参数18mm厚覆面木胶合板；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11.5103N/mm2；抗剪设计值fv：1.6 N/mm2(二) 主楞参数材料：2根483.5mm钢管；间距：600mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数材料： 50100矩形木楞；间距：175mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.梁侧模板参数主楞竖向，次楞横向；(一) 面板参数18mm厚覆面木胶合板；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11.5103N/mm2；抗剪设计值fv：1.6 N/mm2(二) 主楞参数材料：2根483.5mm钢管；间距：600mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数材料： 50100矩形木楞；间距：189mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 对拉螺栓直径M14，垂直间距150mm，水平间距350mm轴向拉力设计值Nbt=17.8KN10.10.2 侧模面板计算取面板的计算宽度为1m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.86105mm4； W = 1000182/6 = 5.4104mm3；1.荷载计算及组合作用在面板上的荷载标准值：浇筑混凝土时作用于模板最大侧压力标准值G4K：G4K=16.8x1.0=16.8KN/m振捣混凝土时对垂直面板产生的荷载标准值Q2K=4x1.0=4KN/m；作用在面板上的荷载组合：q1=0( 1.35Gk+1.4cQ1k )=0.9( 1.3516.8+1.40.74) =23.94kN/mq2=0( 1.2Gk+1.4Q1k )=0.9( 1.216.8+1.44 ) =23.184kN/m面板按三跨连续梁计算： q1=23.94kN/m 3x189mm2.面板抗弯强度验算q1=0.91.3516.8=20.41kN/mq2=0.9x1.4x0.7x4=3.528kN/m Mmax=MB支=-0.1x20.41x0.1892+0.017x3.528x0.1892=-0.071 kNm 经计算得 面板的受弯应力计算值： M/W=0.071x106/5.4x104=1.31 N/mm2fm=29 N/mm2 满足要求3.面板挠度验算验算挠度使用恒载标准值q=Gk=16.8KN/mmax= 0.677ql4/100EI=0.677x16.8x1004/100x11.5x1000x4.86x105=0.002mm 容许挠度=l/250=100/250=0.4mmmax 满足要求10.10.3 侧模次楞计算取次楞的计算宽度为189mm次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 501003/12= 4.17106mm4； W = 501002/6 = 8.3104mm3；1.荷载计算及组合作用在次楞上的荷载标准值：浇筑混凝土时作用于模板最大侧压力标准值G4K：G4K=16.8x0.189=3.18KN/m振捣混凝土时对垂直面板产生的荷载标准值Q2K=4x0.189=0.76KN/m作用在次楞上的荷载设计值：恒载控制：q1=0( 1.35Gk+1.4cQ1k )=0.9( 1.353.18+1.40.70.76) =4.534kN/m活载控制：q2=0( 1.2Gk+1.4Q1k )=0.9( 1.23.18+1.40.76 ) =4.392kN/m次楞按三跨连续梁计算：q1=4.534kN/m 3x600mm2.次楞抗弯强度验算q1=0.91.353.18=3.864kN/mq2=0.9x1.4x0.7x0.76=0.670kN/m Mmax=MB支=-0.1x3.864x0.62+0.017x0.670x0.62=-0.135kNm经计算得 次楞的受弯应力计算值： M/W=0.135x106/8.3x104=1.63 N/mm2fm=17 N/mm2 满足要求3.次楞抗剪强度验算Vmax=-0.6 x3.864x0.6-0.617x0.670x0.6=-1.639kN经计算得 次楞的受剪应力计算值： =1.5V/bh=1.5x1.639x103/50x100=0.49 N/mm2fv=1.6 N/mm2满足要求4.次楞挠度验算验算挠度使用恒载标准值max= KWql4/100EI=0.677x3.18x6004/100x10000x4.17x106=0.07mm 容许挠度=l/250=6000/250=2.4mmmax 满足要求10.10.4 侧模主楞计算取主楞的计算宽度为600mm主楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1.219105mm4； W = 5.08103mm3； A = 489mm21.荷载计算及组合作用在主楞上的荷载标准值：浇筑混凝土时作用于模板最大侧压力标准值G4K：G4K=16.8x0.6=10.08KN/m振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K=4x0.6=2.4KN/m；作用在主楞上的荷载设计值：恒载控制：q1=0.9x( 1.3510.08+1.4x0.7x2.4 )=14.364kN/m 活载控制：q2=0.9x( 1.210.08+1.4x2.4 )=13.910kN/m 主楞按简支梁计算： q1=14.364 kN/m 2x284mm 2.主楞抗弯强度验算q1=0.91.3510.08=12.247kN/mq2=0.9x1.4x0.7x2.4=2.117kN/m Mmax=MB支=-0.125x12.247x0.2842-0.125x2.117x0.2842=-0.145kNm经计算得 主楞的受弯应力计算值： M/W=0.145x106/2x5.26x103=13.78 N/mm2fm=205 N/mm2 满足要求3.主楞抗剪强度验算Vmax=-0.625x12.247x0.284-0.625x2.117x0.284=-2.550kN经计算得 主楞的受剪应力计算值： =1.5V/bh=1.5x2.550x103/2x489=3.91N/mm2fv=120 N/mm2满足要求4.主楞挠度验算验算挠度使用恒载标准值max=0.521ql04/100EI=0.521x10.08x2844/100x2.06x105x1.22x105x2=0.007mm 容许挠度=l/250=150/250=0.6mmmax 满足要求10.10.5 对拉螺栓计算1.荷载计算及组合作用在螺栓上的荷载标准值：浇筑混凝土时作用于螺栓最大侧压力标准值G4K：G4K=16.8x0.6x0.284=2.863KN/m振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K=4x0.6x0.284=0.682KN/m；2.荷载设计值恒载控制N=0.9x(1.35x2.863+1.4x0.7x0.682 )=4.081KNNbt=17.8KN活载控制N=0.9x(1.2x2.863+1.4x0.682)=3.951KNNbt=17.8KN满足要求10.10.6 底模面板计算取面板的计算宽度为1m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.86105mm4； W = 1000182/6 = 5.4104mm3；1.荷载计算及组合作用在面板上的荷载标准值：模板自重标准值 G1k=0.031.000=0.03 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.7=16.8kN/m；钢筋自重标准值 G3k=1.51.0000.7=1.05 kN/m；恒载标准值 Gk=0.03+16.8+1.05=17.88KN/m振捣混凝土时产生的荷载标准值Q1k=21.000=2.000 kN/m；作用在面板上的荷载设计值：恒载控制：q1=0.9x(1.35x17.88+1