电气工程的英文翻译.doc

实验分析的随机调制的刺激整流器 若干建议和标准,改善了功率因数校正电路. 其中多解是正弦线电流整流的方法就是其中之一. 本文是整流器触发，演示的实验分析和随机脉宽调制算法(RPWM波)。其次是随机的影响:一是 RPWM波开关地引入导致了总谐波失真有一个小的增加. 尽管如此,下跌的功率因数微乎其微. 二是输入电流的功率谱密度的估计值和测量值对随机高频率范围评估的影响. 根据这一办法,有利于降低电磁干扰(EMI),并预计实验验证. 关键词:高功率因数校正电路; 刺激整流器; 随机脉宽调制; 总谐波失真; 功率因数; 功率谱密度; 电磁干扰引言.单相整流、桥二极管对主谐波有很强不良影响. 传统上,在这种情况下被动用来清洁过滤器过滤主谐波. 另一个办法改善输入电流谐波谱，使用高功率因数校正第三回路刺激器. 二十年来,一直采用随机开关电力电子申请的原因 谐波含量分别提高交流/直流转换器,或为降低噪声电机. 随机调制、信号统计特性与选择适当增加参考价值. 本文的实验分析,在刺激的随机调制整流器演出.随机调制(RPWM波)常规的高功率引述校正电路的控制安装已经在上面的图一中讲解过了。必要的反馈控制信号结合这些具体参考调制信号m(t)这反过来又决定占空比d(t)。一般功率变换器稳态运行的周期与频率选择开关是相关的，为此, 随机谐波含量可以改变开关频率, 受脉宽调制(PWM)电流可以毫无差错的正常运作 。通过高频开关的功率因数校正电流控制模式产生的另一个问题: 产生的高频谐波无线电频率(RF)范围内. 因此, EMI的问题是:在高功率因数校正电路中也要必须考虑到高数值的di/dt 和dv/dt。为此, 随机可改变输入电流谐波含量过高而不能够正常运作的一种整流器可避免重新设计系统。. 有许多商业单位参与的情况下芯片-3854a(适合现行控制模式)已经在使用。中央开关频率发生器根据匝道控制的时间常数来复位(fig2) 如果用的电容CT是某个网络附加电容器那么跳槽的数字随机噪声发生器变化，坡道坡度脉宽发生器随机对照组也在不断变化.噪声发生器用单片机PIC-16C84采集信息，单片机产生8位开关状态输出到适当电容器：当所有开关都打开, 只有CT适闭合的或者是当所有开关都闭合时在整个电容器是CT+0.61，频率会在下面那个区域随意的变动：1.25/CT*REST fs1.25/（CT+0.618C）*REST实验分析的频率增加整流器 在电磁兼容性问题变成大问题之间解决它。从设计阶段通过适当的注意电磁兼容性测试，认证，可以减少产品开发时间和成本.从设计阶段适当的注意电磁兼容性，通过预认证测试,可以减少产品开发时间和成本. 传统的电磁兼容测试设备非常昂贵,但对各式各样的频率分析实验,提出 最低要求测量仪器:数字存储示波器和MATLAB的个人电脑运行.31. 低频范围分析第一, 整流器的低频谐波含量已经被考虑。自从RPWM波PWM控制原理引入普通刺激整流器达到扩频的目的、 这么做的结果是增加了一个小型的谐波电流(从5.31%至6.04%)和微不足道功率因数的减量 （从0.9986至0.9982)图所示. 3(a)和3(b) 。遵守国际电工1000-3-2日甲级谐波限额是论证过的.). 实验时为了消除连接所有主要设备上的其他设备的影响，额外正弦波发生器实验室一直使用.它能够使所有的谐波低于规定值。3.2功率谱密度:中频范围分析我们必须注意到高频谐波频谱RPWM波是随机的,每次不同, 因此必须用适当的数学工具. 考虑到随机过程理论，自然数量在这个譜上是随机变化的（傅立叶变换信号的自相关函数)不调和的频谱(傅立叶变换信号本身). 然而, 谐波谱包含所有现有的规格有失真的谐波，尤其是随机过程的自相关函数是适当的统计分配的，这将改变整个时域的随机信号. 傅立叶变换的功能则在自功率谱密度(PSD),并规定从时间域到频域. 离散随机过程可视之为收藏,或整合复杂的离散时间序列, 判断任何可能观察到的任何实验. 随机过程Xn的平均值或预期值(也称第一时刻)在时指数n是 定义为: (2) 其中E 。就是期望值随机过程的自相关指标的N1和N2两种不同时间的定义是: （3） 上述方程式是自己定义工程的,由维纳首先提出. 随机过程是广义平稳的，如果它的意思是所有时间常数指数(即 独立时间)及其它自也只随时间指数变化时 m = n2-n1看到广义平稳仅适用于第一及第二时刻(即均方值)统计抽样过程. 总之,广义平稳离散随机过程Xn的统计学的特点是保持平均值 xn = x （4） 并自动分区。 (5) 这是一个随时间指数的不同而变化的功能离散随机过程的功率谱密度定义为离散时间傅里叶变换的自序 (6) 功率谱密度是假设为仅限于1/2T HZ频段,在频率与时间周期是1/T HZ. 功率谱密度函数是描述一个随机过程差异与频率分布.为了验证名称、考虑逆离散时间傅里叶变换 (7) 当m=0时： (8) 这证明了自动趋向于零滞后，也代表随机过程的平均功率。pxx（f）面积也要代表平均功率,正如公式(8). 因此,pxx(f)为密度函数(单位功率频率)代表功率与频率的的分配. 傅立叶公式(6)和(7)常常被称为离散时间Wiener-Khintchine定理. 这两个功率谱密度公式的定义在科学史上是著名的. 一、用无限序列数据值这一间接的方式计算自相关序列 这又是傅立叶功率谱密度转化率.二、以傅立叶方型幅度变换无穷数据，统计资料,均衡序列直接获得的功率谱密度。基于功率谱估计的直接转换数据依次平均就统称为周期图. 根据以往的结论,平均时间和连续时间随机过程的X(t)的定义为: (9)这里E影响着整个公式的功率密度谱定义为傅立叶变换: (10) 由开始X2w(f)对称的减小傅立叶变换X（t），使它在-w和+w之间变化。傅立叶理论的重要成果表明,若x（t）是一种广泛意义上平稳过程, 那么和的关系如下: 其中(1/2W)|X2W(f)|2的数量被称为周期x(t)的随机过程. 通常, 窗口重叠部分的50%所载数据是合适的选择. 这就产生了良好的效果在许多应用,但并不总是能大大改善情况. 众所周知韦尔奇的功率谱密度估计方法也是靠MATLAB软件包实施的，功率谱密度的功能是: 据每一特定窗口最佳渐近衰变率突出特点和全部采用论证和实验结果(图4(a)和4(b)项). 调查证实，对功率谱密度来说使用适当长度的窗口比使用强弱交错的更危险。这事显而易见的，当开关频率达到PWM控制谐波的二消退频率时，所有能量将会消失。这一结果提供了一个良好的预测方法EMI进行控制刺激RPWM波整流。33. 电磁干扰:高频率分析由于转换器内的电压和电流快速变化、整流器是其他设备电磁干扰的来源以及自己应有的行动.电磁干扰传播的两种形式:进行辐射和噪音。噪音的构成(图所示. 5)分为两类:俗称差分模式(对称)及共模模式(非对称). 差分模式的电流idm从连接线的源头往下走并回来。共同模式电流icm通过输电封闭线路、 寄生电容CP和地面线路回地球的干扰源. 差分模式和共模模式噪声目前均普遍存在于输入线路和输出线路. 任何滤波器的设计是要考虑到这两个模式噪音. 目前存在着诸多的EMC法规在实践中向用户提供安全、优质的产品、这些产品都符合一定条件，可以正常使用. EMI是最有效的监管机构；EN, CISPR, IEC, VDE and FCC等都是EMI允许的最高限额. 针对这些限额比较, 已经进行的噪音检测手段是指定线阻抗稳定网络(LISN) 由(5 + 50 H)|50 )工业用EMI接接收器SchwarzRohde&eshs10组成. 为了达到0875/1标准，电动机的噪音进行测量时,必须使准峰值电压探测器在从160千赫 30兆赫频率范围内. 为到到限额测量，在图6中存在两个限制值。第一(上限)对应准峰值极限,第二届(下限)相应平均极限。电路的许多测量,修改和改进都要遵守EMI标准(图6)。噪音被进行检测在PWM控制(实线)和RPWM波控制时(虚线). 显而易见,实施RPWM波管制还减少了足够数量传导干扰，正如已在功率谱图.4(a)和4(b)预期的那样。 在RPWM控制的最初频率范围内，较小的噪音增量是由噪声信号引入控制开关的功能单元产生的。4结论本文对随机调制频率增加整流器的实验分析是符合法规的。随机增加总谐波失真少于1%,但仍接近统一功率因数。功率谱密度估计预测提供了良好在随机调制时降低导电噪音的方法， 这也是实验验证的。 认证 作者要感谢来自Ljubljana,Slovenia，IPS公司的Robert Kovac,M.SC， 因为他帮助做谐整流试验，也要感谢来自博什和西门子家电集团有限公司的DUsan Benko先生，它帮助精确测量了此整流器的EM参考资料1. N. O. Sokal, K. K. Sum and D. C. Hamill, A capacitor-fed, voltage-step-down, single phase, non-isolated rectifier, Proc. 13th Applied Power Electronics Conf. Anaheim, CA, February 1998,pp.208-215 2. V. Vorperian and R. B. Ridley, A simple scheme for unity power factor rectification for high frequency AC buses, IEEE Trans. Power Electron. 5 (1990) 77-87. 3. O. Garcia, J. A. Cobos, R. Prieto, P. Alou and J. Uceda, Single phase power factor correction: A survey, IEEE Trans. Power Electron. 18 (2003) 749-755. 4. T. Tanaka, T. Ninomiya and K. Harada, Random-switching control in dc-to-dc converters, Proc. 20th Power Electron. Specialists Conf., Milwaukee, WI, 1989, pp. 500-507. 5. T. G. Habetler and D. M. Divan, Acoustic noise reduction in sinusoidal PWM drives using a randomly modulated carrier, IEEE Trans. Power Electron. 6 (1991) 356-363. 6. L. Tihanyi, Electromagnetic Compatibility in Power Electronics (J. K. Eckert & Company, Sarrasota, Florida, 1995). 7. J. G. Proakis and D.G. Manolakis, Digital Signal Processing: Principles; Algorithms and Applications (Macmillan Publishing Company, New York, 1992). 8. A. M. Stankovic, G. C. Verghese and D. J. Perreault, Analysis and synthesis of randomized modulation schemes