海游港特大桥连续梁中跨合拢段施工方案.doc

海游港特大桥连续梁合拢段施工方案1、概述根据设计图，本桥中跨合拢段B0长2m，总方量为25.32m3；边跨合拢段A8（B8）长也为2m，设计总方量为19.88 m3。根据本桥的挂篮形式，施工边跨合拢段，若采用挂篮施工，则必须将现浇段靠近合拢段端头1m范围的支架拆除；同时在合拢段混凝土浇筑时，对边跨现浇段A9段形成了倾覆力和倾覆弯矩，使A9段处于不利状态，即采用挂篮施工并不理想。经过现场实际情况的考察和技术方面的探讨，决定边跨合拢段采用满堂支架形式施工，中跨合拢段采用单个挂篮施工。2、合拢顺序先施工边跨合拢段，然后施工中跨合拢段。边跨合拢段临时锁定绑扎钢筋、浇筑砼 张拉SW3SW1 撤除临时锁定及支架依次张拉SB4/、SB4SB1、T10 中跨合拢段临时锁定 张拉3H及4B1 绑扎钢筋、浇筑砼 撤除临时锁定 撤除主墩临时支墩、支座 依次张拉T9、W3W1、B6B2、余下的B1。3、边跨合拢段施工3.1支架搭设3.1.1 将现浇段的地基处理长度与宽度加大。地基承载力要求必须达到120KPa，且必须满足K30试验要求；3.1.2支架形式采用碗扣式支架，支架形式与现浇段的支架形式一样，纵横间距为60cm，步距为120cm，剪刀撑间距为1.2cm，支架必须与现浇段支架联接；3.1.3上部支架必须等7#段施工完，挂篮退移之后才搭设；3.2退移挂篮3.2.1松开、拆除底模前后横梁吊带，使底模与侧框模受力于纵梁上；3.2.2拆除纵滑梁上侧框模后的一根吊带，使纵滑梁由前端、后端两点受力；3.2.3移动底模、侧框模后推至6#阶段的位置（原5#节段上的吊带孔不要补掉），将底模横梁吊带装好（先施工好的7#段后端须预留吊带孔）。3.2.4松开纵滑梁吊带，退移纵滑梁。3.3、模板系统3.3.1将上部支架搭设到位，铺设纵横方木，铺底模。本木模横背肋为150mm*150mm的方木，间距为60cm；木模纵背肋为75mm*75mm的小方木，间距为25cm，模板采用18mm厚的九夹板，施工工艺与现浇段施工工艺一致。3.3.2根据现浇段和简支梁的支架预压沉降经验值，调整底模标高；3.4、合拢段施工 （见附图）3.4.1将7#节段与现浇段梁体作刚构联结（根据现场材料，临时刚构与设计有所改变，详见附图）；3.4.2对7#节段与现浇段梁体顶（底）面进行水平测量，若两个端头高程高差大于2cm，则对高的一端进行适量压载，直至两端高差小于2cm。3.4.3施工合拢段梁体（扎钢筋，浇筑混凝土），待砼达到强度后进行张拉。3.4.4先对称张拉SW3SW1，张拉完成后拆除临时锁定刚性联接及支架。3.4.5依次张拉SB4/、SB4SB1、T10，张拉完成后拆除主墩临时支墩。临时支墩的拆除要同步进行，且边跨一侧的两个临时支墩优先于主跨侧两个临时支墩的拆除。4、中跨合拢段施工4.1 6#节段完成张拉后的工作（见附图）4.1.1先将挂篮的底模、侧框模前端用拉力葫芦做临时吊固；4.1.2将挂篮主梁（贝雷桁架）上面前、后横梁向前移位700mm。使前端桁梁处剩400mm。4.1.3再松开主桁梁的后锚固，走行桁架与纵滑梁；4.1.4走行底模与侧框模，就位，调整标高，施工7#节段。4.2 退移挂篮工序4.2.1先施工完成7#节段的挂蓝须移至6#节段位置，以便利用另一挂蓝施工合拢段；4.2.2松开、拆除底模前后横梁吊带，使底模与侧框模受力于纵梁上；4.2.3拆除纵滑梁上侧框模后的一根吊带，使纵滑梁由前端、后端两点受力；4.2.4移动底模、侧框模后推至6#阶段的位置（原5#节段上的吊带孔不要补掉），将底模横梁吊带装好（先施工好的7#段后端须预留吊带孔）。4.2.5松开纵滑梁吊带，退移纵滑梁。4.3 合拢段施工 （见附图）4.3.1将先施工完一侧挂篮的模板系统后退至6#节段，主桁梁不动；4.3.2利用7#节段后施工完的挂篮进行合拢段施工。先将挂篮的底模、侧框模前端作临时吊固；4.3.3前移纵滑梁至对面的7#节段位置，前端吊带安装。4.3.4走行底模与侧框模，就位；4.3.5然后将7#节段梁体作刚构联结（根据现场材料，临时刚构与设计有所改变，详见附图），绑扎钢筋；4.3.6张拉临时预应力筋3H及4B1。4.3.7对两个7#节段进行水平测量，若两个7#端头高程高差大于2cm，则对高的一端进行适量压载，直至两端高差小于2cm。4.3.8施工合拢段梁体，浇筑混凝土，边浇筑边卸载；配重由砂袋组成，堆载于5#节段，配重计算：B0合拢段砼重25.32*26=658.32kN，对0#段中心的弯矩658.32/2*28=9216.48 kNm；5#节段中心距0#段中心18.25m，配重对0#段中心的弯矩须与A8合拢段对0#段中心的弯矩大致相等，由此须堆载9216.48/18.25=505kN=50.5t砂袋每袋配置标准重量1000kg，合拢段每施工1m3砼，两侧对称卸载砂袋：0.5*26*28/18.25=19.9kN=2t。4.3.9全桥张拉，拆除临时刚构。5、拆除挂蓝5.1先将两侧模用钢丝绳徐徐放下至地面或河道中、船上；5.2再将底模用钢丝绳徐徐放下至梁底1.6m高度暂停，在梁体一侧挑翼处设置挂梯，由泥瓦工佩戴安全带下去，在底模上对梁底作施工缝的修饰及修补孔洞（吊索要牢固）；5.3再将底模徐徐放下至地面或河道中、船上。6、合拢时间合拢段砼应选择在一天中最低温度时间进行，并保证在温差变化较小的时间段内完成凝固，确保砼凝结过程中处于升温受压状态不出现不利的应力，各跨合拢时间安排如下：边跨合拢段：边跨一次浇筑砼约19.88 m3，估计在2个小时内完成，故计划在凌晨2点开始浇筑，至凌晨4点浇筑完成，终凝后开始覆盖洒水养护。中跨合拢段：中跨合拢一次浇筑砼约25.32m3，估计在2.5个小时内完成，故计划在凌晨1点半开始浇筑，至凌晨4点浇筑完成，终凝后开始覆盖洒水养护，连续养护不少于5d。7、劲性支撑设置设计图纸采用的劲性支撑是由两片50号热轧轻型工字钢并联组成，根据现场材料准备情况，现采用并联44*30H型钢代替。50号热轧轻型工字钢的截面抵抗矩Wx=1860cm3，截面积A=119.304cm2；44*30H型钢截面抵抗矩Wx=2550cm3，截面积A=157.4cm2；由于都是锁定同一个合拢段，且劲性支撑位置没有移动，两种方案锁定后预张拉力、砼温度收缩及动荷载等产生轴心压力和弯矩是一样的。比较抗拉压性能只需比较总截面积，比较抗弯性能只需比较总抗弯截面模量。根据以上数据得知：采用H型钢其抗拉压性能是原设计方案的1.32倍，抗弯性能是原设计方案的1.37倍。合拢段刚性联接锁定应选在日照温差小的阴天或温度变化幅度较平稳的时间段进行，本桥的刚性连接锁定选在凌晨0点开始进行锁定施工。8、临时墩的拆除在边跨合拢完成并完成预应力张拉后，进行主墩处临时支墩的拆除施工，临时墩、临时支座的拆除采取通电熔化硫磺砂浆层后人工凿除的方法。在临时墩的四周搭设作业平台，先熔化临时墩40cm高的硫磺砂浆层，切断连接锚固钢筋，解除其对主箱梁的支撑，尽量做到每个主墩的四个临时墩同步拆除（确保靠近边跨方向的临时墩比中跨方向的稍早拆除）。临时墩拆除后开始熔化临时支座，凿除剩余部分的砼，切段连接锚固钢筋。拆除前在主箱梁顶部设置观测点，墩顶、悬臂的1/2处和端部各设三个点（两侧翼板内50cm和中心轴线处），用于拆除中观测标高和位移的变化情况。在施工作业平台搭设完成后，用气割将临时支墩40cm高的硫磺砂浆层外部的钢护筒切断去除，然后电熔化硫磺砂浆层，切断锚固钢筋，同侧两个临时墩要有专人观察、指挥控制凿除的进度，以确保凿除的同步性。观察根据凿除的进度设定观测频率，开始时观测原始数据，在钢护筒凿除后观测一次，以后每小时观测一次，在剩余1/2断面后每半小时观测一次，均做好详细记录，发现异常情况及时通知现场指挥人员暂停凿除作业，查明原因；如在拆除中有如何异常情况将及时观测，并增加观测频率。9、施工技术保证措施9.1砂袋配重预压过程中应保证T构两端不对称荷载小于设计允许值。9.2加强砼养护：在砼浇筑完成后，在砼表面覆盖土工布洒水养护，使砼保持潮湿低温状态，避免日照引起温升加剧，造成砼产生收缩裂纹，同时在砼强度低于20Mpa前不能扰动合拢段两端的梁，防止凝固裂纹。9.3加强监测：砼浇筑前，检测与合拢段有关的各部位的初始状态，包括合拢段两边梁段的标高，以及支座、临时支撑的持力表现等，若发现有异常情况，立即组织人员进行分析原因并采取措施。在合拢段施工过程中继续对上述检测对象跟踪检测，以指导合拢段施工各道工序，尤其是砼浇筑及预压配重卸载的进行。9.4加强施工组织领导9.4.1按计划分配人员监督前、后场的工作，后场保证砼的正常输送及计量准确，并每输送2m3砼向前场指挥报告一次，以便卸载。9.4.2后场必须无条件服从前场指挥领导，没有前场指挥的要求，决不允许擅自送料。9.4.3合拢段两端T构分别安排人员同时观测，每30分