南屏10号桥盖梁抱箍法施工设计计算.doc

目 录第一部分 盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、盖梁抱箍法施工设计图四、主要工程材料数量汇总表第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算六、模板、支架拆除七、质量要求八、施工技术要求九、质量保证措施十、安全事故应急准备及报警方式、抢救医院附图图一、盖梁抱箍法施工设计总图图二、盖梁抱箍设计图图三、盖梁抱箍法施工支撑详图图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图第一部分 盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况省道S36线第一标段10号桥分左右两幅，左幅辅道桥中心桩号ZK11+038.215,斜交55.74，桥梁宽度27.83641.74m，沿路线方向桥长25.544m.右幅辅道桥中心桩号YK11+084.444,斜交64.67，桥梁宽度25.82439.35m，沿路线方向桥长23.355m。跨径为7.23+6.65+7.23=21.11米；桥面连续，下部桥墩采用桩柱式桥墩，桥台采用桩接盖梁桥台，墩柱上方为盖梁。由于左幅0#、3#台盖梁长有三种，分别是13.36米、14.466米、27.264米；右幅0#、3#台盖梁长有三种，分别是12.522米、13.302米、26.038米。通过对比选择27.264米长盖梁作为验算对象（参见图1-1），盖梁宽1.2米，高1.0米，一个盖梁混凝土方量为32.7立方米。由于桥台柱高度较小，场地基础条件太差，台柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。 图1-1 盖梁正面图（单位：m m）（要修改）2、设计依据（1）城市桥梁设计荷载标准（CJJ77-98）（2）工程建设强制性条文（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。（4）路桥施工计算手册 人民交通出版社（5）扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001文件。（6）S366线第一标段施工图设计文件。（7）国家、行业等有关部委的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模、面模为采用厚18mm优质高密度防水机制模板,在侧模外侧采用间距1.2m的100*80的方木条作竖带，竖带高1.4m；在竖带上下各设一条16的栓杆作拉杆，拉杆间间距0.5m，每道拉杆外扣2根48钢管,在竖带外每2.4米设48的钢管斜撑，支撑在支架上。2、底模支撑底模为采用厚18mm优质高密度防水机制模板。在底模下部采用间距0.2m，12cm*12cm木方作横梁，横梁长2.0m。横梁底下设纵梁。纵梁采用2根 22B型工字钢，2根22B型工字钢上下用5CM*5CM*1.5米的角钢进行焊接。横向坡度用纵梁调整。与墩柱相交部位采用特制型钢抱箍作支架支撑。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M20的高强螺栓连接，抱箍高18cm，采用10根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层23mm厚的土工布垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。5、防护栏杆与工作平台(1)栏杆采用48的钢管搭设，在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.6m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、盖梁抱箍法施工设计图（见附图）图一、盖梁抱箍法施工设计总图图二、盖梁抱箍设计图图三、盖梁抱箍法施工支撑详图图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图四、主要工程材料数量汇总表见表一。需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。序号项目及名称材料规格单位数量备注一侧模支撑1竖带10*8木方kg2544 2栓杆16kg111.6两端带丝型3钢管斜撑钢管48m46计46个4螺帽用于16栓杆个46二底模支撑1横梁16#工字钢kg5280.8计56根2型钢架联接用螺栓20个24螺栓带帽三纵梁1弦杆螺栓kg320计160个2销子及保险插销50kg432计144个四抱箍共计3套1抱箍桶钢板钢板=16mmkg4545.72 2上盖筋板钢板=20mmkg442.93 3下盖筋板钢板=10mmkg123.92 4中部筋板钢板=10mmkg123.92 5加强筋板钢板=8mmkg381.17 6加强筋板钢板=14mmkg230.13 7高强螺栓24长100mm个1988橡胶垫厚23mm33五连接件1A型U型螺栓共计328套(1)螺杆20kg1040.24 (2)螺母用于20栓杆个656(3)垫板钢板=12mmkg1699.37 2B型U型螺栓共计24套(1)螺杆24kg80.09 (2)螺母用于24栓杆个48六护栏与工作平台1栏杆架钢管50m174.42栏杆支座钢管60m63安全网834木板厚2cm48.95扣件个60第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算结果不适合于除1#、2#墩盖梁施工。4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。二、侧模支撑计算1、力学模型及部分数据假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图2-1所示。1.模板对拉箍模板对拉箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；对拉箍的间距(mm):500；对拉箍合并根数:4；2.竖楞竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；3.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；4.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、荷载计算 砼浇筑时的侧压力：Pm=KH 式中：K-外加剂影响系数，取1.2； -砼容重，取26kN/m3； 模板计算高度-有效压头高度。 砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20考虑。 则：v/T=0.3/20=0.0150.035（符合要求）Pm= Kh=1.2261.0=31.2kPa H=1.0mPm=43.12kPaT2h=0.2mT1图2-1 侧模支撑计算图式砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。泵车浇筑压力按4kPa考虑则：Pm=31.2+4+4=39.2kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=39.20.8+39.20.6/2=43.12kN2.2、拉杆拉力验算拉杆（16ii级钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：=（T1+T2）/A=1.2P/2r2=1.243.12/20.0082=128677kPa=129MPa=160MPa(可行)2.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取梁截面宽度水平方向和竖直方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，梁截面竖楞间距最大，为l=465mm，且竖楞数为10，面板为大于 3 跨，因此对梁截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 q 465 465 465面板计算简图1.面板抗弯强度验算对梁截面高度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.256.850.450.90=27.63kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.63+1.134=28.8kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.8465465= 6.23105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 140018.018.0/6=7.56104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.56105 / 6.23104 = 12.1N/mm2；面板的最大应力计算值 =12.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括 q = q1 + q2 =28.8kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.8465.0 = 8035.2N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 8035.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 465mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =38035/(250018.0)=1.33N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.33N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 56.850.4525.58 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 46518.018.018.0/12 = 2.26105 mm4；面板最大容许挠度: = 465/ 470= 0.989 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.584654/(1009500.02.26105) = 0.811 mm；面板的最大挠度计算值 =0.811mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.989mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程梁长度为4.65m,梁箍间距为930mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81010/6 = 133cm3；qI = 8101010/12 = 666cm4； 465465465 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =930mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.850.250.90=17.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m； q = (17.78+0.622)/2=9.201 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.201930930= 7.96105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=13.3104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 7.96105/13.30104 = 5.98N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.98N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(梁箍间距): l =930.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，9.201 竖楞的最大剪力： = 0.69.201930.0 = 5134.2N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 5134.2N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =35134.2/(280.0100.0)=0.962N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.962N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:V=0.677ql4/100EI(V)l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =56.850.25 = 14.21 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(梁箍间距): l =500mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67714.214654/(1009500.02.56106) = 0.185mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.186mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.0mm ，满足要求！三、横梁计算采用间距0.2m12*12cm木方 作横梁，横梁长1.7m。共24根，盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约8kN。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=7.257m326kN/m3=188.6kN（2）横梁模板自重：G2=5.301+0.12*0.12*（24*1.7+10*1.6+10*1.4）*4=6.32*4=25.3KN（3）钢管外撑自重：G3=2.774.65*12=0.154kN（4）三角支架自重：G4=82=16kN（4）施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=188.6+25.3+0.154=214kN qH=214/4.65=46kN/m 横梁采用0.2m的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载GH=460.2=9.2kN 作用在横梁上的均布荷载为：qH= GH/lH=9.2/1.7=5.4kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为1.7m)根据荷载及侧模计算，横梁设计能满足要求四、纵梁计算纵梁采用22B工字钢连接形成纵梁，长27m。1、荷载计算（1）横梁自重：G6=46kN/m（2）22B工字钢：G7=36.4kN/m纵梁所承受的荷载假定为均布荷载q： q= 46+0.4=46.4kN/m2、结构力学计算图2-3所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。（1）计算支座反力RC：第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度第二步：计算C点支座反力RC作用下的弯矩与挠度第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC由假定支座条件知:fc=0求得:（2）计算支座反力RA、RB 由静力平衡方程解得（3）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：（4）纵梁端最大位移 =-648q/EI()4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A、B支座，代入q后MB=8.82q=8.8246.4=409.3kNm工字钢允许弯矩M0为975kNm。故：MB=409.3kNmM=975 kNm 满足强度要求5、纵梁挠度验算（1）工字钢刚度参数弹性模量：E=2.1105MPa惯性矩：I=Ahh/2=46.4220*220/2=1122880cm4（因无相关资料可查，进行推算得出）（2）最大挠度发生在盖梁端fmax=648q/EI=64846.4/(2.1108112288010-8)=0.013mf=a/400=4.6/400=0.0115m6、关于纵梁计算挠度的说明由于fmaxf，计算挠度满足要求。五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB=2(l+a)-8.31q/2=2*4.65-8.3146.4/2=23kN RC=8.31q=8.3123=191kN 以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。 2、抱箍受力计算 （1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=191kN抱箍所受的竖向压力由M20的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页：M24螺栓的允许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取200kN; -摩擦系数，取0.3； n-传力接触面数目，取1； K-安全系数，取1.7。则：NL= 2000.31/1.7=35.3kN螺栓数目m计算：m=N/NL=191/39.7=5.46个，取计算截面上的螺栓数目m=6个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/10=191/10=19.1KNNL=39.7kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层土工布，按土工布与钢之间的摩擦系数取=0.3计算抱箍产生的压力Pb= N/=191kN/0.3=637kN由高强螺栓承担。则：N=Pb=637kN抱箍的压力由42条M20的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/10=637kN /10=63.7kNS=220kN=N”/A= N（1-0.4m1/m）/A式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：10个 A-高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=637(1-0.466/10)/664.5210-4 =710000kPa=71MPa=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.151330.015=0.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10M2=1Ncos10L2+Nsin10L2式中L2=0.011 (L2为力臂)=0.15133cos100.011+133sin100.011=0.470(KNm)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KNm) =76.9(kgm)所以要求螺栓的扭紧力矩M77(kgm)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=21N1=21133=2793（KN）抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为0.18m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.0160.18=0.00288(m2)=P1/S1=2793/0.00288=97(MPa)=140MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/223）/（20.00288）=4MPa=85MPa根据第四强度理论W=（2+32）1/2=（972+342）1/2=97.2MPaW=145MPa满足强度要求。3、盖梁砼浇筑：1、原材料： F-c._0;6 所有用于盖梁砼的水泥，砂石料和外加剂必须按规定的频率经检验符合要求后，方能用于砼拌和。 ZW_ ZKy_JQ 2、砼配合比： _aFd)- 砼拌和用原材料用量严格按试验室提供的经监理工程师批准的配合比进行拌和，拌和时间应符合规范要求。 JZ_q 3、砼运输和输送： g._xx#BC砼由搅拌站统一搅拌，罐车运送至施工现场，由泵车直接泵送浇筑。砼施工应连续进行，泵送的间歇时间不宜过长，否则会造成堵管，在短时间内不能泵送时，应及时清除泵管内的混凝土，并冲洗干净，泵车内的混凝土应保持2/3以防管内吸进空气，导致堵塞。 4phY_!7_ 4、砼浇筑： kt_iC_*|fd 、砼浇筑前的准备： YAOA_$E 在砼浇筑前，我部组织人员对预留、预埋部分进行检验，确保预留、预埋准确无误后才可浇注混凝土。 _R_|K#nh、盖梁砼浇筑： _*_!u a? 进行盖梁砼浇注时，先浇筑到盖梁4/1处，采用插入式振动器进行振捣，从东到西或从西往东分层浇筑，使之达设计厚度，混凝土重塑是时予以补振以防倒角处产生蜂窝、麻面，采用插入式振动器进行振捣斜坡层倾角2025。 z/t+_t_y_ 砼浇筑时按照一定的厚度、顺序、方向分层浇筑。砼浇筑时其分层厚度不得超过30Cm，且应在下层砼初凝或重塑前浇筑完成上层砼，浇筑连续梁砼时，我部采用插入式振捣器，其移动间距不应超过振捣器作用半径的1.5倍，与侧模保持510cm的距离，每一处振捣完毕后，应边振捣边徐徐提出振动棒，振捣过程中避免触碰模板、钢筋，支座以及其他预埋件，对某一振捣部位必须振捣到该部位砼密实为止，密实标志是砼停止下沉，不再冒气泡、平整已泛浆，砼浇筑过程中及时对砼表面进行修整抹平。另外，在混凝土的浇筑振捣过程中，我部安排专人进行监控模板和支架，发现异常情况及时进行处理。 y_WZ%|K$_ 、砼的养护： PV/SzfvIq 现浇盖梁砼在初凝收浆后，尽快用麻袋或草帘子塑料薄膜覆盖和洒水养护。覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面，混凝土养护用水采用清水，砼养护时间为7天，砼强度达到2.5MPa前，不得承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。 i;8tA_! 六、模板、支架拆除：1、砼养护时间为7天，砼强度达到2.5MPa时，拆除前先对监理总工程师申请拆除令，经监理总工程师、项目经理、项目技术负责人签字后，才能对模板、支架拆除。 O_zq_h _Jb 2、先对侧模进行拆除，然后卸落支架，再拆除模板。卸支架顺序以先跨中、后桩位附近依次卸落，保证盖梁梁体受力均匀。及时检查了支架拆除后底板外观，保证光滑、平整。 k-4_z_2qB_ 拆除模板、支架卸落时，不允许用猛烈地敲打和强扭等粗暴的方法进行，模板支架卸落后，应将表面灰浆，污土清除干净，并应维修整理，分类妥善存放，防止变形开裂。 _+Z;pt$C_ 七、质量要求： _OZiN;*_| 按设计及规范执行 ,.;2K_73 _I_WLC%_V 八、施工技术要求： u_c/W/c u, 支架安全技术要求： y2=yh30L0E 1、搭设支架安全基本要求。 UTU_r_M （1）作业平台有足够的面积，支架使用规定严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。拆除规定拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件；拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；支架安全措施禁止任意改变构架结构及其尺寸；禁止架体倾斜或连接点松驰；禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。钢管支架的防电、避雷措施防电措施钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为22.5m。夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。2、拆除支架 E&_eY_79_ （1）拆除支架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆除支架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。 b?c/_Jme （2）拆除支架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必须高挂低用。 Gx6%Z$_2n （3）拆除支架要统一指挥，上下应动作协调。 G!_;PV6x_ 九、质量保证措施： w9G|)UD_ib 1、采用标准工法、实行规范化作业。我项目部施工使用公路桥梁作业多年的专业队伍与技术管理人员。 _ &B6 2、模板 $G_vl_Z= 1）、盖梁模板的设计与施工必须根据设计图进行必要的刚度、强度和稳定性验算； _suw_R2_ 2）、模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后均匀地刷上脱模剂。 SL-_2_R 3）、拼装好后必须用标定后的钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间根据试验室提供的砼实际强度报告决定。 A-_T_-4I 3、钢筋 *VsVCUCz5* 1）、到场的钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分批堆放、且存储在高于地面的平台，垫木或其他支承物上并尽量保护它不受机械损伤和不暴露在可使钢筋生锈的环境中。 z_&amYwQcI 2）、机械接头时严格按技术要求施工，工人培训上岗。 #_dUKG8-HJ 4、砼施工 _IDHnMz 1）、盖梁砼所用的粗、细骨料、水泥、水及外加剂均符合技术规范要求，并具备相关的试验报告。 _,r _w4Lo 2）、砼每盘用量必须严格过磅，粗、细骨料其精度需达到2%，水、水泥、减水剂允许误差为各自重量的1%。 GHcx|_C? 3）、不允许用加水或其他办法变更砼的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的砼不得使用，砼拌和时严格控制搅拌时间。 G|r_Eh 2w 4）、砼连续梁梁体砼一般水平分层、一次整体浇筑成型。梁体砼数量较大时，可采取斜向分段、水平分层的方法连续浇筑。浇筑时以插入式振捣器振实各部位。 FpRYffT 9u 5）、盖梁梁与底板连接处的承托、其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣。十、安全事故应急准备及报警方式、抢救医院（一）、应急准备1、应急救援领导小组的组成组长：茅增祥副组长：陈炳炎员：李长林国良金海万友满群班电话：0512 57774533(项目部座机)公 司：051257112186312（安全科）2、应急救援领导小组的职责应急救援领导小组的职责：负责对突发的安全事故应急处理。组长：全面负责事故现场的总指挥，积极组织、合理调配人员紧急抢救。并及时上报公司安全监督小组。副组长：配合组长进行应急处理，组长不在时，全权处理相关事宜，并及时上报组长及公司安全监督小组。组员：各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易担架 1副跌打损伤药品 5瓶包扎纱布 5个 风油精 10瓶创口帖 5包 防暑药 10包红药水 2瓶 医用酒精 2