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幕墙改版详细规划综合文档存在的问题：1、幕墙计算中，绝对挠度的控制需要区分不同的幕墙类型。（）问题落实：l 石材幕墙、金属板幕墙和人造幕墙：立柱的刚度校核依据不需校核绝对挠度。修改内容：、修改数据库表“mqsbl001、MQWLL001、MQHLL001、MQBXL001、MQT1L001、MQT2L001”中立柱刚度计算部分，取消判断条件“绝对绕度20（跨距大于4500时，取30）”，包括输出内容（fsc_xx）和输出判断条件（fsctj）。、立柱预演部分。修改数据库表“mqyy”中立柱预演部分（fzlbz为“LZYY”），添加用于金属幕墙和石板幕墙的输出内容，其输出判断条件应该加上对幕墙产品种类判断，以和玻璃幕墙的立柱预演输出内容区分；并修改已有的玻璃幕墙的立柱预演输出内容。2、全玻幕墙玻璃肋计算中，强度校核hr应为hr的平方，h的单位应显示为m。修改内容：修改数据库表mqqbl001（全玻玻璃计算书采用的数据库表）。该强度计算结果正确，只是校核公式的显示有误，可修改用于输出的字段内容的即可。3、立柱与主体结构连接计算，螺栓承载力应该取受剪和承压的较小者，目前只考虑了抗剪。铝合金结构设计规范 GB 50429-2007钢结构设计规范 GB50017-2003问题落实：根据铝合金结构设计规范 GB 50429-2007和钢结构设计规范 GB50017-2003螺栓承载力需同时计算螺栓的受剪和承压承载力，取其较小值，但是在相应的资料中没有找到螺栓的承载力强度设计值，因此不能根据下面公式计算螺栓的承压承载力；此外，在建筑幕墙设计与应用一书中，对连接部位的强度验算也没有计算螺栓的承压承载力（例如：P281）。所以，不考虑增加螺栓的承压承载力的计算过程。4、立柱与主体结构连接计算，确定螺栓个数应该根据螺栓抗剪、型材承压及角码承压三者确定，而目前只是根据前两者来确定。 横梁与立柱连接问题类似。问题落实：确定螺栓个数可以有两种方法其一：根据螺栓抗剪承载力、型材壁承压承载力及角码壁承压承载力三者的最小值来确定螺栓个数，则其后的螺栓、型材、角码强度均能得到满足；其二：依据建筑幕墙设计与应用一书中，根据螺栓抗剪承载力确定螺栓个数，以该螺栓个数校核型材壁和角码壁承压承载力，若不满足，可局部增加型材壁厚度和角码壁厚度。考虑采用第二种方法确定螺栓个数。修改内容：、修改螺栓个数确定方法，将原来“螺栓抗拉承载力和型材承压承载力最小值确定螺栓个数”改成“螺栓抗拉承载力最小值确定螺栓个数”；、添加螺栓与型材壁的校核过程。修改后的立柱与主体结构连接计算过程如下：1 连接处荷载计算：Hsjcg:立柱计算跨度，2.5mB：立挺分格宽度，1.2m采用SG+SW+0.5SE组合 风荷载计算N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=WkBHsjcg1000 =1.4281.2002.5001000 =4284.0N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4N1wk =1.44284.0 =5997.6N 地震作用计算N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAkBHsjcg1000 =0.1601.2002.5001000 =480.0N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3N1Ek =1.3480.0 =624.0N N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5N1E =5997.6+0.5624.0 =6309.6N 连接处总合力计算N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5N1E =5997.6+0.5624.0 =6309.6N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=400BHsjcg =4001.2002.500 =1200.0N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2N2k =1.21200.0 =1440.0N N: 连接处总合力(N): N=(N12+N22)0.5 =(6309.6002+1440.0002)0.5=6471.8N2 连接处螺栓个数计算：立柱与主体结构连接螺栓为普通螺栓 4.6级(用于热轧) D2: 连接螺栓公称直径: 10.0mm D0: 连接螺栓有效直径: 8.6mm ftb:连接螺栓抗拉强度:170N/mm2 fvb:连接螺栓抗剪强度:140N/mm2 Nv1b: 单个螺栓的受剪承载能力 nv: 单个螺栓受剪面数目Nv1b= nvd 2fvb /4 Num1=N/ Nv1b 3 连接处部位强度验算： 、螺栓抗剪强度验算 Nvb: 连接处螺栓的受剪承载能力 Nvb= Nv1bNum1 、型材壁的强度验算立柱型材种类: Q235 d=16XC_y: 立柱局部承压强度: 133.0N/mm2t: 立柱壁厚: 3.0mm Nv: 连接处立柱承压面数目，2 Ncb=D2tNvXC_yNum1 若NcbN，满足要求 若NcbN，增加立柱壁厚 、角码壁承压承载能力计算立柱与主体结构连接的角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓)Jy: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2 Lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 10.0mm Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N) Ncbg=D2NvJyLct2Num1 若NcbgN，满足要求 若NcbgN，增加角码壁厚5、硅酮结构密封胶计算部分，对规范的特别说明条款没有考虑。问题落实：、没有区分隐框玻璃幕墙（如隐框幕墙、单元幕墙）；、对最终选取的推荐值在说明书中没有说明；、对于水平倒挂的隐框幕墙其硅酮结构密封胶的粘结宽度应以规范5.6.4进行计算，而不需按5.6.3计算。修改内容：、修改隐框、半隐框幕墙水平倒挂情况下，胶缝粘结宽度的计算过程；、修改隐框、半隐框、单元式玻璃幕墙对应数据库表胶缝计算部分，添加推荐值的选用说明。胶缝宽度按照5.6.3计算出来后，应考虑不小于7mm进行取值；厚度按5.6.5计算出来后，应考虑不小于6mm取值，最后厚度应按照不小于宽度的一半进行判断，隐框幕墙还要考虑厚度不大于12mm。修改后的计算内容如下：3. 硅酮结构密封胶粘接宽度和厚度的推荐值（非水平倒挂或单元式幕墙）:硅酮结构密封胶粘结宽度推荐值为：取Cs1、Cs2、TS的最大值为：XXmm。（由于XXmm7mm，则取硅酮结构密封胶粘结宽度推荐值为：7mm。）硅酮结构密封胶粘结厚度推荐值为：取Cs1/2、Cs2/2、TS的最大值为：XXmm。（由于XXmm12mm，则取硅酮结构密封胶粘结宽度推荐值为：12mm。）4. 选取的胶缝宽度和厚度为：胶缝选定宽度为:26 mm胶缝选定厚度为:12 mm增加计算内容：1、需要增加隔热型材带钢芯的惯性矩计算功能。（惯性矩计算需要参照有限元中的对应功能，暂不改动）2、横梁增加组合与叠合型材形式。（由孙亮具体落实，可参见规范部分对横梁的说明）3、玻璃计算需增加“中空夹胶”等形式。（直接调用有限元）修改内容：、玻璃的校核与选用l 修改界面：对中空夹胶玻璃分为“内夹层中空玻璃”和“外夹层中空玻璃”。玻璃校核参数界面玻璃种类界面l 计算书。修改后的计算书如下所示：二、面板玻璃的选用与校核 本处选用玻璃种类为: 浮法平板玻璃本处采用:内夹层中空玻璃 玻璃种类为: 内片外层：浮法平板玻璃，内片内层：浮法平板玻璃，外片：钢化玻璃 玻璃的重力密度为: 25.6(kN/m3) BT_LI: 内夹层中空玻璃内片内层玻璃厚度为: 10.000mm BT_LO: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃厚度为: 8.000mm BT_W: 内夹层中空玻璃外片玻璃厚度为: 6.000mm （本处采用:外夹层中空玻璃玻璃种类为: 外片外层：钢化玻璃，外片内层：浮法平板玻璃，内片：钢化玻璃 玻璃的重力密度为: 25.6(kN/m3) BT_WI: 外夹层中空玻璃外片内层玻璃厚度为: 10.000(mm) BT_WO: 外夹层中空玻璃外片外层玻璃厚度为: 8.000(mm) BT_L: 外夹层中空玻璃内片玻璃厚度为: 5.000(mm)）1. 玻璃面板自重: GAK: 玻璃板块自重(不包括框): GAK1: 内夹层中空玻璃外片玻璃板块自重标准值: GAK2: 内夹层中空玻璃内片玻璃板块自重标准值:GAK2_O: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃板块自重标准值:GAK2_I: 内夹层中空玻璃内片内层玻璃板块自重标准值: 玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3) BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 8.000(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 3.000(mm) GAK=25.6(BT_W+BT_LO+BT_LI)/1000 =25.6(8.000+3.000)/1000 =0.282KN/m2 GAK1=25.6BT_W/1000 =25.63.000/1000 =0.077KN/m2 GAK2=25.6（BT_LO+BT_LI) /1000 =25.68.000/1000 =0.205KN/m2 GAK2_O =25.6BT_LO /1000 =25.68.000/1000 =0.205KN/m2 GAK2_I =25.6BT_LI/1000 =25.68.000/1000 =0.205KN/m22. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影响系数最大值: 0.080 qEK: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2) qEk1: 内夹层中空玻璃外片玻璃板块的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2: 内夹层中空玻璃内片玻璃板块的地震作用标准值 (KN/m2)qEk2_O: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃板块的地震作用标准值 (KN/m2)qEk2_I: 内夹层中空玻璃内片内层玻璃板块的地震作用标准值 (KN/m2) qEK =5maxGAK =50.0800.282 =0.113kN/m2 qEk1=5maxGAK1 =50.0800.077 =0.031kN/m2 qEk2=5maxGAK2 =50.0800.205 =0.082kN/m2 qEk2_O =5maxGAK2_O =50.0800.205 =0.082kN/m2qEk2_I =5maxGAK2_I =50.0800.205 =0.082kN/m2 E: 地震作用分项系数: 1.3 qE: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2)qE1: 内夹层中空玻璃外侧玻璃的地震作用设计值 (KN/m2) qE2: 内夹层中空玻璃内侧玻璃的地震作用设计值 (KN/m2)qE2_0: 内夹层中空玻璃内片外层玻璃的地震作用设计值 (KN/m2) qE2_I: 内夹层中空玻璃内片内层的地震作用设计值 (KN/m2) qE =rEqEk =1.3qEAK =1.30.113 =0.146kN/m2qE1=rEqEk1 =1.3qEk1 =1.30.113 =0.146kN/m2qE2=rEqEk2 =1.3qEk2 =1.30.113 =0.146kN/m2 qE2_O=rEqEk2_O =1.3qEk2_O =1.30.113 =0.146kN/m2qE2_I=rEqEk2_I =1.3qEk2_I =1.30.113 =0.146kN/m23. 荷载组合: qk: 组合荷载标准值(kN/mm2) q: 组合荷载设计值(kN/mm2) qk1=Wk+0.5qEAk =1.440+0.50.113 =1.496kN/m2 q=W+0.5qE =2.016+0.50.146 =2.089kN/m24. 面板玻璃的强度计算: 内侧玻璃校核依据: g=21.000 N/mm2 外侧玻璃校核依据: g=28.000 N/mm2 内片外层玻璃最大应力设计值g=42.000N/mm2 (长期作用) 内片内层玻璃最大应力设计值g=9.000N/mm2 (长期作用) 外片玻璃最大应力设计值g=42.000N/mm2 (长期作用) Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(KN/m2)，1.440 kN/m2 qEK: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(KN/m2), 0.113kN/m2 Wk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) Ek: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) : 参数 : 折减系数，可由参数按表JGJ102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0350.0400.00.650.610.570.540.520.510.50 l: 玻璃肋之间的玻璃面板跨度: 1500.0mm h: 玻璃面板长边边长: 1800.0mm BT_L 中空玻璃内侧玻璃厚度为: 8.000(mm) BT_w 中空玻璃外侧玻璃厚度为: 3.000(mm) m: 面板玻璃板的弯矩系数, 可取0.125m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b=1390.000/1630.000=0.85，查下表取值得: 0.3170 六点支承玻璃板的弯矩系数ma/b0.300.400.500.600.700.800.90m0.16500.19000.21500.24500.27250.30250.3300a/b1.001.101.201.301.401.50m0.36000.38750.41750.44500.47250.5000 Wk1: 内夹层中空玻璃分配到外片玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) Wk2: 内夹层中空玻璃分配到内片玻璃的风荷载标准值 (KN/m2) qEk1: 内夹层中空玻璃外侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) qEk2: 内夹层中空玻璃内侧玻璃的地震作用标准值 (KN/m2) 玻璃内片夹层玻璃的等效厚度te2=(BT_LI3+BT_LO3)(1/3) =(10.0003+8.0003)(1/3) =11.478 mm Wk1=1.1WkBT_w3/(BT_w3+te23)=0.079 (kN/m2) Wk2=Wkte23/(BT_w3+te23)=1.368 (kN/m2) Wk2_O : 内夹层中空玻璃分配到内片外层玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)Wk2_I : 内夹层中空玻璃分配到内片内层玻璃的风荷载标准值 (KN/m2)Wk2_O = Wk1BT_LO 3/( BT_LO 3+ BT_LI 3)=0.079 (kN/m2)Wk2_I = Wk1BT_LO 3/( BT_LO 3+ BT_LI 3)=0.079 (kN/m2) qEk1=0.031(kN/m2) qEk2=0.082(kN/m2) 在垂直于玻璃平面的风荷载和地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) 在风荷载作用下外侧玻璃参数=(Wk1+0.5qEK1)l4/(Et4) =82.21 : 折减系数，按=82.21 查6.1.2-2表得:0.72 在风荷载作用下外侧玻璃最大应力标准值Wk=6mWk1l2/t2 =10.778N/mm2 在地震作用下外侧玻璃参数=(Wk1+0.5qEK1)l4/(Et4) =82.21 : 折减系数，按=82.21 查6.1.2-2表得:0.72 在地震作用下外侧玻璃最大应力标准值Ek=6mqEk1l2/t2 =4.173N/mm2 : 外侧玻璃所受应力: 采用SW+0.5SE组合: =1.4WK+0.51.3EK =1.410.778+0.51.34.173 =17.802N/mm2在风荷载作用下内片外层玻璃参数=( Wk2_O+0.5qEK2_O)l4/(Et4) =82.21: 折减系数，按=82.21, 查6.1.2-2表得:0.72 在风荷载作用下内片外层玻璃最大应力标准值Wk=6mWk2_Ol2/t2 =10.778N/mm2 在地震作用下内片外层玻璃参数=( Wk2_O+0.5qEK2_O)l4/(Et4) =82.21 : 折减系数，按=82.21,查6.1.2-2表得:0.72 在地震作用下内片外层玻璃最大应力标准值Ek=6mqEK2_Ol2/t2 =4.173N/mm2 : 内片外层玻璃所受应力: 采用SW+0.5SE组合: =1.4WK+0.51.3EK =1.410.778+0.51.34.173 =17.802N/mm2在风荷载作用下内片内层玻璃参数=( Wk2_I+0.5qEK2_I)l4/(Et4) =82.21: 折减系数，按=82.21, 查6.1.2-2表得:0.72 在风荷载作用下内片内层玻璃最大应力标准值Wk=6mWk2_Il2/t2 =10.778N/mm2 在地震作用下内片内层玻璃参数=( Wk2_I+0.5qEK2_I)l4/(Et4) =82.21 : 折减系数，按=82.21,查6.1.2-2表得:0.72 在地震作用下内片内层玻璃最大应力标准值Ek=6mqEK2_Il2/t2 =4.173N/mm2 : 内片内层玻璃所受应力: 采用SW+0.5SE组合: =1.4WK+0.51.3EK =1.410.778+0.51.34.173 =17.802N/mm2 外片玻璃最大应力设计值=46.877N/mm2g=21.000N/mm2 内片外层玻璃最大应力设计值=17.802N/mm2g=28.000N/mm2内片内层玻璃最大应力设计值=17.802N/mm2g=28.000N/mm2 中空玻璃不强度满足要求! 5. 面板玻璃的刚度计算: df: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm)玻璃内片夹层玻璃的等效厚度te2=(BT_LI3+BT_LO3)(1/3) =(10.0003+8.0003)(1/3) =11.478 mm te: 内夹层中空玻璃等效厚度te=0.95(te23+BT_W3)(1/3) =0.95(11.4783+6.0003)(1/3) =11.400mm : 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20 : 挠度系数:查JGJ102-2003表8.1.5-2，按边长比a/b=1615.000/2000.000=0.81，采用 =0.01860 四点支承玻璃板的挠度系数a/b0.000.200.300.400.500.550.600.650.013020.013170.013350.013670.014170.014510.014960.01555a/b0.700.750.800.850.900.951.000.016300.017250.018420.019840.021570.023630.02603 =Wkl4/(Ete4) =28.34 : 折减系数，按=28.34， 查表得:0.89 D=(Ete3)/12(1-2) =2888281.93 (N.mm) df=Wkl4/D =29.1 (mm) 由于玻璃的最大挠度df=29.1mm,大于玻璃短边边长的60分之一25.000 (mm) 玻璃的挠度不满足! 、玻璃综合计算：参考有限元玻璃的综合计算4、增加陶土板幕墙计算类型。（销售部根据用户需求提出）5、横梁与立柱连接形式，需要增加考虑直接焊接形式。（销售部根据用户需求提出）6、横向节点(横梁与角码) 缺少角码壁承压计算；竖向节点(角码与立柱) 缺少立柱型材壁的承压计算。7、按单个螺栓抗剪确定螺栓个数之后，没有给出螺栓最后的抗剪结果。按单个螺栓抗剪确定螺栓个数只是保证螺栓在抗剪强度范围之内，不会失效，但最后的结果还是要计算。问题落实：横梁与立柱的连接件计算过程可以参考立柱与主体件的连接计算过程，并考虑其螺栓个数的确定过程。修改后的“横梁与立柱连接件计算”过程如下:九、横梁与立柱连接件计算 9.1、单个螺栓受剪承载力计算选择的横梁与立柱连接螺栓为:普通螺栓 4.6级(用于热轧) fvb:连接螺栓的抗剪强度设计值:140N/mm2 fcb:连接螺栓的承压强度设计值:170N/mm2 ftb:连接螺栓的抗拉强度设计值:170N/mm2Nv: 剪切面数 D1: 螺栓公称直径 D0: 螺栓有效直径 Nv1b: 单个螺栓受剪承载能力: Nv1b = Nv (D02/4)fvb9.2、横向节点连结（横梁与角码） 、连接部位荷载计算采用Sw+0.5SE组合N1: 连接部位受总剪力 N1=(Qw+0.5QE)1000 、螺栓个数计算 Num1: 横向节点螺栓个数: Num1=N1/ Nv1b 、螺栓抗剪强度验算 Nvb: 连接处螺栓的受剪承载能力 Nvb= Nv1bNum1 、横梁型材壁的强度验算选择的横梁材料牌号:6061 T4 HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值 t: 幕墙横梁壁厚Nv: 单个螺栓时，连接处的承压面数目Ncbj：横梁壁承压承载能力 Ncb=D1tNvHL_YNum1 、角码壁承压承载能力计算 选择的连接部位角码材料牌号:6063 T5 HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值Lct1: 连接铝角码壁厚Ncbj：角码壁承压承载能力 Ncbj=D1Lct1HLjm_YNum19.3、竖向节点连结(立柱与角码)、连接部位荷载计算Gk: 横梁自重线荷载(N/m) Gk=300HG：横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2GkN2: 自重荷载(N): N2=GB/2 N: 连接处组合荷载: 采用SG+SW+0.5SE N=(N12+N22)0.5 、螺栓个数计算 Num2: 竖向节点螺栓个数: Num2=N/ Nv1b 、螺栓抗剪强度验算 Nvb: 连接处螺栓的受剪承载能力 Nvb= Nv1bNum2 、立柱型材壁的强度验算选择的立柱材料牌号为：XC_y: 立柱局部承压强度t: 立柱壁厚Nv: 连接处立柱承压面数目Ncb: 立柱局部承压承载能力 Ncb=D2tNvXC_yNum2、角码壁承压承载能力计算Ncbj：角码壁承压承载能力 Ncbj=D1Lct1HLjm_YNum28、增加铝板加强肋计算（肋相交）。对于肋相交的情况，根据相交的具体形式采取选择几处验算的方式，几处都合格则认为肋合格。规范部分：1、 对于幕墙立柱及横梁的强度计算涉及到四种规范，需要根据具体的型材类型选择不同的规范进行验算，涉及规范有：“钢结构设计规范 GB50017-2003”、“冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002”、“铝合金结构设计规范 GB50429-2007”、“玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003”。其中GB50017-2003适用于热轧型材，GB50018-2002适用于冷轧型材。而GB50429-2007和JGJ102-2003目前同时使用。（具体参见年会总结文档）2、在计算书中针对不同的型材类型需要说明按哪个规范进行计算，对计算书中的设计依据详细标明规范出处。其中注意不同规范中公式形式不一样、同一参数在不同规范中由不同的符号进行表示、且意义和取值不同等。修改内容：、在各个立柱和横梁选择型材界面（单一、隔热、组合以及叠合）添加塑性发展系数的输入对话框；、修改型材强度校核规范，根据用户具体选择哪种材料来进行判断及后续校核处理，并在紧随立柱、横梁计算模型说明之后，给出按哪个规范进行计算的说明。如下所示：（一）立柱1.1单一型材+隔热型材： 铝型材校核依据：N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) a=90.0N/mm2（拉弯构件） （GB 50429-2007） N：立挺轴心受力设计值，N=1.440KN Aen：立柱型材有效净截面面积，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。 Mx、My：立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wenx、Weny：对x轴和y轴的有效截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。Wenx=85.385cm3x,y:截面塑性发展系数。 =N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) =N10/ Aen + Mx/(xWenx)= 、冷轧钢型材强度校核依据：N/An+ Mx/Wnx+ My/ Wnya=90.0N/mm2(拉弯构件)， （GB 50018-2002） N：立挺轴心受力设计值，N =1.440KN An：立柱型材净截面面积，An =21.180cm2 Mx、My：立柱截面绕x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wnx、Wny：对x轴和y轴的净截面模量，Wnx=85.385cm3 = N/An+ Mx/Wnx+ My/Wny= N10/An+ Mx/Wnx N/Aen+ Mx/ Wenx+ My/Weny a=90.0N/mm2(压弯构件)， （GB 50018-2002） N：立挺轴心受力设计值，1.440KN Aen: 立柱型材有效净截面面积, Aen =21.180cm2 Mx、My: 立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wenx、Weny:对x轴和y轴的有效截面净模量，Wenx=85.385cm3 = N/Aen+ Mx/Wenx+ My/Weny= N10/Aen+ Mx/Wenx、热轧钢型材强度校核依据： N/An+ Mx/(xWnx)+ My/(yWny) a=90.0N/mm2， （GB 50017-2003）N：立挺轴心受力设计值，1.440KN An: 立柱型材净截面面积, An =21.180cm2 Mx、My: 立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wnx、Wny:对x轴和y轴的净截面模量，Wnx=85.385cm3x,y:截面塑性发展系数 =N/An+ Mx/(xWnx)+ My/(yWny)= N10/An+ Mx/(xWnx)5. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: Du=df/L1/180，且 df =20(跨距大于4500mm时此值为30) （GB T21086-2007） df: 立柱最大挠度 Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值，即相对挠度 L: 立柱计算跨度，2500mm df= 5qWkL 41000/(3840.7Ix)=2.405mm Du= df /L =2.405/2500 =1/10391/180 且 U=20(跨距大于4500mm时此值为30) 挠度可以满足要求！1.2 组合型材： 3. 幕墙立柱的强度计算:、铝合金压弯和拉弯构件的校核依据为：N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) a=90.0N/mm2（拉弯构件） （GB 50429-2007）N：立挺轴心受力设计值，1.440KNAen：立柱型材有效净截面面积，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。 当按外套型材换算时的组合有效净截面面积:Aea= Aa+(Es/Ea)As=当按内套型材换算时的组合有效净截面面积:Aes= As+(Ea/Es)Aa= Mx、My：立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 x,y:截面塑性发展系数，x =xx Wenx、Weny：对x轴和y轴的有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。组合型材的外套件对x轴的有效净截面模量：Wax =Ix/ya_max =(EaIa+EsIs)/(EaYa1）组合型材的内套件对x轴的有效净截面模量：Wsx =Ix/ys_max =(EaIa+EsIs)/(EsYs1）组合型材的外套件计算：=N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) =N/Aen+ Mx/(xWenx)=N10/Aea + MxEaYa1102/(EaIa+EsIs)/x=组合型材的内套件计算：= N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) =N/Aen+ Mx/(xWenx) =N10/Aes+ MxEsYs1102/(EaIa+EsIs)/x = 、冷轧钢型材强度校核依据：N/An+ Mx/Wnx+ My/ Wnya=90.0N/mm2(拉弯构件)， （GB 50018-2002） N：立挺轴心受力设计值，1.440KN; An：立柱型材净截面面积;当按外套型材换算时的组合有效截面面积:Ana= Aa+(Es/Ea)As=当按内套型材换算时的组合有效截面面积:Ans= As+(Ea/Es)Aa= Mx、My：立柱截面绕x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wnx、Wny：对x轴和y轴的净截面模量 组合型材的外套件对x轴的净截面模量：Wax =Ix/ya_max =(EaIa+EsIs)/(EaYa1）组合型材的内套件对x轴的净截面模量：Wsx =Ix/ys_max =(EaIa+EsIs)/(EsYs1）组合型材的外套件:= N/An+ Mx/Wnx+ My/Wny= N/An+ Mx/Wnx=N10/Ana + MxEaYa1102/(EaIa+EsIs) =组合型材的内套件:= N/An+ Mx/Wnx+ My/Wny= N/An+ Mx/Wnx=N10/Ans + MxEsYs1102/(EaIa+EsIs)= N/Aen+ Mx/ Wenx+ My/Weny a=90.0N/mm2(压弯构件)， （GB 50018-2002） N：立挺轴心受力设计值，1.440KN Aen: 立柱型材有效净截面面积当按外套型材换算时的组合有效净截面面积:Ana= Aa+(Es/Ea)As=当按内套型材换算时的组合有效净截面面积:Ans= As+(Ea/Es)Aa= Mx、My: 立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 Wenx、Weny:对x轴和y轴的有效净截面模量组合型材的外套件对x轴的有效净截面模量：Wax =Ix/ya_max =(EaIa+EsIs)/(EaYa1）组合型材的内套件对x轴的有效净截面模量：Wsx =Ix/ys_max =(EaIa+EsIs)/(EsYs1）组合型材的外套件:= N/Aen+ Mx/ Wenx+ My/Weny= N/Aen+ Mx/Wenx=N10/ Ana + MxEaYa1102/(EaIa+EsIs) =组合型材的内套件:= N/Aen+ Mx/ Wenx+ My/Weny= N/Aen+ Mx/Wenx=N10/ Ans + MxEsYs1102/(EaIa+EsIs) =、热轧钢型材强度校核依据： N/An+ Mx/(xWnx)+ My/(yWny) a=90.0N/mm2， （GB 50017-2003）N：立挺轴心受力设计值，1.440KN An: 立柱型材净截面面积当按外套型材换算时的组合有效净截面面积:Ana= Aa+(Es/Ea)As=当按内套型材换算时的组合有效净截面面积:Ans= As+(Ea/Es)Aa= Mx、My: 立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx=M=1.972kNm，My=0 x,y:截面塑性发展系数Wnx、Wny:对x轴和y轴的净截面模量组合型材的外套件对x轴的净截面模量：Wax =Ix/ya_max =(EaIa+EsIs)/(EaYa1）组合型材的内套件对x轴的净截面模量：Wsx =Ix/ys_max =(EaIa+EsIs)/(EsYs1）组合型材的外套件:= N/An+ Mx/(xWnx)+ My/(yWny)= N/An+ Mx/(xWnx)=N10/Ana + MxEaYa1102/(EaIa+EsIs)/ x =组合型材的内套件:= N/An+ Mx/(xWnx)+ My/(yWny)= N/An+ Mx/(xWnx)=N10/ Ans + MxEsYs1102/(EaIa+EsIs)/x =1.3叠合型材： 3. 幕墙立柱的强度计算:铝合金压弯和拉弯构件的校核依据为：N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) a=90.0N/mm2（拉弯构件） （GB 50429-2007）N：立挺轴心受力设计值，1.440KN Aen：立柱型材有效净截面面积，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。Aen =21.180cm2 Mx、My：立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx= M=1.972kNm，My=0 对于叠合型材：A1部分承受弯矩设计值:Ma kN.m A2部分承受弯矩设计值:Ms2 kN.m因为 Ma/(EaIax)=Ms2/(EsIsx) Ma+Ms2=M 所以 Ma=MEaIax/(EsIsx+EaIax)Ms2=MEsIsx/(EsIsx+EaIax)x,y:截面塑性发展系数，x =1.00 Wenx、Weny：对x轴和y轴的有效净截面模量，同时考虑局部屈曲、焊接热影响区以及截面孔洞的影响，若进行等效截面厚度计算，需采用等效截面计算之后的截面参数。对于叠合型材：A1部分对x轴的有效净截面模量: Wa = ？cm3 A2部分对x轴的有效净截面模量: Ws = ？cm3则叠合型材A1部分承载力计算:a =N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) = N10/An+Ma/Wa/x= N10/Aa + MEaIax/(EsIsx+EaIax)/Wa/x=叠合型材A2部分承载力计算:s=N/Aen+ Mx/(xWenx)+ My/(yWeny) =N10/Aen + Ms2/Ws/x= N10/As + MEsIsx/(EsIsx+EaIax)/Ws/x=、冷轧钢型材强度校核依据：N/An+ Mx/Wnx+ My/ Wnya=90.0N/mm2(拉弯构件)， （GB 50018-2002）N：立挺轴心受力设计值，1.440KN An：立柱型材净截面面积 Mx、My：立柱同一截面处绕截面主轴x轴和y轴的弯矩，Mx= M=1.972kNm，My=0 对于叠合型材：A1部分承受弯矩设计值:Ma kN.m A2部分承受弯矩设计值:Ms2 kN.m因为 Ma/(EaIax)=Ms2/(EsIsx) Ma+Ms2=M 所以 Ma=MEaIax/(EsIsx+EaIax)Ms2=MEsIsx/(EsIsx+EaIax)Wnx、Wny：对x轴和y轴的净截面模量。对于叠合型材：A1部分对x轴的净截面模量: Wa = ？cm3 A2部分对x轴的净截面模量: Ws = ？cm3则叠合型材A1部分承载力计算:a = N/An+ Mx/Wnx+ My/