莱茵名郡A-1住宅楼基础筏板大体积混凝土.doc

莱茵名郡A-1住宅楼大体积混凝土施工方案第一章 编制依据与工程概况21.1编制依据21.2工程概况2第二章 施工措施32.1大体积混凝土裂缝控制方法32.2 原材料选择及配合比设计42.3 混凝土浇注工艺52.4现场机械设备的配备8第三章 施工技术措施83.1 泵送混凝土施工措施83.2 施工时间及缓凝时间103.3 保温法温度控制措施103.4 自约束裂缝控制133.5 混凝土浇筑后裂缝控制153.6底板或长墙的伸缩缝间距计算18第四章 剪力墙施工缝的留置20第五章 混凝土的测温205.1、测温意义205.2、测温管理制度21第六章 施工质量、安全保证措施236.1 混凝土的养护236.2 混凝土试块留置236.3 施工注意事项246.4 防雨施工措施256.5 浇筑人员配备256.6 应急响应方案26附图26第一章 编制依据与工程概况1.1编制依据1.1.1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.1.2、地下防水工程施工质量验收规范（GB50208-2002）1.1.3、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）1.1.4、混凝土外加剂(GBJ119-88)1.1.5大体积混凝土施工规范GB50496-20091.1.6、建筑施工计算手册1.1.7、莱茵名郡A-1楼施工图纸1.1.8、莱茵名郡A-1楼施工组织设计1.2工程概况莱茵名郡A-1楼,地上19层、地下1层，本工程基础筏板为大体积混凝土。筏板长：34.2M，宽：30.4M，厚为1.2m局部1.5m，筏板内上下各配22双层双向钢筋网片。混凝土总量约为1109m，混凝土强度等级C35而且均为抗渗混凝土（P6）。筏板混凝土计划在2012年9月中旬施工，期间正直中秋期施工，日平均气温在2225左右。所以现场施工必须严格按大体积混凝土施工要求认真作好温度监测工作，防止混凝土出现裂缝等质量通病。第二章 施工措施2.1大体积混凝土裂缝控制方法大体积混凝土由于水化热产生的升温较高、降温幅度大、速度块，使混凝土产生较大的温度和收缩应力是导致混凝土产生裂缝的主要原因。施工前应进行计算分析，采取措施控制温度裂缝。2.1.1 控制内约束温度裂缝的措施(1) 控制混凝土内外温差、表面与外界温差，防止混凝土表面急剧冷却，采用混凝土表面保温措施或蓄水养护措施；(2) 加强混凝土养护，严格控制混凝土升温速度，使混凝土表面覆盖温差小于8-10。2.1.2 控制外约束温度裂缝的措施(1) 从采取控制混凝土出机温度、温升、减少温差等方面，以及改善施工操作工艺。(2) 采用低热水泥，如优先选择矿渣硅酸盐水泥；利用混凝土后期强度，用R60或R90替代R28作为设计强度；掺入一定比例的粉煤灰、高效减水剂或缓凝剂等；(3) 掺入膨胀剂，在最初14d潮湿养护中，使混凝土体积微膨胀，补偿混凝土早期失水收缩产生的收缩裂缝；(4) 改善骨料级配，如大体积基础混凝土可掺加15%块石；(5) 采用拌和水掺冰降低水温度，对砂石骨料喷遮阳防晒或凉水冷却，散装水泥提前储备，避免新出厂水泥温度过高等措施，来降低混凝土的出机温度；(6) 合理安排施工工序进行薄层浇捣，均匀上升，以便于散热；(7) 大体积基础混凝土施工，可在基础内埋设冷却水管，使混凝土内外温差小于25；(8) 合理分缝分块施工，对比较长的结构应设置后浇带；对基岩或老混凝土垫层，在表面铺设50100mm砂垫层，以消除基岩约束和嵌固作用；(9) 适当配置温度钢筋，减少混凝土温度应力；(10)加强混凝土的养护，适当延长养护时间和拆模时间，使混凝土表面缓慢冷却。2.2 原材料选择及配合比设计商混：陕西澄城伟荣商混有限公司水泥：采用尧柏水泥。掺和料：选用II级粉煤灰。粗骨料：选用澄城531.5mm碎石。细骨料：选用西安灞河中砂，含泥量小于2%。外加剂：选用陕西恒升复合型防水泵送剂，掺量按水泥重量的68%。从而满足混凝土泵送、缓凝、抗渗等多重功能。混凝土塌落度：160mm。混凝土缓凝时间：9h。2.3 混凝土浇注工艺2.3.1 砼浇筑顺序及施工段的划分：本工程砼的浇筑分为三个施工段进行浇筑，首先进行1.5m厚电梯井部分筏板砼浇筑300mm厚，其次由东向西浇筑筏板、筏板浇筑分三层进行、每层为400mm厚，最后进行导墙浇筑，导墙沿地下室外墙四周留置，高度为筏板以上300mm，导墙中心留置30mm*10mm的凹槽。筏板砼浇筑：筏板砼浇筑根据现场实际位置及泵车配置将其分为南、北两大作业块，在每个单元块内砼自东向西进行分段分层浇筑，分段宽度不大于3m，分层浇筑厚度为0.4 m，在每一个平行作业段内筏板砼分别从南北两侧向中间浇筑，并在中间汇合后，再由两侧开始浇筑。如此反复进行直到砼浇筑完毕。2.3.2、施工段的拦堵方法：因筏板混凝土采用泵送浇注，混凝土塌落度较大。因此混凝土浇注前为防止混凝土浆流淌面积过大，应采取适当的方法对混凝土进行拦堵。本工程中我们在筏板底层及中层网片间，按划分的施工段位置增加双层钢板网拦堵混凝土，为增加钢板网的抗冲击能力，在钢板网后每隔150mm增加一竖向48钢管，钢管长1.6 M左右要求其插入上下层网片的网眼内，待上段混凝土浇注完毕初凝前将钢管拔出。2.3.3、混凝土浇注作业：（1）混凝土浇筑时，每条泵管出口设置45个振捣棒。使混凝土自然缓慢流动，然后全面振捣。根据混凝土泵送入模后自然形成的流淌斜坡在每条浇注带前、中、后布置3到4台震动棒。第一道震动棒布置在混凝土卸料口处：捣固手负责出管混凝土的振捣，使之顺利通过面筋流入底层；第二道震动棒设置在筏板中层网片处：捣固手负责筏板面筋与中部钢筋之间混凝土的振捣。第三道震动棒设置在筏板中层网片下：捣固手负责斜面混凝土的振捣并负责混凝土顺利的进入下层钢筋底部，保证下层钢筋混凝土的密实（此处安排至少两台捣固棒）。（2）振捣棒插入混凝土的深度以进入下一层混凝土50mm为宜，混凝土振捣棒振动间距，以30cm为宜，做到快插慢拔，振捣密实。（3）每次振动时间以2030s为准，防止混凝土过振造成离析，现场施工中以混凝土不再下沉，不出现气泡，表面泛浆为准。（4）混凝土捣振过程中振动棒严禁碰撞钢筋，不得采取振动面层钢筋的方法振捣混凝土，防止由于钢筋传振而将已收光的混凝土面层破坏。（5）混凝土浇筑必须按施工段的划分搭设施工通道，严禁直接将在筏板面层钢筋上施工。（6）施工段采用钢板网拦堵，钢管加强，当将钢管拔出后，应派专人对由于钢管拔出而造成的松散混凝土进行认真振捣使之密实，防止混凝土内部出现空腔。2.3.4、 混凝土振捣方向下层混凝土振捣自下向上，上层混凝土振捣自上向下。并严格控制震动棒的移动间距、插入深度及振捣时间，绝对禁止混凝土发生漏振现象。2.3.5、混凝土泌水处理筏板混凝土施工过程中顶面的泌水及浆水顺着混凝土坡脚流淌到坑底，所以在施工混凝土垫层时必须使其产生一定的坡度，使大量的泌水排入集水坑中，集水坑中的积水采用污水泵抽出基坑。2.3.6、集水坑设置 筏板垫层施工时，在基坑西南角予留600600、300深的集水坑。集水坑内采用水泥砂浆压光并按要求铺贴防水层。筏板混凝土施工时将集水坑采用素混凝土浇注。2.3.7、 混凝土表面水泥浮浆的处理 大体积混凝土表面浮浆过厚是造成混凝土表面裂缝的主要原因之一，所以现场施工中必须派专人处理混凝土表面过厚的浮浆。 处理方法：以不扰动已浇筑混凝土为原则，以达到收水的目的，采用在浮浆内加入同配比干拌混凝土的方法，进行处理。 混凝土表面处理：采取原浆搓毛，二次压光拉细毛工艺。要求二次压光拉毛必须在混凝土初凝前进行。从而消除混凝土表面产生人为或干缩裂缝。拉毛必须沿主筋方向进行，并在混凝土终凝后加强混凝土养护工作。2.4现场机械设备的配备序号机械名称数量单位备注1混凝土泵车2辆45m2砼运输车9辆9m3振动棒6台50棒4铁锨10把5铝杠4根2m6抹子6个7耙子4把第三章 施工技术措施3.1 泵送混凝土施工措施3.11 混凝土泵车计算计算依据：建筑施工计算手册计划每小时混凝土的需要量qn(m3/h)70混凝土输送泵车最大排量qmax(m3/h)70泵车作业效率0.7混凝土缸容积q(m3)0.04混凝土缸数量z2每分钟活塞冲程次数n31.6混凝土缸内充盈系数Kc0.8折减系数0.8工作利用系数KB0.61、混凝土输送泵车数量N1=qn/(qmax)=70/(700.7)=2台2、小时生产率混凝土泵车或泵小时生产率：Ph=60qznKc=600.04231.60.80.8=106.8m3/h3、台班生产率P=8PhKB=8106.780.6=512.6m3/台班3.1.2 混凝土泵输出量计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009每台混凝土泵最大输出量Qmax(m3/h)70配管条件系数0.85作业效率0.7每台混凝土泵的实际平均输出量：Q1=Qmax=700.850.7=41.65m3/h3.1.3 所需搅拌运输车数量计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009每台混凝土泵的实际平均输出量Q1(m3/h)41.65每台混凝土搅拌运输车的容量V(m3)9混凝土搅拌运输车平均行车速度S(km/h)30混凝土搅拌运输车往返距离L(km)5每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间Tt(h)0.75混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数：N=Q1(L/S+Tt)/V=41.65(5/30+0.75)/9=4.245台3.2 施工时间及缓凝时间根据现场混凝土的施工生产能力45m混凝土泵车2辆，按照机械技术理论参数每台泵车70m/h，根据使用实际有效参数为41.65m3/h2台=93.3 m3/h。9辆9 m的混凝土运输车，运距为5公里，按照30公里/小时计算，每辆车一趟运输需要52（4060）=20分钟，卸料需要12分钟、洗车5分钟，装料为8分钟，合计9辆车每小时运输混凝土量为9辆9m（6045）次=105.3m，（基础混凝土量约为1109。）。加不可预见其它因素的影响，暂大体积混凝土连续浇筑需要110993.3=11小时52分。混凝土缓凝时间确定在12h320.9=9h可以满足依次分层施工要求。3.3保温法温度控制措施3.3.1 本工程基础混凝土保温材料采用一层塑料薄膜加一层10mm厚棉毯，如浇筑后天气为晴天、加20mm厚水保水。3.3.2 混凝土浇筑体表面保温层厚度计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009保温法温度控制计算书依据。保温材料所需厚度计算公式：式中-混凝土表面的保温层厚度(m)；h-混凝土结构的实际厚度(m)；i-第i层保温材料的导热系数(W/m.K)；0-混凝土的导热系数；Tmax-混凝土浇筑体内的最高温度()；Tb-混凝土浇筑体表面温度()；Tq-混凝土达到最高温度（浇筑后3d-5d）的大气平均温度()；Kb-传热系数修正值。3.3.2.1 计算参数 (1)混凝土的导热系数0=2.3(W/m.k)；(2)保温材料的导热系数i = 0.04(W/m.K)；(3)混凝土结构的实际厚度h=1.20(m)；(4)混凝土浇筑体表面温度Tb=30.00()；(5)混凝土浇筑体内的最高温度Tmax=48.04)；(6)混凝土达到最高温度时，大气平均温度Tq=22.00()；(7)转热系数修正值 Kb=1.30。3.3.2.2计算结果保温材料所需厚度 = 0.01(m)。3.3.3 保温层总热阻、放热系数及虚拟厚度计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土维持到预定温度的延续时间t(d)3混凝土结构长a(m)34.2混凝土结构宽b(m)30.4混凝土结构厚h(m)1.2Tmax-Tb()30传热系数修正值K1.3混凝土开始养护时的温度T0()25大气平均温度Ta()20每立方米混凝土的水泥用量mc(kg/m3)325在规定龄期内水泥的水化热Q(t)(kJ/kg)188混凝土维持到预定温度的延续时间：X=24t=243=72h混凝土结构物的表面系数：M=(2ah+2bh+ab)/(abh)=(2(34.21.2)+2(30.41.2)+34.230.4)/(34.230.41.2)=0.96(1/m)混凝土表面的热阻系数：R=XM(Tmax-Tb)K/(700T0+0.28mcQ(t)=720.96301.3/(70025+0.28325188)=0.08kW混凝土的表面蓄水深度：hw=Rw=0.080.58=0.05m=4.5cm调整后的蓄水深度：hw=hwTb/Ta= hw(T0-20)/Ta=5(25-20)/20=1.2cm调整后的蓄水深度为2cm。3.4 自约束裂缝控制34.1 混凝土的弹性模量计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土强度等级C35龄期t(d)3粉煤灰掺量对弹性模量调整修正系数10.99矿渣粉掺量对弹性模量调整修正系数21.03系数0.09混凝土龄期为3天时，混凝土的弹性模量E(t)=E0(1-e-t)=12E0(1-e-t)=0.991.033.15104(1-2.718-0.093)=7603N/mm23.4.2 混凝土最大自约束应力计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土浇注体内的表面温度Tb()30混凝土浇注体内的最高温度Tm()48水泥3天的水化热Q3(kJ/kg)220水泥7天的水化热Q7(kJ/kg)250粉煤灰掺量对水化热调整系数k10.96矿渣粉掺量对水化热调整系数k20.93每m3混凝土胶凝材料用量W(kg/m3)30混凝土比热CkJ/(kg)0.95混凝土重力密度(kg/m3)2450系数m(d-1)0.4混凝土入模温度T0()20混凝土结构的实际厚度h(m)1在龄期为时，第i计算区段产生的约束应力延续至t时的松弛系数Hi(t, )0.22水泥水化热总量：Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/250-3/220)=278.48kJ/kg胶凝材料水化热总量：Q=kQ0=(k1+k2-1)Q0=(0.96+0.93-1)278.48=247.85kJ/kg混凝土的绝热温升：T(t)=WQ(1-e-mt)/(C)=30247.85(1-2.718-0.43)/(0.952450)=2.2混凝土浇注体内的最高温度(这步计算参考建筑施工计算手册(中国建筑工业出版社，汪正荣编著)：Tm=48在施工准备阶段，最大自约束应力：zmax=E(t) TlmaxHi(t,)/2=1.010-57603(48-30)0.22/2=0.15MPa3.4.3 控制温度裂缝计算依据：大体积混凝土施工规范GB50496-2009混凝土抗拉强度系数0.3粉煤灰掺量对混凝土抗拉强度影响系数11.03矿渣粉掺量对混凝土抗拉强度影响系数21.091、混凝土抗拉强度ftk(t)=ftk(1-e-t)=2.2(1-2.781-0.33)=1.31N/mm22、混凝土防裂性能判断ftk(t)/K=12ftk(t)/K=1.031.091.31/1.15=1.27N/mm2由上式混凝土防裂性能（1.27N/mm2）混凝土抗拉强度（1.31N/mm2）所以能满足要求，不会出现裂缝。3.5 混凝土浇筑后裂缝控制依据。3.5.1 计算原理:弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力，按下式计算： 降温时，混凝土的抗裂安全度应满足下式要求： 式中(t)各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2)；混凝土线膨胀系数，取1.010-5；混凝土泊松比，当为双向受力时，取0.15；Ei(t)各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2)；Ti(t)各龄期综合温差（）；均以负值代入； Si(t)各龄期混凝土松弛系数； cosh双曲余弦函数；约束状态影响系数，按下式计算： H大体积混凝土基础式结构的厚度(mm)； Cx地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2)； L基础或结构底板长度(mm)； K抗裂安全度，取1.15； ft混凝土抗拉强度设计值(N/mm2)。3.5.2 计算:(1)计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差 取y0=3.24104；M1=1.42；M2=0.93；M3=0.70；M4=0.95,则3d收缩值为:y(3)=y0M1M2M10(1-e-0.013)=0.08410-4 3d收缩当量温差为:Ty(3)=y(3)/=0.84 同样由计算得:y(6)=0.16610-4Ty(6)=1.66(2)计算各龄期混凝土综合温差及总温差 6d综合温差为:T(6)=T(3)-T(6)+Ty(6)-Ty(3)=10.82(3)计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量:E(3)=Ec(1-e-0.093)=0.745104N/mm2 同样由计算得:E(6)=1.314104N/mm2(4)各龄期混凝土松弛系数 根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用:S(3)=0.186；S(6)=0.208；(5)最大拉应力计算 取=1.010-5；=0.15；Cx=1.25；H=2500mm；L=90800mm。 根据公式计算各阶段的温差引起的应力 1) 6d (第一阶段）:即第3d到第6d温差引起的的应力：由公式:得：=1.951010-4再由公式:得： (6)=0.348N/mm2 2) 总降温产生的最大温度拉应力:max=(6)=0.348N/mm2 混凝土抗拉强度设计值取0.77N/mm2,则抗裂缝安全度:K=0.77/0.348=2.211.15满足抗裂条件3.6 底板或长墙的伸缩缝间距计算依据。3.6.1 计算公式:伸缩缝间距计算公式： 式中Lmax-板或墙允许最大伸缩缝间距(m)； H-板厚或墙高计算厚度或高度(m)； L-底板或长墙的的全长(m)； Et-底板或长墙的混凝土龄期内的弹性模量(N/mm2)； Cx-反映地基对结构约束程度的地基水平阻力系数(N/mm3)； T-结构相对地基的综合温差,包括水化热温差，气温差和收缩当量温差()； p-混凝土的极限变形值； -混凝土或钢筋混凝土的线膨胀系数,取1.010-5。3.5.2 计算参数 (1)计算高度或厚度H=1.20(m)；(3)地基水平阻力系数Cx=1.25；(4)混凝土或钢筋混凝土的线膨胀系数 =1.0 10-5；(5)收缩当量温差Ty，按下式计算 计算所得，收缩当量温差Ty=-1.04()；(6)水化热温差T2，按下式计算： 计算所得，绝热温升值T2=28.04度(7)气温差T3=0.00()；(8)混凝土的极限变形值p=0.000031。3.6.3 计算结果(1)混凝土的弹性模量E(3) =7,452.87(N/mm2)；(1)伸缩缝间距Lmax=3.03(m)；第四章 剪力墙施工缝的留置4.1 .地下室外墙与筏板混凝土施工缝留设在筏板上不少于300mm高的剪力墙上，内墙与筏板的施工缝留于筏板顶，内墙与外墙施工缝留于内外墙交接处。4.2 .地下室外墙水平施工缝必须按图纸要求采取防水措施，内外墙间施工采取钢板网加方木拦堵的方法。 4.3. 地下室外墙混凝土标号C35，P6，必须与筏板混凝土严格区分，并认真控制施工质量。4.4. 地下室外墙300以内混凝土浇筑不得与筏板混凝土形成冷缝，应在筏板初凝前浇筑。第五章 混凝土的测温5.1、测温意义本工程大体积混凝土施工，其面积大、厚度厚、强度等级高，内部水泥水化热高且又不容易散失，导致混凝土内部与外部温差变大，温度应力也相应变大，如不加以控制必然造成混凝土的温度裂缝。因此，必须通过混凝土的测温工作了解到大混凝土内部温度，并根据测温结果指导混凝土外部的保温、保湿等工作从而减小混凝土内外温差，对保证混凝土的后期质量和控制混凝土的裂缝有重要的意义。5.2、测温管理制度A、现场设置专职测温工及技术管理人员，测温工应将当日测温表项目填写完整并签名后及时交给技术管理人员，一方面使管理层随时掌握第一手资料，另一方面各管理层应及时对有代表性的点位（不得少于三孔）掌握测温记录值，绘制该孔位的中部温度和上部温度变化曲线。以便准确推算温度变化趋势和检查测温记录的真实性，以及确认是否增加覆盖或采取其它措施。B、在混凝土浇筑时随时用测温探杆测出混凝土的入模温度。在混凝土强度达到1MP时具备上人条件后，开始对预埋的测温探头进行测试读数。测温要求如下：浇筑完成的时间间隔 测温要求1-3天 每2小时测温一次4-7天 每4小时测温一次8天以后 每8小时测温一次C、测试结果按不同浇筑段填写，每天早上9：00和下午5：00将测试结果交技术人员签阅。D、测温仪器的选择：为能直观、精确、迅速得到混凝土内部温度，并减轻测温人员的工作强度，本次测温特采用JDC-2型便携式建筑电子测温仪。该套设备包括测温仪主机、100温度计和测温探杆。E、测温探头的预留方法：使用前将测温线用细铁丝固定在长度为2m左右的 10钢筋上，钢筋顶端刷红色油漆一道作为混凝土底板顶标高控制线（红色油漆线下埋入混凝土底板内）。将测温探头顶端的灵敏元件固定于在板底以上300mm及1/2板厚处（灵敏元件与钢筋之间必须用绝缘胶布分隔）。 浇筑混凝土前应将插头包裹好，以免被污染。F、 测温点的布置为保证测温点的代表性和可比性，本工程中底板混凝土平面测温点，沿底板的高度方向可分为上部测温点、中部测温点和底部测温点。混凝土上部测温点的高度为底板顶标高下返50mm；中部测温点的高度为底板顶标高下返1/2板厚，底部测温点的高度距筏板底300mm。混凝土表面温度指混凝土面与塑料薄膜之间的空气温度。大气温度的测量采用在筏板上空1M处设置温度计，连续测量三个不同平面位置的数据经平均后作为现场的大气温度。G、测温注意事项在浇筑混凝土前应检查支撑钢筋的红色油漆线标高是否正确，并将钢筋顶部测温线插头用塑料包严，防止插头被污染。使用探头测温时，应将探头插入被测物约一分钟左右后读数，每次使用完毕应将头擦试干净。测温仪主机为精密仪表，使用时应小心轻放，严禁摔碰，使用完毕及时关机。为防止钢筋的导热，在测温线顶端的灵敏元件与钢筋之间必须加隔温垫片。第六章 施工质量、安全保证措施6.1 混凝土的养护为保证混凝土内部与混凝土表面温差小于25，使混凝土降温速率小于2/d 及混凝土表面温度与大气温度之差小于25。新浇混凝土采用塑料薄膜和储水养护，实际施工时将根据气候和测温情况随时调整保温方案。混凝土养护应在混凝土浇筑12h内开始，养护时间约为14d，或砼内外温差小于25、表面温度与大气温度差小于25时终止。6.2 混凝土试块留置因底板混凝土施工为大体积混凝土，且必须采用连续浇筑工艺，所以混凝土强度试块的留置按GB 502042002的要求每200m3取一组（制作100100试块）。养护龄期以60天标养试块强度作为评定依据（参见GBJ14690第4.1.2条）同时留置同条件试块并以累计600d时的龄期作为评定的参考数值。 抗渗试块按每浇注500m3混凝土留置一组（参见GB502082002 4.1.5条）。根据混凝土实际方量计划留置抗压试块12组（其中标准养护6组，同条件养护6组）。抗渗试块计划留置3组。6.3 施工注意事项作好施工准备A、组织所有的混凝土施工员和操作者进行培训，并做好书面的技术质量安全等交底。B、对现场机械设备进行全面检查及保养，确保施工正常进行。认真检查水平及竖向泵送管安装，泵送管支架要有足够的强度和刚度C、吊绑模板要支好，施工缝剪力墙C35混凝土采用塔吊调运浇灌。搭好施工马道，做好清理工作。D、钢筋工程必须通过监理隐蔽验收，并签署混凝土浇灌申请书。E、覆盖混凝土所需的塑料膜等所需材料应提前进场，并保证足够的数量。作好开盘鉴定工作：混凝土开盘前现场生产及技术人员必须严格认真的作好开盘鉴定工作。模拟现场基坑内的施工条件，试配筏板混凝土确认其各项性能是否已达到方案所要求的指标。必须强调的是混凝土的塌落度及缓凝时间必须满足现场施工要求。作好混凝土入模温度的控制施工措施：现场施工中由于正值秋季施工，应严格控制混凝土入模温度，防止砼初凝之前出现假凝现象。所以现场施工中应采取措施控制混凝土施工温度。6.4 防雨施工措施由于大体积混凝土施工的特殊性，要求混凝土的浇注必须连续不间断的进行。因此现场施工中必须作好认真细致的防雨工作从而保证混凝土施工质量。1、统一规划作好现场有组织排水工作。2、疏通排水管道防止管道堵塞造成雨水汇集。3、作好基坑防排水工作：4、在基坑边坡四周设1M宽混凝土散水，散水外设300300