金地三期模板施工方案.doc

台州建筑安装工程公司 金地三千府三期高层模板工程施工方案目 录一、工程概况 二、施工准备 三、施工工艺及操作要点 四、模板配置和设计 五、模板验算 六、模板加工 七、模板现场吊装 八、模板的安装 九、模板的拆除 十、技术质量保证措施 十一、成品保护 十二、安全、文明、环保施工措施 模板工程专项施工方案一、 工程概况工程名称：金地三千府三期高层二标G599、G699、G799栋及地下室工程工程地点：长沙市雷锋大道与银星西路交汇处建设单位：湖南金麓房地产开发有限公司监理单位：湖南华誉建设工程管理有限公司设计单位：长沙图龙设计有限公司勘察单位：湖南核工业岩土工程勘察设计院施工单位：台州建筑安装工程公司金地三千府高层三期第二标段工程，由599-799#共3栋高层及相应地下室组成，建筑面积约为55733平方米，其中地上建筑面积约为50391.86平方米，地下面积约为5341.14平方米。本工程地上部分为框架剪力墙结构高层住宅，地下部分为一层地下停车库，本工程抗震设防烈度为6度，抗震类别为丙类，结构设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，建筑的耐火等级为一级，地下室防水等级为一级。二、施工准备1、技术准备熟悉施工图纸，按照施工图以及设计变更向班组进行技术、安全交底以书面形式下达。2、现场准备钢筋隐蔽验收合格。水平施工缝处松散的石子，砂浆已清凿，并清理干净。检查测量放线是否准确，复核无误后方能进行模板的安装。3、材料计划1）、模板根据工程量以及进度安排，合理确定模板、木枋、架管、扣件、螺杆、套筒、顶撑等材料的数量，提前做材料准备。2）、模板运至施工现场后在现场集中制作加工。4、设备准备提前检修塔吊及木工制作设备机具。三、施工工艺操作要点：（一） 工艺流程 测量定位放线弹墙柱边线以及30cm的外控制线扎墙柱钢筋搭支模架装墙柱模铺梁底板装梁侧模装平板模扎梁板钢筋浇梁板砼。（二）模板安装原则模板及其支模架应有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受混凝土的重量、侧压力及施工荷载。模板接缝应严密不漏浆。上下层支模架的立杆应对准并铺设垫块。模板的安装的偏差应符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)（2011年版）中表4.2.7的规定。模板拆除时混凝土的强度应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011年版）中表4.3.1的要求。四、模板配置和设计41模板设计依据（1）结构施工图、建筑施工图、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011年版）。（2）按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模统一整齐。（3）在满足塔式起重机起重要求、施工便利和经济条件下，尽可能扩大模板面积，减少拼缝。42模板设计原则为确保该工程结构质量达到清水混凝土效果：（1） 要求接缝严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆。（2） 安全性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌。（3） 经济性：合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。43模板设计和配置 （1）底板模板 底板外侧模、地梁模、桩承台模，电梯井外侧模、集水井外侧模均采用砖胎模。 电梯井和集水井内侧模电梯井和集水井内侧模采用18mm厚木胶合板，按照图纸尺寸要求事先在现场制作完成，底模采用18mm厚胶木板封闭，与底板垫层上拉结筋用铅丝绑扎拉紧（拉结筋在底板垫层浇筑时埋设），并保证上部钢筋的保护层厚度，防止浇筑混凝土时模板上浮。集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置72mm52mm木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑侧模的垂直度。 为检查模板的垂直度、平整度，安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块，限制坑模侧向移位。 外墙导墙 按设计要求，外墙导墙浇筑比底板高300mm. 外墙导墙模板面板采用18厚双面覆模胶合板。导墙模板背楞及支撑见下表 底板导墙模板背楞及支撑表 项目内背楞外背楞底板导墙横向，60*80木方，间距200mm48双钢管夹固500mm（2）独立柱模板独立柱模板采用18厚双面覆膜胶合板，内背楞为60*80木枋200,外背楞为10#槽钢500，14对拉螺杆500间距沿柱高方向布置进行加固，满堂架管架固定定位，保证模板的垂直度。柱模加固图如下：柱子背楞及支撑配置表见表格7柱子模板背楞及支撑表 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑柱模板10#槽钢钢管14钢管注：柱模板高至梁底。（3）墙模地下室外墙：采用18mm厚竹胶合板散拼散接，内背楞为60*80木枋200,外背楞为48钢管400，14对拉螺杆500间距进行加固，钢管脚手架固定定位，对拉杆中部5050止水片，螺杆两端采用模板块填塞，拆模后挖掉模板块，吹断螺杆，用膨胀水泥砂浆补眼。详图如下：60*80木枋248*3.2钢管60*80木枋248*3.2钢管地下室内墙及地上剪力墙：均采用18mm厚竹胶合板散拼散接，内背楞为60*80木枋200,外背楞为48钢管400。地上剪力墙14对拉螺杆500间距进行加固（对拉螺杆穿20的PVC套管），钢管脚手架固定定位（具体加固如下图）。地下人防墙采用一次性对拉螺杆加固，双向间距500。248*3.2钢管248*3.2钢管 14对拉螺杆60*80木枋60*80木枋60*80木枋60*80木枋连墙柱模板采用18厚双面覆膜胶合板，52mm72mm木方作竖向内背楞，10#槽钢做外背楞，14对拉螺杆500间距进行加固，加固详图如下。14对拉螺杆60*80木枋60*80木枋18厚胶木板60*80木枋14对拉螺杆60*80木枋（4）梁模板梁板模板采用18mm厚双面覆膜木夹板做面板，用60*80mm木方做主龙骨，采用60*80mm木方做次龙骨，支撑体系为满堂红脚手架和U型托支撑体系。满堂红脚手架地下室间距1200mm 、一层以上间距1100 mm,步距为1500mm，离地200mm处设扫地杆。如下图。800800110011001100梁净高650，距梁底300加设14对拉螺杆600*60060*80木枋60*80木枋60*80木枋60*80木枋60*80木枋60*80木枋 梁板背楞及支撑与配置表见表 梁板模板背楞及支撑表 项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑顶板竖向60*80木方，间距200mm48钢管，间距1100mm纵横间距1100mm梁60*80木方间距200底模及侧模用48钢管，间距500mm梁净高650，距梁底300加设14对拉螺杆600*600 梁与砼墙接头处的处理梁与墙的接头有两种形式，一种梁垂直于墙；一种是梁与墙同向，见图9。a. 梁与墙垂直在浇筑墙砼之前，预先定出梁位置，将钢丝片绑扎在钢筋笼上留出梁头位置，所留梁头各边均要比梁的实际截面向内收3cm。拆模后，在砼上弹出梁实际截面的边线，再用切割机在线内2cm切出7mm深的缝，人工剔凿掉缝范围内的砼，从而保证凿砼范围，不致损坏墙面。洞口一定要留置准确，坚决避免梁头位置留偏的现象发生。 支设梁模板时应在洞口四周粘贴海绵条，所粘贴海绵条要注意不能贴进梁截面以内，应紧贴梁边线。梁侧模要紧紧顶住海绵条，同时侧模后还要平贴一块18mm木胶板，并在木胶板与梁侧模的背楞间打紧木塞子，防止梁头跑位、漏浆。b. 梁与墙同向 支模前在墙头留口周边贴海绵条，将梁侧模加长，夹在墙两侧，且背面一定要用可调头顶紧，严格避免发生涨模。（4） 楼梯模板楼梯模板梁板模板采用18厚双面覆膜木夹板做面板，52mm72mm木方做次龙骨，支撑体系为钢管脚手架和U型托支撑48撑钢管做主龙骨，踏步为3mm厚钢板用120mm槽钢、50mm和40mm角铁焊成定型模板。（5） 门洞模板门窗洞模板为木方框，外包18mm厚的双面覆膜木胶板，内角部用100mm100mm角钢，外用140mm140mm的角钢，与木方框用螺栓收紧，门窗框四边钉木方支撑和斜撑，门窗洞口具体形式见图12。安装专业预留洞模板墙体预留洞模板采用增加附加定位措施筋定位，见图14。楼板预留模板采用木螺钉固定，见图15。五、模板验算依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=250mm，梁截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.50=19.332N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.960+1.402.700)0.3000.300=0.174kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 027000=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.960+1.42.700)0.300=3.480kN截面抗剪强度计算值 T=33480.0/(2500.00018.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.9603004/(1006000243000)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.500.60/1=11.60kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度2900mm，两侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用双槽钢5号槽钢。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.941.600=37.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.237.4400.450+1.403.6000.450=22.486kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.759kN N2=7.933kN N3=6.745kN N4=7.062kN N5=6.982kN N6=6.982kN N7=7.062kN N8=6.745kN N9=7.933kN N10=2.759kN最大弯矩 M = 0.229kN.m最大变形 V = 0.774mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.22910001000/24300=9.424N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34236.0/(2450.00018.000)=0.784N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.774mm面板的最大挠度小于311.1/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3137.44+1.40.313.60=15.546kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3137.44=11.644kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 6.996/0.450=15.546kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.5460.450.45=0.315kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45015.546=4.197kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45015.546=7.695kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 20.80cm3；截面惯性矩 I = 52.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.315106/1.05/20800.0=14.41N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v = 0.677ql4/100EI = 0.67711.648450.04/(100206000.00520000.0)=0.030mm最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.154kN.m最大变形 vmax=0.204mm最大支座力 Qmax=14.894kN抗弯计算强度 f = M/W =1.154106/8982.0=128.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.894对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方10080mm，间距200mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.20)+1.402.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.402.50=9.227kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.000+0.2001.000)=4.698kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.698+1.402.250)0.2000.200=0.035kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/54000=0.651N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.698+1.42.250)0.200=1.055kN截面抗剪强度计算值 T=31055.0/(21000.00018.000)=0.088N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.6982004/(1006000486000)=0.017mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.2001.200)=5.638kN/m面板的计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.205.6380.2000.200=0.148kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 054000=2.734N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.004+1.200.040)=1.128kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的木方集中力为(0.630+1.128)1.000=1.758kN2.木方的计算按照两跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.758/1.000=1.758kN/m最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1251.761.001.00=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6251.0001.758=1.098kN最大支座力 N=1.251.0001.758=2.197kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.008.008.00/6 = 106.67cm3； I = 10.008.008.008.00/12 = 426.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.220106/106666.7=2.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31098/(210080)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.940kN/m最大变形v=0.521ql4/100EI=0.5210.9401000.04/(1009000.004266667.0)=0.127mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.203Pl+0.07ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2031.400.92.51.000+0.0701.1281.0001.000=0.718kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.718106/106666.7=6.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.197kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.128kN.m经过计算得到最大支座 F= 12.193kN经过计算得到最大变形 V= 0.934mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.128106/1.05/8982.0=119.60N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.934mm顶托梁的最大挠度小于10