某工业循环流化床锅炉设计方案.doc

摘要近年来，随着能源设备的发展和利用，特别是锅炉这种将工质加热到一定的温度和压力的能源设备广泛 应用，给环境造成了严重污染。尤其是以煤为主要燃料的锅炉燃烧排放出大量的灰渣、粉尘、二氧化硫和氮 的氧化物等污染物，严重影响了生态环境。又由于煤、石油等化石燃料的不断开采而日渐枯竭，人们一直在 努力寻找一种高效、低污染的燃烧方式以解决以上两个问题。我国在上世纪80年代初期开始研究开发循环流化床燃烧技术,鉴于CFB锅炉的优点和我国环境排放标准 的日益严格,极大地推动了循环流化床燃烧技术的推广和发展。本次设计为75吨/时循环流化床锅炉,属于中 压自然循环锅炉。在整个设计过程中，进行了无脱硫工况，脱硫工况的燃料消耗量和燃烧烟气的计算。主要计算有热力计 算，强度计算和烟风阻力计算以及回料器设计计算，旋风分离器的设计计算。其中热力计算包括炉膛、高温 过热器、低温过热器、省煤器以及空气预热器的计算。旋风分离器选用一个绝热旋风分离器。鉴于该锅炉为 中压锅炉，采用钢管式省煤器。空气预热器采用管式空气预热器。利用 CAD,完成了锅炉总图、本体图、炉墙砖砌图、锅筒展开图。关键词循环流化床锅炉；热力计算；强度计算；烟风阻力计算9目录摘要.1 第一章 绪 论. 4 第二章 循环流化床锅炉的结构2.1 方案论证.52.1.1 着火和稳燃.62.1.2 防磨.62.2 锅炉其它结构.62.2.1 钢架及平台楼梯. 62.2.2 炉墙及保温结构. 62.2.3 密封和膨胀.62.2.4 防磨措施.62.2.5 锅炉阀门仪表及管道. 72.4 本章小结.7第三章 热力计算.83.1 设计任务.83.2 燃料特性.83.3 辅助计算.83.3.1 燃烧脱硫计算.83.3.2 锅炉热平衡及燃烧和石灰石消耗量计算. 153.4 炉膛结构设计及热力计算. 183.4.1.1 密相区结构设计. 183.4.1.2 稀相区结构设计. 193.5 高温过热器.253.6 低温过过热器.293.7 省煤器设计及热力计算. 323.7.1 省煤器结构计算. 323.7.2 省煤器传热计算. 343.8 空气预热器结构及传热计算. 363.8.1 空气预热器结构计算. 363.8.2 空气预热器传热计算. 373.9 热力计算结果汇总表.39第四章 旋风分离器及回料器设计计算. 414.1 炉膛风室阻力计算.414.2 旋风分离器设计.464.3 回料器设计.484.4 本章小结.53第五章 强度计算.545.1 锅筒强度设计.545.1.1 筒体最大未加强孔直径计算. 545.1.2 孔的加强计算.545.1.3 相邻两孔互不影响最小节距计算. 555.2 孔桥减弱系数计算.565.2.1 锅筒筒体允许最小减弱系数. 565.2.2 锅筒凸形封头强度校核计算. 565.3 本章小结.57第六章 烟气阻力计算.586.1 烟气侧流阻计算.586.4 旋风分离器烟气阻力计算. 63 结 论. 74 致 谢. 76 参考文献. 78第一章 绪 论锅炉作为一种能源转换设备，在工业生产和生活中得到广泛的应用。锅炉是利用燃料燃烧释放的热能或 其它热能将工质加热到一定参数的设备。随着科学技术的发展，锅炉无论在受热面的结构还是在燃烧方式上 都有了很大的改进，以至于锅炉效率得到了提高，这对能源利用，保护环境都有重要的意义。循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效低污染的特点，在国际上被称 为清洁燃烧技术 正受到日益广泛的关注,但目前循环流化床锅炉的设计方法还很不完善,主要体现在没有 完整的设计导则和设计理论。本锅炉采用单锅筒自然循环，全膜式壁炉膛高倍率循环流化床锅炉。本次设计为 20 吨/时循环流化床锅炉设计，无论是方案的选择论证，炉膛的选择，锅炉的整体布置，尾 部受热面的型式和布置，分离器、回料器的设计等都经过仔细计算和选择，力求合理，造价合适。由于水平有限，此次设计难免有错误之处，但是经过此次设计，在一定程度掌握了锅炉的一般设计计算 方法，加强了理论知识与实践的结合，为以后走向工作岗位奠定了基础。关键词循环流化床锅炉；热力计算；强度计算；烟风阻力计算第二章 循环流化床锅炉的组成循环流化床锅炉是在鼓泡流化床锅炉的基础上改进和发展起来的一种新型有发展前途的高效洁净燃煤 锅炉。它的基本原理是燃煤和空气进入一个流态化燃烧室，发生掺混和着火燃烧，夹带着大量细颗粒物料的 烟气在炉膛出口以后的气固分离器中把所夹带的固体物料分离下来，烟气进入尾部受热面，而被分离器收集 下来的物料通过回料器被送回燃烧室循环再燃烧，从而实现循环燃烧。循环流化床锅炉设备包括锅炉本体设备和锅炉辅助设备两部分，如图1所示。锅炉的本体设备包括汽水 系统、燃烧系统、炉墙和构架；辅助设备主要包括给煤/石灰石系统、送风/排烟系统、给水系统、灰渣处理 系统、锅炉控制系统、点火系统和锅炉附件等部分3。其中燃料完成燃烧及大部分热量的传递都发生在本 体设备中的燃烧系统，因此燃烧系统是循环流化床锅炉设计中最主要的部分，它一般由布风装置、燃烧室、 飞灰分离收集装置及返料装置组成，有的循环流化床锅炉还带有外部流化床热交换器。图 1 循环流化床锅炉1-燃烧室； 2-高温旋风分离器； 3-省煤器； 4-过热器；5-空气预热器； 6-煤仓； 7-石灰石仓； 8 电除尘器(1)布风装置 布风装置主要由风室、布风板和风帽等组成，它的作用是支撑床料并均匀分配进入燃烧室的流化空气，保证良好的床料流化质量。 (2)燃烧室燃烧室是循环流化床锅炉的主体，它既是一个流化设备、燃烧设备、热交换设备，也是一个脱硫脱硝设 备，对燃烧室流化速度的选取和高度的确定是燃烧室设计中最重要的问题。(3)飞灰分离收集装置 飞灰分离收集装置是循环流化床锅炉燃烧系统的关键部件之一，是循环流化床锅炉的心脏。飞灰分离收集装置的形式决定了燃烧系统和锅炉整体布置的形式和紧凑性。 (4)飞灰回送装置飞灰回送装置也是循环流化床锅炉燃烧系统的重要部件之一，它的作用是将分离器收集下来的飞灰可控 地送入燃烧室内，实现循环燃烧。(5) 外部流化床热交换器 外部流化床热交换器实质上是一个细粒子鼓泡流化床热交换器，它的作用是解决高压大型循环流化床锅炉燃烧室包覆面上受热面布置不下的问题。外部流化床热交换器内有几个区，不同区内布置有蒸发受热面、 过热器和再热器受热面。2.1 方案论证本次设计锅炉为 20 吨/小时循环流化床锅炉，其设计方案如下：2.2.1 炉内燃烧循环流化燃烧方式，燃烧温度 850，大大低于灰变形温度，避免了大面积结焦的可能。钢板等压风室， 风帽阻力较大，布风均匀，避免了局部流化不均匀而结焦；风播煤，煤入炉均匀，避免路口出燃烧过于强烈 而超温。从根本上保证了分离器和回料器工作的安全性。循环流化床密相区的床温是一个十分重要的控制参 数，它的有效恒定可以维持石灰石在密相区的高效反应中完成脱硫。采用非机械式 U 阀回料器，配风严格按 照要求，可保证稳定连续回料。床温上布置足够数量的温度测点，及时发现并处理可能出现的少量结渣，避免结渣扩大，影响安全运行。2.2.2 着火和稳燃 炉膛内存在着大量的炽热床料，有很大的热惯性可顺利点火,低负荷不投油温燃效果较好,可达 40MCR。炉膛下部密相区水冷壁覆盖成型耐磨瓦，即可防磨，又可减小下炉膛吸热，低负荷时任可维持较高温度，保证燃烧稳定。炉膛设计是保证燃烧效率的关键。整个炉膛设计分为密相区和稀相区。本次设计的煤种为二类 烟煤，流化速度约为 4.9m/s，使飞升到稀相区粒径较小，大部分粒子在密相区燃烧放热，密相区温度控制 在 850，此温度为石灰石脱硫的最佳温度。在密相区未燃尽的细小颗粒，进入稀相区强化燃烧。合理设计 炉膛断面，降低稀相区内的烟气速度，约为 33.5m/s，并保证稀相区有足够的高度，使炭粒子停留时间大 于其燃尽时间。在稀相区内合理布置绝热瓦，使稀相区温度维持在 850左右，高的炉膛温度对于炭粒子的 燃尽是十分有利的。不能在稀相区里燃尽且能被稀相区速度携带出炉膛的细微粒子，进入上部对流烟道区， 其中一部分被对流受热面阻挡回炉膛，进一步强化燃烧，构成内循环。另一部分通过上部对流受热面进入旋 风分离器，确保未燃尽的细微粒子被分离下来并多次返回炉膛密相区二次燃烧，降低飞灰可燃物，保证锅炉 机组具有较高的燃烧效率。2.2.3 防磨 炉膛和旋风分离器直段均采取成型耐磨砖，锅炉尾部受热面前排管迎风面、烟道转弯处、局部烟气走廊区均装有防磨盖板或均流板，有效防止烟气磨损。2.3 锅炉其它结构2.3.1 给煤机刮板式给煤机: 该设备用来将制备好的燃料和石灰石及时准确地送入炉内，且送入量应与锅炉运行负荷 的要求一致。因此，要求该设备输送量应连续可调，调节应灵敏可靠，输送过程中应保证密封。本设备的尺 寸、输送距离等由电厂布置确定。2.3.2 钢架及平台楼梯 锅炉钢架为桁架式，采用八根型钢柱,通过顶板及连系梁承受锅炉所有重量，按抗七级地震设计。柱脚与钢筋混凝土基础固接。凡属操作、检修、测试门孔处及连通道均设有平台和楼梯，平台采用栅格结构，固定支撑在钢架上。2.3.3 炉墙及保温结构 燃烧室外部使用微孔硅酸钙板制成敷管炉墙，尾部低温省煤器处采用砌筑和浇注的轻型炉墙，炉墙上设有人孔，观察孔及测试孔，开孔处用耐火材料外加罩壳密封。在分离器、回送装置、空气预热器、汽水及灰管道外侧均设有硅酸钙或岩棉组成的保温层。2.3.4 密封和膨胀 旋风分离器与炉膛、返料器、尾部烟道之间均采用非金属膨胀节,既可吸收膨胀差产生的位移,又可保证锅炉整体密封。炉膛水冷壁和包墙过热器均为膜式壁结构,具有良好的密封性。炉膛水冷壁和包墙过热器四周沿高度方向设置有刚性梁,以增加水冷壁刚度和承受炉内压力的波动能力。锅炉的给煤管和二次风进风管 上均设置有不锈钢金属膨胀节。床下启动点火燃烧器和返料器采用恒力弹簧支吊。2.3.5 防磨措施 布风板以上6.5m高的密相区采用了防磨层,在炉膛底部易磨损区域采用密焊销钉并敷设防磨材料,销钉密度是500个/m2。在防磨层和水冷光管的边界处采用水冷管向外让管的结构。炉膛顶部烟气出口的水冷壁侧墙和后侧采用密焊销钉并敷设防磨材料,销钉密度为500个/m2 。炉膛上部水冷壁光管区域不布置任何测点和 门孔,所有烟气温度和压力测点均布置在敷设耐磨层的区域以内。高温绝热旋风分离器的内壁及进口区域采 用高性能耐磨可塑料，尾部竖井内的受热面管子两边弯头处设置阻流板,防止形成烟气走廊，各段受热面首排管子设有防磨护板，过热器吊挂管布置有防磨盖板2.3.6 锅炉阀门仪表及管道 锅炉为单母管给水，给水经给水操作台进入省煤器入口集箱，给水由一条主管路及一条旁路组成。母管压力为 6.2MPa，调节阀后压力为 4.8MPa，正常运行时使用主管路自动调节，升火启动及低负荷时使用旁路手动调节。在锅筒上装有 2 只， 过热器集汽集箱上装有一只 PN10(6.4)，DN80、d0=40 的弹簧安全阀，在过热器集 汽集箱出口装有 PN10(6.4)、DN200 的电动主汽阀，其它水位表排污、加药、取样等表计和阀门均按常规设 置。2.4 本章小结本次设计的题目是 20 吨/小时循环流化床锅炉设计，本章首先对锅炉的整体概况进行了选择，并结合设 计题目，列出锅炉规范，燃料特性，管子特性，以及主要经济技术指标。根据选题作了方案论证，并简要介 绍了锅筒及炉内设备，水冷壁，燃烧设备，过热器，省煤器，空气预热器，钢架，平台，扶梯，炉墙以及阀 门仪表。第三章热力计算3.1 设计任务1）锅炉额定供热量：Do=20t/h 2）锅炉出口蒸汽压力：p=1.6MPabq b3）饱和蒸汽温度：t =3504）给水温度：t =20oC5）排烟温度：py=150 6）冷空气温度：tlk=203.2 燃料特性1）燃料名称：二类烟煤2）工作基成分表 1 煤的特性表名称符号单位设计煤种（烟煤）收到基低位发热值Qnet,arkJ/kg17693收到基全水份Mar9.00干燥无灰基挥发份Vdaf38.50收到基灰份Aar32.48收到基碳Car46.55收到基氢Har3.06收到基氧Oar6.11收到基氮Nar0.86收到基硫Sar1.94入炉煤颗粒度 010mm,其中 d501.52.0mm,d0.1mm 不大于 10。煤质分析校核计算：Qnet.ar339.13Car+1029.95Har-108.86(Oar-Sar)25.12Mar=18258.12 kJ/kg。Qnet ,ar - Qnet ,ar计=564.12628kJ/kg表 4-3 脱硫剂（石灰石）指标名称符号数值单位石灰石 CaCO3 含量hCaCO 397.32石灰石 MgCO3 含量hMgCO 30石灰石水分Md石灰石灰分Ad0.81.883.3 辅助计算3.3.1 燃烧脱硫计算燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、RO2 容积、理论干烟气容积、理论水蒸气容积。燃烧计 算是根据燃料中各种可燃物质的燃烧化学反应式进行的，计算时将燃烧所需空气和燃料产生的烟气均看作理 想气体，即每千摩尔气体在标准状况下其容积为 22.4m3，并以此原则计算空气量和烟气量。为降低燃煤造成的 SO2 排放量，1997 年 1 月 1 日实施的新修订的火电厂大气污染排放控制的标准规定了 SO2 的最高排 放标准。依据新标准，燃用含硫量超过 1%的新建锅炉必须安装脱硫装置才能达标，所以这里的燃烧计算也 必须考虑脱硫。3.3.1.1 无脱硫工况时的燃烧计算 燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、RO2 容积、理论干烟气容积、理论水蒸气容积。燃烧空气量本设计采用石灰石脱硫循环流化床锅炉，所需的理论空气量中还应增加因硫转化成 CaSO4 所需的空气 量。这部分对单位质量煤所需的额外质量空气量按0.0238Sar 计算。因此，单位质量煤完全燃烧和脱硫所 需的理论干燥空气量为V 0 =0.0889( Car +0.375 Sar )+0.265 Har -0.0333 Oar=0.0889(46.55+0.3751.94)+ 0.2653.06-0.03336.11=4.8104 m3/kg在流化床锅炉运行中实际空气消耗量总是大于理论空气量，即过量空气系数总是大于1，对于锅炉炉 膛来说， 的大小与燃烧设备型式、燃料种类有关。流化床锅炉炉膛的过量空气系数 = 1.11.2 ，这 里取 = 1.15，则实际所需干空气量为V = aV 0 =1.154.8104=5.53196m3/kg实际空气中是含有水蒸气的，单位质量标准空气中水蒸气含量为0.010kg/ kg，标准状态下，单位立方 米干空气中所含水蒸气容积为0.0161m3 /m3 4。则燃烧和脱硫过程所需要的实际湿空气量为湿V = 1.0161V=1.01615.53196=5.621m3/kg二氧化物容积每千克燃料中所含 Cy燃烧所产生的 CO2 容积为: 3VCO 2 =1.866Car / 100 =1.86646.55/100=0.869m /kg脱硫剂中 CaCO3 和 MgCO3 煅烧时产生的额外 CO2 容积为：VCO 2= 0.7 ?Sar100R(1 + 1.19 ?hMgCO 3hCaCO 3) =0.70.01942（1+1.190）=0.02076m3/kghMgCO 3 石灰石中 MgCO3 的质量分数；hCaCO 3 石灰石中 CaCO3 的质量分数；R 锅炉进料中的钙硫摩尔比循环流化床锅炉运行时钙硫摩尔比 R 一般在 1.52.5 之间，这里取 R = 2，3VCO 2 =VCO 2 +VCO 2 =0.869+0.02076=0.88976m /kg采用石灰石作为脱硫剂时，在 R 为 2 情况下，其脱硫效率sr 可高达 90%以上，这里取sr为 90%，则烟 气中 SO2 的容积VSO 2 = 0.7 ?Sar100(1 -hsr ) =0.70.0194（1-0.9）=0.001358m3/kg=1.866(Car + 0.375Sar ) / 100 =V+V=1.866（46.55+0.3751.94）/100=0.8911（m3/kg）2VROH2O蒸气理论容积CO 2SO 2V烟气中的理论水蒸气容积 0H 2O来源于燃料中的水分Mar ，石灰石中的水分 Md ，燃料中的氢 Har 燃烧生V成的水蒸气容积和理论空气量V 0 带入的水蒸气容积 0H 2OH OV 0 = 0.111Har + 0.0124War + 0.0161V 02=0.1113.06+0.01249+0.01614.8104=0.5282（m3/kg）M d石灰石中的水分质量分数； 理论 N2 容积003NV= 0.79V + 0.8Nar / 100 =0.794.8104+0.80.86/100=3.8017（m /kg）23飞灰份额af =0.6，查锅炉灰分平衡的推荐值表 3-4烟气量理论烟气量由CO2、HO2 (烟气中的水蒸气)、N2 和SO2组成。如每千克燃料完全燃烧后产生的理论烟气量y容积以V o 表示,则以容积表示的理论烟气量为：2o031922Vy =VH O + VN飞灰质量 Lf+ VCO+ VSO 2 =3.8017+0.5282+0.8822=5.2121（m /kg）烟气中还带有一部分煤灰或脱硫剂，称为飞灰。飞灰具有一定焓值，在热力计算时应加以考虑。每千克 煤燃烧时产生的飞灰质量 Lf 按下式计算：L =af Aar/100(kg / kg)其中af 为飞灰份额，表示煤中灰分成为飞灰的份额,这里取0.6，则L =af Aar/100=0.60.3248=0.195kg/kg3.3.1.2无脱硫工况时得烟气体积计算 受热面出口过量空气系数 a? ：炉膛出口过量空气系数是由燃料方法决定的，其值一般在 1.11.2 的范围内变化，可从表 2-12 中选取。1由于制粉系统选用了热空气及炉烟做干燥剂，所以炉膛出口过量空气系数对于烟煤选取a =1.2。由于循环 流化床锅炉采用模式水冷壁全密封结构，出空气预热器有漏风外，从炉膛到省煤器都取 Da=0。由表 4-23 可以依次查得高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器的漏 风系数，且上一级的出口为下一级的入口。燃烧煤粉时，煤粉制备系统还有一部分漏风，在锅炉设计计算中也必须考虑。由于制粉系统选定由热空气及炉烟做干燥剂、钢球筒式磨煤机。由文献可知 Dazf= 0.12 。表 2.1 漏风系数和过量空气系数 入口过量空气系数序号名称额定负荷漏风系数出口过量空气系数及来源x x1炉膛0a? 1.21 a12旋风分离器0aa1.23过热器0ag? = a1?ag?ag? + Dag1.24省煤器0as? = ag?as?as + Das1.25空气预热器0.05ak? = as?ak?ak? + Dak1.25烟道平均过量空气系数apj炉膛 apj = (1.2+1.2 )/2=1.2旋风筒、过热器、省煤器计算同上 空气预热器(1.2+1.25 )/2=1.225过量空气量 DV03炉膛 DV0 = (a - 1)V 0 =0.24.8104=0.9620 m /kgpj3旋风筒、过热器、省煤器计算同上空气预热器DV0 = (a - 1)V 0 =0.2254.8104=1.08m /kg水蒸气容积 炉膛2VH O= 0pj() 0 =0.5282+0.01610.9620=0.5437 m3/kg22VH OVH O + 0.0161 aPJ -1 V旋风筒、过热器、省煤器计算同上空气预热器烟气总体积Vy2VH O=V 0 + 0.0161(a -1)VH O PJ20 =0.5282+0.01611.08=0.5456m3/kg炉膛Vy =V3H 2 ON+ V 0 + V2R O2(apj- 1)V 0 =0.5437+3.8017+0.88220.96=5.3910 m /kg旋风筒、过热器、省煤器计算同上空气预热器Vy =V3H 2 ON+ V 0 + V2R O2(apj- 1)V 0 =0.5456+3.8017+0.88221.08=5.5300m /kg实际燃烧空气量 V在流化床锅炉运行中实际空气消耗量总是大于理论空气量，即过量空气系数a总是大于 1，对于锅炉炉 膛来说，a的大小与燃烧设备型式、燃料种类有关。流化床锅炉炉膛的过量空气系数a=1.11.2，这里取a= 1.2，则实际所需干空气量为：炉膛V =aV 0=1.24.8104=5.7725m3/kg旋风筒、过热器、省煤器计算同上空气预热器V =aV 0=1.254.8104=6.0175 （m3/kg）3.3.2 脱硫计算脱硫计算过程: 循环流化床锅炉，在燃烧含硫煤时需加入脱硫剂惊醒颅内脱硫，以便使二氧化硫（SO2）原始排放浓度到排 放标准为，常用的脱硫剂有石灰石，石灰，白云石等，为了降低成本这里采用石灰石进行脱硫。根据“GB13271 锅炉大气污染物排放标准”的规定，SO2 原始排放浓度超过最高允许排放浓度 400 时，必 须加入石灰石脱硫，其反应式为：CaCO3 ? CaO + CO2 -1781.5kJ/kgCaO + SO2 + 0.5O2 ? CaSO4 + 3673.5kJ/kg二氧化硫（SO2）原始排放浓度可以通过下面式子计算：04 32mSO =（1.998 Sar 10 ）/V y =1.9981.9410000/5.391=7189.9 mg/m脱硫效率为0hSO2，j =（1-mSO2 /mSO2 ）100%=（1-400/7189.9）100%=90.436%3炉膛温度在 850oC 而获得最大的脱硫效率，由文献可知为，燃煤自脱硫能力系数与煤中含硫量有关，但大多在 80%左右，这里煤取为南川烟煤 A 为 80.8%，石灰石脱硫能力系数 K 为 0.8055，CaCO3 未利用率3一般为 15.0%。此种烟煤含硫量为 1.94,参考文献效率约为 90%。 入炉石灰石量 Bd =3.122M Sar /hCaCO =3.12221.94/97.32=0.124kg/kgBd 单位质量煤脱硫所需的石灰石质eCaCOM锅炉进料中的钙硫摩尔比,循环流化床锅炉运行时钙硫摩尔比M一般在1.52.5 之间，这里取M=2。3hCaCO -石灰石中 CaCO3 含量，前面已知为 97.32%3煅烧成 CaO 时吸热量 QA =（1-eCaCO ）5561.8M Sar /100 =（1-0.15）5561.820.0194=184.428 kJ/kg2脱硫时放热量 QT =15597.7(hSO ，j /100) ( Sar /100)=15597.70.944360.0194=286.759 kJ/kg可支配热量 Q D =( Qnet.ar + Q - Q )/(1+ B )=(17693+286.759-184.428 )/(1+0.124)=15947.24kJ/kgarTAd脱硫所需理论空气量V 0 =1.667(h /100) ( Sar /100) =1.6670.944360.0194=0.03054m3/kgdSO2，j燃烧和脱硫当量理论空气量V 0 =(V 0 +V 0 )/(1+ B )=(0.03054+4.822)/(1+0.124)=4.32m3/kgDddV燃烧产生理论氮气体积:0 =0.8822m3/kgN 2V脱硫所需空气中氮气体积0dN 2=0.79V 0 =0.790.03054=0.0241m3/kgd当量理论氮气体积V 0=(0.8 Nar /100)/(1+ B )+0.79V 0DN 2dD=(0.80.0086)/(1+0.124)+0.794.32=4.13m3/kg2 CO煅烧石灰石生成 CO 体积:V d2=0.699M( Sar /100)=0.69920.0194=0.027m3/kg脱硫使 SO2 减少量D 32VSO =0.699(hSO ，j /100)( Sar /100)=0.6990.944360.0194=0.0128 m /kg2燃烧和脱硫时产生 RO2 当量体积 D =(+ d - D )/(1+ B )222VROVROVCOVSO d2当量理论水蒸气体积0=(0.027+0.8822-0.0128)/1.124=0.695m3/kg02VDH O =0.0124(War + Bd Md)+0.111 Har /(1