第11章 楼盖.ppt

混凝土结构 第11章楼盖 11 1概述11 1 1单向板与双向板两对边支承板 单向板 板上的分布荷载朝一个方向传递 单向板实质 四边支承板 则 因此 对于四边支承板 则荷载主要沿短跨方向传递 可忽略荷载沿长跨传递 单向板荷载沿两个方向传递 双向板可按单向板设计 但应适当考虑长跨方向的荷载传递双向板 荷载朝两个相互垂直方向传递 双向板实质 板跨度 短边支座间距 四边支承板 支座间距 两对边支承板 11 2现浇单向板肋梁楼盖11 1 2楼盖的结构类型楼盖类型 单向板肋梁楼盖 双向板肋梁楼盖 井式楼盖 无梁楼盖 板柱结构 钢筋混凝土楼盖 预应力混凝土楼盖现浇楼盖 装配式楼盖 装配整体式楼盖 按施工方法分类 设计步骤 结构平面布置确定板厚与主 次梁截面尺寸确定梁 板计算简图内力分析截面配筋 构造措施绘制施工图 成果 11 2 1结构平面布置单向板肋梁楼盖组成 单向板 次梁 主梁 对于多层结构 单向板 次梁 主梁常用跨度 经济跨度 为 单向板 1 7 2 5m次梁 4 m主梁 5 m对于高层结构 上述单向板常用跨度 经济跨度 不成立 板厚必须不小于100mm 板不宜直接承受集中或线荷载 集中或线荷载应采用梁承受 板上尽量不能设置较大的洞口 如必须设置 则洞口四周应设置梁予以加强 11 2 2计算简图1 计算模型连续板 连续梁模型次梁是板的支座 主梁是次梁的支座 柱或墙是主梁的支座简化假定 1 支座可以只有转动 但无竖向位移 铰支座 2 板分析不考虑薄膜效应 3 板 次梁传力分别不考虑其连续性 按简支考虑 简化模型假设 4 跨数超过五跨的连续梁 板 当各跨荷载相同时 且跨度相差不超过10 时 可按5跨的等跨连续梁 板计算 实际结构中除每侧两跨外 中间各跨内力可取计算简图中第三跨的计算结果 计算次序 1 板次梁主梁 一般均采用该次序计算 2 直接计算各构件内力 采用简化假定 手算方法 支座简化 对于主梁线刚度比次梁线刚度大很多 主梁变形对次梁内力影响很小 因此主梁为次梁的支座 同样 次梁为板的支座 铰支座 忽略了次梁对板 主梁对次梁在支座处的约束转动作用 使板 次梁在楼面活荷载作用下 支座处的转角加大了 因此相对于原结构 增加了楼面活荷载 为了考虑该影响 设计中可以采用增大恒载而减小活载的方法来调整 即以折算荷载代替实际荷载 主梁线刚度与柱线刚度之比大于5时 可忽略柱对梁的约束作用 按连续梁模型计算 否则应按框架计算 薄膜效应 对于四周与梁整体连接的板 可考虑混凝土受压区形成拱作用 与该拱连接的梁为拱提供水平推力 实际减小了板的计算弯矩 图 2 计算单元与从属面积单向板取1m宽度的板带作为计算单元 从属面积 计算构件的负荷面积 所受荷载面积 宽 3 计算跨度内力计算采用的跨间长度弹性理论 梁板中间各跨 支承中心线间的距离梁板边跨 端部搁置于支承构件 支承长度为a 则梁取板取分别为梁或板边跨的净跨长 第一内支座的支座宽 板厚端部整浇于支承构件 可取支承中心线间的距离 单向板厚度h 连续板 简支板 悬挑板 经济配筋率一般为0 3 0 8 次梁梁高h一般为 1 18 1 14 一般取1 14梁宽b一般取为b 1 3 1 2 h纵向钢筋经济配筋率一般为0 6 1 5 主梁梁高h一般为 1 15 1 10 一般取1 12梁宽b一般取为b 1 3 1 2 h纵向钢筋经济配筋率一般为0 6 1 5 4 荷载取值恒载 活载荷载分项系数 恒载 起不利作用1 2 活荷载效应控制的组合 1 35 恒荷载效应控制的组合 起有利作用1 0抗倾覆 抗滑移验算取0 9活荷载 取1 4 标准值不大于 取1 3 标准值大于 折算荷载 考虑约束转动 连续板连续梁但板 次梁设置在砖墙或钢梁上时 不作折算 主梁均不作折算 11 2 3连续梁 板按弹性理论的内力计算1 活荷载不利分布原则 1 求跨中最大正弯矩 则本跨满布活载 然后每隔一跨布活载 2 求跨内最小正弯矩 或最大负弯矩 则本跨不布活载 而两相邻跨布活载 然后每隔一跨布活载 3 求支座最大负弯矩 则在该支座相邻两跨布活载 然后每隔一跨布活载 4 求支座截面最大剪力 则在该支座相邻两跨布活载 然后每隔一跨布活载 恒载按实际情况布置 2 内力计算然后按结构力学或查表计算内力3 内力包络图内力图形叠合成的外包线注意 1 弯矩包络图中间每跨由四条曲线构成 跨内最大正弯矩 跨内最小正弯矩 最大负弯矩 左 右支座最大负弯矩 2 跨内最大正弯矩与支座最大负弯矩不同时出现因为两者最不利活荷载分布不相同 不同时出现最不利活荷载 图 图 4 支座弯矩和剪力设计值按照支座边缘内力配筋均布荷载作用 集中荷载作用 板按照单位宽度 1m 板带的弯矩配板内纵筋板不作抗剪计算 板不配箍筋 11 2 4超静定结构塑性内力重分布的概念1 重分布的概念应力重分布 对于截面而言内力重分布 对于超静定结构而言 静定结构不存在构件开裂 屈服均会引起内力重分布2 混凝土受弯构件的塑性铰塑性铰出现的前提条件 1 钢筋屈服后 在应力不变的情况下 应变可以增大 因此钢筋应力 应变曲线必须具有屈服台阶 2 在超静定结构中 某个截面在弯矩作用下 钢筋屈服 此时该截面能够承受的弯矩 截面转动能力 基本维持不变 而截面转角 或截面曲率 急剧增大 形成一个能承受弯矩 能转动的 铰 称为塑性铰 塑性铰有一定长度 称为塑性铰长度 图 塑性铰 构件屈服以后 弯矩基本不变 截面曲率 转角迅速增加 形成一个能在该弯矩作用方向转动的 铰 称为塑性铰 塑性铰的本质就是构件的屈服区域 在弯矩作用下该区域会产生塑性变形 引起塑性转动 该屈服区域分布在一定范围内 称该范围为塑性铰长度 塑性铰与理想铰区别 1 理想铰不能承受弯矩 而塑性铰可以承受弯矩 屈服弯矩 2 理想铰集中一点 而塑性铰有一定长度 3 理想铰可在两个方向任意转动 而塑性铰只能在弯矩作用方向作有限转动 因此 塑性铰是单向铰 弯矩减小 卸载 方向按弹性规律变化 因此卸载方向不再发生塑性转动 不是塑性铰 塑性转角为3 内力重分布过程 见图4 影响内力重分布的因素充分内力重分布 超静定结构各塑性铰有足够转动能力 能形成足够多塑性铰 形成机动体系而破坏 不是所有超静定结构都能产生 不充分内力重分布 1 塑性铰转动能力有限 未形成足够多塑性铰 在形成机动体系之前 已出现的塑性铰由于受压区混凝土达极限压应变而破坏 2 形成机动体系之前 截面受剪承载力不足而发生剪切破坏 内力重分布过程 内力重分布考虑的因素 1 塑性铰转动能力 纵筋配筋 钢材品种 混凝土极限压应变 2 斜截面承载力 3 正常使用条件 要求塑性铰附近裂缝和结构挠度不致太大 因此内力重分布应控制塑性铰的允许转动量 一般要求在正常使用阶段不出现塑性铰 4 极限状态 超静定 结构出现足够多塑性铰 形成几何可变体系 静定 结构截面破坏 5 仅用于超静定结构 静定结构不存在内力重分布 考虑内力重分布的意义和适用范围a 合理调整钢筋布置 可以克服支座钢筋过多而跨中钢筋较少的缺点 b 在一定条件可以人为控制结构中内力分布 c 可以发挥结构的潜力 提高结构的承载力 适用范围 下列结构不宜采用 1 不宜出现裂缝的结构 2 直接承受动力和重复荷载的结构 3 预应力结构其内力重分布性能较差二次受力叠合结构 4 要求有较高安全储备的结构 11 2 5连续梁 板按调幅法的内力计算1 调幅法的概念弯矩调幅系数 弹性分析计算弯矩值 调幅后的弯矩值调幅后跨中截面弯矩为 按简支梁计算的跨中弯矩值对支座弯矩调幅后 则支座弯矩减小而跨中弯矩增大我国 混凝土结构设计规范 提出调幅原则 1 受力钢筋HRB335 HRB400级热轧钢筋 混凝土为C20 C45 2 截面受压区高度系数满足 3 应验算结构正常使用状态 调幅方法 1 按弹性理论计算活载最不利布置下的弯矩最大值 2 对支座弯矩调幅 即支座弯矩设计值取为其中 3 结构跨中截面弯矩M按下列计算a M取活载最不利布置下的跨中弯矩弹性值因为支座最大弯矩与跨中最大弯矩不同时出现b 取 按简支梁计算的跨中弯矩设计值上述两者取大值 并应保证跨中弯矩 4 调幅后剪力设计值 按活载最不利布置和调幅后的支座弯矩由静力平衡条件计算确定 剪力应重新计算 图 2 用调幅法计算等跨连续梁 板 1 等跨连续梁相等均布荷载作用下 各跨跨中 支座截面弯矩设计值 支座边缘剪力设计值 等间距 等大小集中荷载作用下 各跨跨中 支座截面弯矩设计值 支座边缘剪力设计值 跨内集中荷载个数对于上述公式 已考虑了活载不利分布 并对支座弯矩进行了调幅 因此应用时 只要直接查各系数表 代入即可 不需再考虑活载不利分布 不再需要调幅 2 等跨连续板承受均布荷载等跨连续单向板各跨中及支座截面的弯矩设计值可按下式计算 计算跨度 见表11 4P183 用调幅法计算不等跨连续梁 板对于相邻两跨的长跨与短跨之比小于1 10的不等跨连续梁 板 弯矩 剪力计算可按等跨连续梁 板确定 否则 1 不等跨连续梁1 按荷载最不利分布 由弹性理论计算各弯矩最大值2 对支座弯矩调幅 调幅系数不宜超过0 2 即 连续梁搁置在墙上 连续梁两端与墙或柱整体连接 按简支梁计算的支座剪力设计值 支座宽3 各跨中截面弯矩按前述方法计算4 剪力设计值按前述方法计算 2 不等跨连续板可按 1 中相同方法调幅计算也可按课本简化方法计算 P20板按照单位宽度 1m 板带的弯矩配板内纵筋板不作抗剪计算 板不配箍筋 11 2 6单向板肋梁楼盖的截面设计与构造1 单向板的截面设计与构造 1 设计要点考虑中间区格板 周边整浇梁能对板能提供水平推力 板受压区混凝土形成拱 可以减小板内弯矩值 因此对中间区格的单向板 其中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可以各折减20 但边跨跨中截面弯矩及第一支座截面弯矩则不折减 考虑拱作用现浇板在砌体墙上的支承长度不宜小于120mm对于一般工业与民用建筑楼盖 仅混凝土就足以承担剪力 因此可不进行斜截面受剪承载力计算 2 配筋构造1 受力钢筋间距不大于200 不小于70正钢筋采用HPB235钢筋时 端部采用半园弯钩负筋应做成直钩 撑在底模上 现代可用HRB360钢筋负筋直径不小于 间距不大于200 不小于70 伸入支座的钢筋截面面积不小于受力钢筋的1 3板下部正钢筋伸入支座的长度不应小于5d 配筋形式 分离式 弯起式 基本不采用 钢筋弯起和截断可按图11 18 23 2 板中构造钢筋分布钢筋与主梁垂直的分布钢筋与承重砌体墙垂直的附加钢筋板角附加钢筋 2 次梁次梁计算截面形状 T形 矩形考虑内力重分布时 应满足 计算箍筋面积增大20 以防止剪切破坏影响内力重分布 箍筋增大范围 集中荷载作用 取支座边缘到最近一个集中荷载之间的区段均布荷载作用 取 为梁截面有效高度 2 构造配筋详见图11 21 P253 主梁 主梁支座截面钢筋位置见下图 主梁支座截面有效高度为 当主梁支座配一排钢筋 则当主梁支座配二排钢筋 则 次梁与主梁交接处 在主梁高度范围内受到次梁传来的集中荷载作用 通过次梁剪压区传到主梁腹部 会在主梁局部长度上引起主拉应力 使主梁腹部产生斜裂缝 引起主梁局部破坏 因此应在次梁两侧设置附加横向钢筋 将该集中荷载传到主梁顶部 见图11 23附加横向钢筋 附加箍筋 优先采用 吊筋 主梁纵向弯起钢筋的弯起和切断 应按弯矩包络图确定 纵筋弯起三个条件 1 保证正截面抗弯承载力2 保证斜截面抗剪承载力 3 保证斜截面抗弯承载力 斜截面抗弯 由于构件出现斜裂缝ca 则作用在斜截面上的弯矩与作用在过a点的正截面上的弯矩相同 因此要求斜截面ca上至少也应具有不低于a点正截面的抗弯强度 否则构件将沿斜截面ca产生弯曲破坏 一般一般取 因此 结构抵抗弯矩图为 不具有唯一性 图 梁配筋示意图 11 3双向板肋梁楼盖11 3 1双向板受力特点和主要试验结果1 四边支承弹性板工作阶段的受力特点由于相邻板带相互约束 造成各板带实际竖向位移和弯矩比分割条带法的计算结果小 相邻板带间存在竖向剪力 板带间的相互约束力 2 试验结果 11 3 2双向板按弹性理论的内力计算1 单块双向板 两方向跨中或支座单位板宽内的弯矩设计值 均布荷载设计值 跨方向 计算跨度考虑材料泊松比 则跨中弯矩应修正如下 但支座弯矩不修正 2 多跨连续双向板假定 1 支承梁不产生竖向位移且抗扭刚度很小 不受扭 2 双向板沿同一方向相邻跨度的比值 1 跨中正弯矩活荷载按棋盘式布置图a支座按固定考虑 查表计算 图b支座按简支考虑 查表计算 板内力为图a与图b内叠加 然后考虑泊松比计算实际内力 图 图a中区格视为对称 其支座可视为固定 图b中区格视为反对称 其支座可视为简支 2 支座最大负弯矩活荷载满布各区格视为对称 其支座可视为固定 查表计算 11 3 3双向板按塑性铰线法计算板内受拉钢筋屈服形成塑性铰线正塑性铰线 一般将裂缝出现在板底的称为正塑性铰线 引起 负塑性铰线 裂缝出现在板面的称为负塑性铰线 引起 计算步骤 1 先假定板的破坏机构2 利用虚功原理 建立外荷载与作用在塑性铰线上的弯矩之间的关系 从而求出各塑性铰线上的弯矩 并进行配筋 塑性铰线法的基本假定 1 沿塑性铰线单位长度上的弯矩为常数 等于相应板配筋的极限弯弯矩 2 形成破坏机构时 整块板由若干个刚性板块和若干条塑性铰线组成 忽略各刚性板块的弹性变形和塑性铰线上的剪切变形及扭转变形 即整块板仅考虑塑性铰线上的弯曲转动变形 破坏机构的确定 塑性铰线的位置可依据以下五个原则判别 a 对称结构具有对称的塑性铰线分布b 正弯矩部位出现正塑性铰线 负塑性铰线则出现在负弯矩区域c 塑性铰线应满足转动要求d 塑性铰线的数量应使整块板成为一个几何可变体系e 塑性铰线是由于支承在支座上的板带 在弯矩作用下屈服 形成塑性铰 各塑性铰的连线成为塑性铰线 3 基本原理虚功原理 外力所做的虚功等于内力所做的虚功 设某一条塑性铰线长度为l 单位长度塑性铰线承受的弯矩为m 塑性铰线的虚转角为 则对于均布荷载作用的板 则 板发生位移后 倒角锥体积因此 图 均布荷载作用下 塑性铰线如图所示 单位长度弯矩式中 外力虚功内力虚功U 外力虚功W 则因此 q为的函数 与有关 因此q与板配筋有关 塑性铰线位置与板平面形状 支承条件 板配筋均有关 由于极限荷载是所有可能破坏荷载的最小值 因此塑性铰线精确位置可按下式计算 由此可以求出极限荷载q及在一般的工程设计中 可以近似假定由此可得 因此原方程成为 为化简为 式中 对于简支板 则取代入即可 若方程中未知量为应再补充5个方程 令代入方程 得 设计时 一般取 通常取若支座弯矩已知 则补充的5个方程中应去掉相应项 再代入原方程求解即可 11 3 4双向板的截面设计与构造要求1 截面设计厚度 简支板连续板其中为短跨计算跨度 跨度 跨中配筋可分为跨中板带和支座板带 支座钢筋应沿支座均匀布置 其他配筋构造可参考单向板 2 弯矩折减周边与梁整体连接的双向板 允许弯矩设计值折减1 中间跨的跨中和支座截面 减小20 2 边跨跨中及楼板边缘算起的第二支座截面 当时 可减小20 当可减小10 为垂直楼板边缘方向板的计算跨度 为楼板边缘方向板的计算跨度 11 3 5双向板支承梁设计板上荷载按照45 斜线方向分别向主 次梁传递 在计算支座弯矩时 可将图中梯形和三角形荷载按支座弯矩等效的原则 化为矩形荷载 即三角形荷载 梯形荷载时 其中 分别为短跨和长跨的计算跨度跨中弯矩应根据原荷载分布按静力平衡条件计算 若考虑塑性内力重分布计算支承梁内力时 可在弹性内力基础上调幅 选定支座弯矩后 利用静力平衡条件求出跨中弯矩 结构内力计算注意 1 先分别计算恒载 活载标准值单独作用产生的内力 2 内力组合时 再将内力分别乘恒载 活载分项系数 计算各自设计值 然后进行组合 3 计算恒 活荷载标准值内力 可便于分析结构挠度 裂缝 承载力等 4 双向板两个方向的计算高度不相等 板短方向 板长方向 11 4无梁楼盖11 4 1无梁楼盖的结构组成与受力特点1 结构组成无梁楼盖不设梁 钢筋混凝土板直接支承在柱上 是一种双向受力的板柱结构 为了防止柱顶处板的受冲切能力 往往在柱顶设置柱帽 荷载不太大时 也可不用柱帽 柱帽 无帽顶板柱帽 有折线顶板柱帽 有矩形顶板柱帽三种型式无梁楼盖根据施工方法可分为 现浇式 装配整体式 无梁楼盖因为没有梁 抗侧刚度较差 所以当层数较多或有抗震要求时 宜设置剪力墙 构成板柱 抗震墙结构 当楼面活荷载标准值在以上 柱网为6mx6m时 则无梁楼盖比肋梁楼盖经济 2 受力特点无梁楼盖可分为柱上板带和跨中板带柱上板带支承在柱上 而跨中板带支承在柱上板带上跨度较大方向的板带受力较大 因此无梁楼盖以长跨长来标志 并且长跨方向的钢筋放在短跨方向钢筋的外侧 柱上板带跨中挠度 跨中板带相对柱上板带的挠度为 因此无梁楼盖跨中的总挠度为 该值较大 因此无梁楼盖板厚应大些 以保证结构具有足够的刚度 无梁楼盖承受竖向荷载破坏时 板顶及板底裂缝分布详见图11 49 P57 图 11 4 2柱帽及板受冲切承载力的计算柱帽尺寸 板厚应满足抗冲切1 试验结果冲切破坏锥体的锥面大致与平板面成45 角弯起钢筋和箍筋可以提高冲切承载力 2 冲切承载力计算公式对于不配弯起钢筋和箍筋的钢筋混凝土平板 则冲切荷载设计值 公式中 截面高度影响系数 距离柱帽周边处的周长取值见课本P58当不满足上式 且板厚不小于150mm 可在板中配弯起钢筋和箍筋板截面尺寸应满足 配箍筋冲切承载力应满足 图 配弯起钢筋冲切承载力应满足 与冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积 与冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积 弯起钢筋与板底面夹角对于配弯起钢筋和箍筋的冲切破坏锥体以外的截面 仍应按无筋进行抗冲切承载力验算 此时应取冲切破坏锥体以外处的最不利周长 11 4 3无梁楼盖的内力分析1 经验系数法经验系数法又称总弯矩法或直接设计法 该方法先计算两个方向的截面总弯矩 再将截面总弯矩分配给同一方向的柱上板带和跨中板带 使用该法时 要求无梁楼盖的布置必须满足下列条件 1 每个方向至少有三个连续跨 2 同一方向相邻跨度的差值不超过较长跨度的0 3 3 任一区格板的长边与短边之比不大于2 4 可变荷载和永久荷载标准值之比不大于3 该方法计算时 只考虑全部均布荷载 不考虑活荷载的不利布置 弯矩系数法的计算步骤如下 1 分别按下式计算每个区格两个方向的总弯矩设计值 两个方向的柱距 柱帽在计算弯矩方向的有效宽度 柱顶45 线 由上可知 跨度大的方向 弯矩也大 与双向板受力不同 2 将每一个方向的总弯矩 分配给柱上板带和跨中板带的支座截面和跨中截面 即将总弯矩乘以表 11 13 中所列系数 3 在保持总弯矩值不变的情况下 允许将柱上板带负弯距的10 分配给跨中板带负弯矩 2 等效框架法当无梁双向板体系不符合经验系数法所要求的四个条件时 可采用等效框架法确定竖向均布荷载作用下的内力 等效框架法是把整个结构分别沿纵 横柱列两个方向划分 并将其视为纵向等效框架和横向等效框架 并分别计算分析 其中等效框架梁就是各层的无梁楼板 计算步骤如下 1 计算等效框架梁 柱的几何特征 等效框架梁宽取板跨中心线间距离 梁高取板厚h 跨度取或等效框架柱截面取原柱截面 柱计算高度取层高减柱帽高度 图 2 按框架计算内力 仅竖向荷载作用下 可按分层法计算 3 计算所得的等效框架控制截面总弯矩 按照划分的柱上板带和跨中板带分别确定支座和跨中弯矩设计值 即总弯矩乘以表11 14或表11 15中所列的分配比值 11 4 4截面设计与构造要求1 截面的弯矩设计值当竖向荷载作用时 有柱帽的无梁楼板内跨 具有明显的穹顶作用 这时截面的弯矩设计值可以适当折减 除边跨及边支座外 其余均乘以0 8 2 板厚及板截面有效高度有帽顶板时 无帽顶板时 无柱帽时 柱上板带可适当加厚 加厚部分宽度可取相应跨度的0 3倍我国 高层规范 规定 非预应力无柱帽楼板有效高度与双向板类似 3 板的配筋板的配筋通常采用绑扎钢筋的双向配筋方式 为减少钢筋类型 又便于施工 一般采用一端弯起 另一端直线段的弯起式配筋 也可采用分离式配筋 对于支座上承受负弯矩的钢筋 直径不宜小于12mm 4 柱帽配筋构造要求见p61 p62 5 边梁无梁楼盖周边应设置边梁 边梁高度不小于板厚的2 5倍 边梁除与半个柱上板带一起承受弯矩外 还须承受未计及的扭矩 所以应另设置必要的抗扭构造钢筋 11 5装配式与装配整体式楼盖11 5 1概述概述装配式楼盖 铺板式 应用最广 密肋式 无梁式铺板式楼盖的设计步骤为 1 根据建筑平面图 墙 柱位置 确定楼盖结构布置方案 排列预制梁板 2 选择预制板 梁型号 并对个别非标准构件进行设计 或局部采用现浇处理 3 绘制施工图 处理好楼盖构件的连接构造 11 5 1预制板与预制梁1 预制板的形式空心板 正 倒 槽形板 平板和夹心板等 按支承条件又可以分为单向板和双向板 为节约材料 提高构件刚度 预制板尽可能做成预应力的 2 预制板的尺寸实心板 常用60 80mm 预应力空心板 常取110mm和180mm两种 钢筋砼空心板 板的实际宽度b应比板的标志宽度略小 板间留有10 20mm缝隙 这是考虑预制板制作时允许误差 且铺板后用细石混凝土灌缝 可以加强楼盖的整体性 3 预制梁截面型式见图11 55p65矩形 花篮形 花篮梁 T形 倒T形 梯形 叠合梁两端简支楼盖梁的截面高度一般取 按次梁考虑 11 5 3预制构件计算特点预制构件除按承载能力极限状态和正常使用条件下的变形和裂缝宽度验算外 尚应按制作 运输及安装时的荷载设计值进行施工阶段的验算 进行施工吊装验算时应注意以下问题 1 动力系数 动力系数可取1 5 但根据构件吊装时的实际受力情况 可适当增减 构件自重乘动力系数 2 吊环计算 吊环应采用HPB钢 严禁使用冷加工钢筋 吊环埋入构件深度不应小于30d 并应焊接或绑扎在钢筋骨架上 每个吊环可按两个截面计算 在构件自重标准值作用下 吊环应力不应大于50N mm2 当一个构件上设有四个吊环时 计算中仅考虑三个同时发挥作用 3 施工安全等级 可较其使用阶段的安全等级降低一级 但不得低于三级 铺板式楼盖的连接位于非抗震设防区的连接构造 p66 p67抗震设防区的连接构造 p67 p68 11 6楼梯与雨篷11 6 1楼梯板式楼梯 最常见 梁式楼梯 螺旋楼梯 悬挑楼梯 楼梯的结构设计步骤 1 根据建筑要求和施工条件 确定楼梯的结构型式和结构布置 2 根据建筑类别 确定楼梯的活荷载标准值 3 进行楼梯各部件的内力分析和截面设计 4 绘制施工图 处理连接部件的配筋构造 1 板式楼梯包括 梯段板 平台板和平台梁梯段板 支承在平台梁和楼层梁上 单向板