脚手架方案.doc

洪福庄园二期工程脚手架方案一、编制依据1、洪福庄园二期工程设计施工图；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20013、施工手册第四版4、简明施工计算手册（第二版）5、质量计划/施工组织设计编制规定QWJ/JS.01-20026、质量手册QWJ/Z01-20027、程序文件QWJ/-20028、 我公司已积累的类似工程的施工经验及技术资料9、 结构安全系列计算软件PKPM二、工程概况1、建设概况：洪福庄园二期工程位于昆明路以南古寨西路以东。总建筑面积57372.17m2，7栋单体：A1、A2、A3、A4、A5、A6、G3号楼，及一个地下车库。A1、A2、A3号楼为地下一层，地上十一层附加阁楼。A4、A5、A6号楼为地下一层，地上六层附加阁楼。G3号会馆为地上三层。结构类型：框架剪力墙结构，结构设计使用年限50年，安全等级二级；抗震设防烈度为七度，三级抗震。A1、A2、A3（建筑高度为33.5米）、为筏板基础；A4、A5、A6（建筑高度为17.8米）、G3（建筑高度为12.7米）号楼及地下车库（层高为3.5米）为独立基础。本工程由威海凯得建筑设计院有限公司设计；工程施工总承包单位为威海建设集团。工程建设单位为威海市城建开发有限公司。2、建筑概况和结构概况：本工程6栋住宅楼，1个会所，1个地下车库，其他工程具体概况如下：楼号面积（）长宽（m）层高（m）总高m层数地下首层标准层顶层阁楼层地下地上地上地下A19534.06830.2160.613.74.453.92.92.93.96 33.5111A26526.33573.7643.813.14.453.92.92.93.9633.5111A312155.611040.1480.813.04.73.92.92.93.9633.5111A45003.15758.1060.513.72.82.82.82.83.817.816A53608.02670.3043.911.42.82.8 2.82.83.817.816A65999.7901.5071.913.72.82.82.82.83.817.816G32353.3361.413.753.63.63.612.73基础主体结构形式,砼强度等级,抗震等级等见下表:单体工程A1A2A3A4A5基础钢筋防水砼筏板钢筋防水砼筏板钢筋防水砼筏板柱下独立基础/条形基础柱下独立基础/条形基础结构形式剪力墙结构剪力墙结构剪力墙结构框架结构框架结构底板厚度700700700抗震等级三级三级三级三级三级砼等级基础为C30地下室外墙及主体一层、二层、三层为C35,三层以上为C30，二次结构为C20基础为C30地下室外墙及主体一层、二层、三层为C35,三层以上为C30，二次结构为C20基础为C30地下室外墙及主体一层、二层、三层为C35,三层以上为C30，二次结构为C20独立基础及地梁为C30地下室框架柱为C30，一层以上为C25二次结构为C20独立基础及地梁为C30地下室框架柱为C30，一层以上为C25二次结构为C20单体工程A6G3地下车库基础柱下独立基础/条形基础柱下独立基础/条形基础柱下独立基础/条形基础结构形式框架结构框架结构框架剪力墙结构底板厚度900抗震等级三级三级三级砼等级独立基础及地梁为C30地下室框架柱为C30，一层以上为C25二次结构为C20基础及主体为C30，二次结构为C20基础及主体为C30，二次结构为C20三、脚手架布设安排本工程脚手架采用悬挑脚手架，具体部位为A4、A5、A6、G3及A1、A2、A3 6层以下，该部分架体高度18m，落于一层悬挑工字钢上。第二部分，A1、A2、A3 6层以上采用工字钢悬挑脚手架，架体全高18 m。四、工字钢悬挑脚手架构架设置：1、搭设工艺流程：定位放线预埋PVC管砼浇筑固定工字钢搭设立杆搭设扫地杆大横杆小横杆拉结点固定、搭设剪刀撑小横杆上铺脚手板护栏挡脚板安全网、密目网布设。拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。2、搭设方法：工字钢悬挑脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。外脚手架立杆纵向间距（即工字钢间距）为1.4m, 立杆横距0.9m,内立杆距墙面0.3m,大横杆步距1.8m,中间设一道防护栏杆,高1.2m, 小横杆纵向间距为1.4m,里端悬挑0.3m，采用铺设木架板做防护，端部距离外墙面0.1m。无阳台造型处工字钢长度为3m，16a号工字钢，采用两道18钢筋箍固定，悬挑长度1.3m，锚固长度1.7m.阳台转角处，有造型处悬挑工字钢为4m，20a号工字钢，悬挑长度2m，锚固长度2m。工字钢均采用18钢筋套箍固定。作业层满铺木脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。 连墙件设置方式：外架采用两步三跨与主体结构形成刚性拉接。连墙件在各层外围框架处, 连墙件纵距4.2m,步距3.6m，均采用双扣件、双钢管与框架形成在梁底处、剪力墙处上下两道拉结。当框架结构的间距大于4.2m时，在框架结构中间的楼板上预埋一级20钢筋做套箍，穿钢管用扣件固定，锚入框架梁25cm,加强外架与主体的连接。剪刀撑设置：脚手架架体外侧面满设剪刀撑，剪刀撑跨越6根立杆，剪刀撑与地面倾角在450 600之间，脚手架外侧面采用绿色密目安全网全封闭。架体卸载设置：在阳角、楼梯及阳台处采取钢丝绳斜拉，钢丝绳选用619+1，公称强度1400Mpa，直径17.0mm。钢丝绳调紧采用花篮螺栓调紧，花篮螺栓用两端封闭型，钢丝绳夹不少于三道，最后一道与前一道做出矢高不小于5cm的安全弯，阳台处悬挑层底部两层模板支撑系统不拆除。3、搭设施工:（1）施工准备: 对钢管、扣件、脚手板、密目网、安全网等进行验收,不合格产品严禁使用。 检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。 清除搭设场地杂物,平整搭设场地。（2）脚手架搭设: 在楼板浇筑砼前，根据工字钢和18200双钢筋套箍的间距排距要求进行定位放线，预埋PVC管，固定于楼板钢筋上。 在楼板浇筑砼后，按照工字钢的悬挑位置要求，用18200双钢筋套箍固定工字钢，双钢筋套箍割丝穿楼板并用双螺母和角钢固定。（见附图）。 立杆搭设:a、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。b、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3；c、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。d、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。 搭设纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在工字钢上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 纵向水平杆搭设:a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。b、纵向水平杆接长：采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。 横向水平杆搭设:a、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。b、横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上方。c、可在两主节点间加设横向水平杆，横向水平杆间距不得大于900mm，以方便搭设作业面脚手板。 连墙件设置: a、两步三跨布置，框架结构处上下两道，尽量利用剪力墙洞口处。b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架结构拉结牢固。e、拉结点节点详图见附图。 剪刀撑搭设：a、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。b、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。c、剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。 作业层、栏杆和挡脚板的搭设：a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。b、上栏杆上皮高度为1.2mc、挡脚板高度不应小于180mm。 脚手板的铺设：a、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm150mm。b、脚手板采用搭接铺设，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出水平杆的长度不应小于100mm。c、拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。d、脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢。 安全防护设置：a、安全平网：每层设置一道安全平网，每两步设一道。且施工作业层脚手板下也要加一道安全网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。内立杆距墙30cm，采用满铺脚手板防护，铺设层数与安全平网相同。b、密目网：脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网与架体及网与网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。c、内封闭措施：悬挑脚手架底部满铺木胶板，满挂安全平网。楼层周边设置防护栏杆，满挂安全网，挑架底部全封闭。悬挑脚手架非阳台处计算见p20.五、脚手架拆除：1、拆除准备： 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。 应由工程技术负责人进行拆除安全技术交底。 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2、拆除作业： 划出工作区标志，严禁非施工人员进入现场，设专人警戒。 拆除顺序：自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，后绑者先拆，一般应先拆脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、拉结杆、大横杆、立杆等。 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。 密目网和安全平网随脚手架逐步拆除，不得将密目网和安全平网全部拆除后再拆架体。 统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。 落地式脚手架：当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当的位置搭设临时抛杆加固后，再拆除连墙件。 材料、工具集中用塔吊运送，严禁往地面抛扔。 拆卸后的各种构件应分类码放整齐。六、材料质量要求：1、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管，直径均为48，壁厚3.25mm，它们的力学性能均应符合冷弯薄壁型钢结构技术规范。2、扣件均为锻铸铁铸成的扣件的重量及容许荷载均应符合规范要求。扣件的形式有三种：旋转扣件、十字扣件、对接扣件。3、木质脚手板应采用优质杉木或松木，厚度为50mm,宽度为300mm，长度3m。 七、脚手架搭设质量要求：1、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200,且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。2、单根大横杆水平偏差不大于20mm，小横杆水平偏差不大于10mm。3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。4、扣件连接时螺栓的松紧程度必须适度，紧固力矩宜为 4065Nm，螺栓根部要放正。八、安全管理：1、脚手架搭设人员必须经过有关部门专业培训，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。3、脚手架的构配件质量具体由材料员及保管员负责，搭设完毕后由技术负责人同施工员、安全员和架工班长联合验收合格后方可使用，落地脚手架、悬挑工字钢脚手架，分开单独进行验收。4、作业层上的施工荷载（结构3KN/m2；装饰2KN/m2）要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起吊设备。5、六级及六级以上大风和雪、雨天禁止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并及时清除积雪。6、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆；连墙件。7、搭设脚手架时，地面应设围挡及警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10、架面上严禁码放材料，严禁上架人员在架面上奔跑或退行。11、工人在架上作业时，应注意自我保护和他人安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。12、人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。13、每班工作人员上架前应先行检查有无影响安全作业的隐患存在，排除解决后方可开始作业。14、根据工程实际情况应对脚手架定期进行检查。15、卸料平台、安全通道、楼梯防护均采用工具式防护。九、附图： 18m高16a悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工均布荷载为2.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.400/1=0.490kN/m 活荷载标准值 Q=2.5001.400/1=3.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.490+1.43.500=5.534kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=5.5340.9002/8=0.560kN.m =0.560106/5080.0=110.300N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.490+3.500=4.028kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.04.028900.04/(3842.06105121900.0)=1.370mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.400/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=2.5000.9001.400/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.054+1.20.220+1.41.575=2.534kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12515.300=1.909kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.400(0.900+0.300)/2=0.588kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.4002/2=0.196kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40015.300=0.107kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.801kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50021.4000.900/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.470 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.4701.134 = 0.642kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.801+0.851.43.150=7.109kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.801+1.43.150=7.771kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.6421.4001.8001.800/10=0.346kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.771kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7771/(0.19489)=85.537N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.109kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.346kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7109/(0.19489)+346000/5080=146.450N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 18.585kN，现场采用双扣件，双钢管Nl24 kN，满足要求。 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1700mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.77kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.70=0.77 kl=0.30/1.70=0.18 k2=1.20/1.70=0.71 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=23.049kN 支座反力 RB=-6.770kN 最大弯矩 MA=11.864kN.m 抗弯计算强度 f=11.864106/(1.05141000.0)=80.133N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.80+3.15=5.95kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=4.682mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =11.86106/(0.929141000.00)=90.57N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋套箍，强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的钢筋套箍受力R=6.770kN 水平钢梁与楼板压点的钢筋套箍强度计算公式为 其中f为钢筋抗拉强度，每个钢筋套箍按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的钢筋套箍最小直径 D=67704/(3.1416502)1/2=10mm。 因此本工程采用18钢筋作为工字钢与楼板的连接套箍 18m高20a工字钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。采用的钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工均布荷载为2.5kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。 悬挑水平钢梁采用20号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物悬挑板长度0.7米，建筑物框架梁内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用直径为17mm的619+1钢丝绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m，公称抗拉强度为1400MPa。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.400/1=0.490kN/m 活荷载标准值 Q=2.5001.400/1=3.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.490+1.43.500=5.534kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=5.5340.9002/8=0.560kN.m =0.560106/5080.0=110.300N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.490+3.500=4.028kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.04.028900.04/(3842.06105121900.0)=1.370mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在大横杆的上面，无需计算。 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.400/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=2.5000.9001.400/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.054+1.20.220+1.41.575=2.534kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12518.000=2.246kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.400(0.900+0.300)/2=0.588kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.4002/2=0.196kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.40018.000=0.126kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.156kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50021.4000.900/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.6701.134 = 0.729kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.156+0.851.43.150=7.536kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.156+1.43.150=8.198kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7291.4001.8001.800/10=0.394kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.198kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8198/(0.19489)=90.238N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.536kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.394kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7536/(0