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钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)86脚手架沿纵向搭设长度L(m)15立杆步距h(m)1.45立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)50双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区青海西宁市安全网设置半封闭基本风压0(kN/m2)0.32风荷载体型系数s1.25风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.2，0.9，0.74风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.34，0.25，0.21 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.351/(2+1)+1.431/(2+1)=1.58kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.351/(2+1)+31/(2+1)=1.15kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.581.52=0.36kNm =Mmax/W=0.36106/4490=79.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1515004/(100206000107800)=1.775mm max1.775mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.581.5=2.61kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.151.5=1.9kN四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.61kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.9kN q=0.033=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.87106/4490=192.94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.034mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.63kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.61/2=1.3kNRc=0.812=9.6kN 横向水平杆：Rmax=2.63kNRc=0.812=9.6kN 满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H86双立杆计算高度H150脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1248 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)(H-H1)=(0.1248+1.52/20.033/1.45)(86-50)=5.73kN 单内立杆：NG1k=5.73kN 双外立杆：NG1k=(gk+0.033+lan/20.033/h)H1=(0.1248+0.033+1.52/20.033/1.45)50=9.63kN 双内立杆：NGS1k=9.63kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H-H1)/h+1)lalbGkjb1/2/2=(86-50)/1.45+1)1.510.351/2/2=3.39kN 单内立杆：NG2k1=3.39kN 双外立杆：NGS2k1=H1/hlalbGkjb1/2/2=50/1.451.510.351/2/2=4.53kN 双内立杆：NGS2k1=4.53kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H-H1)/h+1)laGkdb1/2=(86-50)/1.45+1)1.50.141/2=2.71kN 双外立杆：NGS2k2=H1/hlaGkdb1/2=50/1.451.50.141/2=3.62kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmwla(H-H1)=0.011.5(86-50)=0.54kN 双外立杆：NGS2k3=GkmwlaH1=0.011.550=0.75kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.39+2.71+0.54=6.64kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.39kN 双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=4.53+3.62+0.75=8.9kN 双内立杆：NGS2k=NGS2k1=4.53kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(23)/2=4.5kN 内立杆：NQ1k=4.5kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(5.73+6.64)+ 0.851.44.5=20.2kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.851.4NQ1k=1.2(5.73+3.39)+ 0.851.44.5=16.3kN 双外立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(9.63+8.9)+ 0.851.44.5=27.58kN 双内立杆：Ns=1.2(NGS1k+ NGS2k)+0.851.4NQ1k=1.2(9.63+4.53)+ 0.851.44.5=22.34kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n7吊环设置分开设置卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)3.6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)118183.645013003钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置） 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/450)=82.87 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1300)=70.14 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXN(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS(H1-hxn)/H1HL/la=0.81.516.3(86-50)/(86-50)+22.34(50-18)/503/1.5=73.44kN P2=KfKXN(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS(H1-hxn)/H1HL/la=0.81.520.2(86-50)/(86-50)+27.58(50-18)/503/1.5=90.86kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=73.44/sin82.87=74.01kN T2=P2/sin2=90.86/sin70.14=96.6kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=96.6kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66796.6/(215.19)=6个n=7个 满足要求！ Pg=kFg/=996.6/0.85=1022.85kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(1022.85/0.5)1/2=45.23mm 吊环最小直径dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(296.6103/(50)1/2=36mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径45.23mm，必须拉紧至96.6kN，吊环最小直径为36mm。八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H86双立杆计算高度H150双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=k h=1.1551.51.45=2.51m 长细比=l0/i=2.51103/15.9=158210 满足要求！ 查规范表C得，=0.284 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2(5.73+6.64)+1.44.5)=21.15kN 双立杆的轴心压力设计值NS=max(1.2(NGS1k+NGS2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+3.6)/H1，1.2(NGS1k+NGS2k)(hx1+(1-Kf)(H1-hx1)/H1+(1-Kf)N=max(1.2(9.63+8.9)+1.44.5)(18+(1-0.8)(18-18)+3.6)/50，1.2(9.63+8.9)(18+(1-0.8)(50-18)/50+(1-0.8)21.15=15.08kN =N/(A)=21149.65/(0.284424)=175.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ =KSNS/(A)=0.615077.56/(0.284424)=75.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.851.4NQ1k)=(1.2(5.73+6.64)+0.851.44.5)=20.2kN 双立杆的轴心压力设计值NS=max(1.2(NGS1k+NGS2k)+0.851.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+3.6)/H1，1.2(NGS1k+NGS2k)(hx1+(1-Kf)(H1-hx1)/H1+(1-Kf)N=max(1.2(9.63+8.9)+0.851.44.5)(18+(1-0.8)(18-18)+3.6)/50，1.2(9.63+8.9)(18+(1-0.8)(50-18)/50+(1-0.8)20.2=14.89kN Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.251.51.452/10=0.1kNm =N/(A)+ Mw/W=20204.65/(0.284424)+0.1/4490=167.79N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ Mws=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10=0.851.40.211.51.452/10=0.08kNm =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6(14888.56/(0.284424)+0.08/4490)=74.19N/mm2f=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3421.4521.5=4.1