20m装配式钢筋混凝土简支T梁.doc

大连理工大学网络教育学院装配式钢筋混凝土简支T型梁桥课程设计 学习中心：云南思茅奥鹏学习中心17B专 业：土木工程（道桥方向）姓 名：李斌终身学习卡号：101410019370设计时间：2011-0620m装配式钢筋混凝土简支T梁计算一、设计资料1桥面净空净16m（行车道）+20.75（人行道）+20.25（栏杆）2主梁路径和全长标准路径：20.00 (墩中心距离)；计算跨径：19.50 (支座中心距离)；主梁全长：19.96 (主梁预制长度)。3设计荷载公路I级，人群荷载为3.54材料钢筋：直径12mm采用级钢筋，直径12mm采用级热轧光面钢筋。混凝土：主梁用C40，人行道、栏杆及桥面铺装用C25。5计算方法极限状态设计法6结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图l所示，其中横梁用五根。7设计依据(1)公路桥涵设计通甩规范（JTG 0602004），简称“桥规”；(2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG 0642004）,简称“公预规”；二、主梁截面几何特性计算和荷载横向分布系数计算图1（尺寸单位：cm）200图2（尺寸单位：cm）(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩和求主梁截面的重心位置（图2)：平均板厚 T形截面抗矩惯柑近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：=式中： 为矩形截面抗任刚度系数(查表)；、为相应各矩形的宽度与厚度。查表可知：，故：单位抗弯及抗扭惯矩： (2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度计算（图3）：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：，图3根据比值可查附表求得0.548所以0.548C=0.5482.345=1.285m求横梁截面重心位置横梁的抗弯和抗扭惯矩和：=2h2 ，查表得 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c故=单位抗弯及抗扭惯矩(3)计算抗弯参数和扭弯参数:式中：桥宽的一半；计算跨径。查桥规，取，则： 跨中荷载横向分布系数比拟正交性板法（按GM法）计算。根据程序“比拟正交异性板法.exe”计算的原始数据如下：图4各梁的横向分布系数计算结果：汽车荷载：梁号 mc 1 0.66051 2 0.26766 3 0.81856 4 0.50041 5 0.33737 人群荷载：梁号 mc 1 1.7014 2 0.06226 3 0.12446 4 0.03863 5 0.02梁端剪力横向分布系数计算(按杠杆法)汽车荷载：图5 （尺寸单位：cm）梁号 m0 1 0.75/20.375 2 （0.1+1+0.3）/20.7 3 （0.1+1+0.3）/20.7 4 （0.1+1+0.3）/20.7 5 （0.1+1+0.3）/20.7人群荷载：图6 （尺寸单位：cm）梁号 m0 1 1.1875 2 -0.1875 3 0.0 4 0.0 5 0.0三、主梁内力计算1恒载内力(1)恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算见表3。表3 钢筋混凝土T形梁桥永久荷载计算构件名构件简图尺寸(cm)单元构件体积及算式(m3)重度(kN/m3)每延米重力(kN/m)主梁2x1.3-2x0.91x(1.3-(0.08+0.14)/2)=0.4342250.4342x25=10.855横隔板中梁边梁0.89x(0.16+0.18)/2x2x0.91x5/19.5=0.0706070.89x(0.16+0.18)/2x0.91x5/19.5=0.0353250.070607x25=1.7650.0353x25=0.883桥面铺装沥青混凝土：0.04x20.08混凝土铺装层：0.06x20.1223240.08x23=1.840.12x24=2.88栏杆和人行道5x2/91.11一侧人行道部分每2.5长时重12.42，1.0长时重。按人行道板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1号（9号）梁： 2号（8号）梁： 3号（7号）梁： 4号（6号）梁： 5号梁： 各梁的恒载汇总于表4。表4 各梁的永久荷载（单位：）梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（9）10.8550.8338.44.7224.812（8）10.8551.7650.314.7217.653（7）10.8551.7650.6154.7217.964（6）10.8551.7650.194.7217.53510.8551.7650.04.7217.34（2）恒载内力计算影响线面积计算见表5。表5 影响线面积恒载内力计算见表6。表6 恒载内力梁号M1/2（KNm）M1/4(KNm)Q0(KN)q0q0q0q0q0q01（9）24.81 47.531179.22 24.81 35.65884.48 24.81 9.75241.90 2（8）17.65 47.53838.90 17.65 35.65629.22 17.65 9.75172.09 3（7）17.96 47.53853.64 17.96 35.65640.27 17.96 9.75175.11 4（6）17.53 47.53833.20 17.53 35.65624.94 17.53 9.75170.92 517.34 47.53824.17 17.34 35.65618.17 17.34 9.75169.07 2活载内力计算（1）汽车冲击系数简支梁的自振频率为：mc=G/g=f=介于1.5Hz和14Hz之间，按桥规4.3.2条规定，冲击系数按照下式计算：0.1767lnf-0.01570.123 1+1.123（2）作用值计算车道荷载为公路I级，根据桥规4.3.14条规定： （计算跨径为19.5，故值需进行内插计算）计算剪力效应时：人群荷载为（3）活载弯矩计算影响线面积计算（见表7）：表7 影响线面积计算项目影响线顶点位置计算式处47.53处35.65支点处9.75处2.438汽车荷载产生的弯矩计算（见表8）：【注】按照横向分布系数在纵桥向的分布规律，弯矩计算时全桥跨取跨中横向分布系数。表8 汽车荷载产生的弯矩梁号内力内力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（1）（2）（3）（5）+（4）（6）10.660510.660511.12310.5238.047.5335.654.8753.6561230.8923.120.267660.2676647.5335.654.8753.656498.8374.130.818560.8185647.5335.654.8753.6561525.31144.040.500410.5004147.5335.654.8753.656932.5699.350.337370.3373747.5335.654.8753.656628.7471.5人群荷载产生的弯矩计算（见表9）：表9 人群荷载产生的弯矩梁号内力内力值（1）（2）（3）（1）（2）（3）11.70141.70142.62547.5335.65212.3159.220.062260.0622647.5335.657.85.830.124460.1244647.5335.6515.511.640.038630.0386347.5335.654.83.650.00.047.5335.650.00.0（4）活载剪力计算汽车荷载产生的剪力计算：跨中剪力计算：支点剪力计算：汽车荷载产生的跨中剪力计算见表10：表10 汽车荷载产生的跨中剪力计算梁号内力内力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（1）（2）（3）（5）+（4）（6）10.660511.12310.5285.62.4380.5124.920.2676650.630.81856154.840.5004194.650.3373763.8汽车荷载产生的支点剪力计算见表11：表11 汽车荷载产生的支点剪力计算梁号内力内力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（1）（2）（3）（4）+（5）（6）（7）+(8)11.1230.6605110.59.750.375285.61-6.7188.720.267660.710.15266.730.818560.7-2.78315.540.500410.74.68287.350.337370.78.51272.9人群荷载产生的跨中剪力计算跨中剪力计算： 支点剪力计算：人群荷载产生的跨中剪力计算见表12：表12 人群荷载产生的跨中剪力计算梁号内力内力值（1）（2）（3）（1）（2）（3）11.70142.6252.43810.8920.062260.430.124460.840.038630.2550.00.0人群荷载产生的支点剪力计算见表13：表13 人群荷载产生的支点剪力计算梁号内力内力值（1）（2）（3）（4）（1）（2）（3）+（5）11.70142.6259.751.1875-3.0240.5320.06226-0.1875-1.470.1230.124460.0-0.732.4640.038630.0-0.230.7650.00.00.00.03.作应效应组合（内力组合）根据桥规4.1.6，作应效应组合公式为：【注】此处设计安全等级为二级，故结构重要性系数取1.0。作应效应组合见表14：表14 作应效应组合梁号内力恒载汽车荷载人群荷载组合值123456712+34+56711.21179.221.41230.80.81.4212.33375.96 884.48923.1159.22532.02 241.9188.740.53599.85 0124.910.89187.06 21.2838.91.4498.80.81.47.81713.74 629.22374.15.81285.30 172.09266.70.12580.02 050.60.471.29 31.2853.641.41525.30.81.415.53177.15 640.27114411.62382.92 175.11315.52.46654.59 0154.80.8217.62 41.2833.21.4932.50.81.44.82310.72 624.94699.33.61732.98 170.92287.30.76608.18 094.60.25132.72 51.2824.171.4628.70.81.40.01869.18 618.17471.50.01401.90 169.07272.90.0584.94 063.80.089.32 四、主梁正截面设计及抗弯强度复核 由表14可知，1梁Md值最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1号梁计算弯矩进行配筋。1. 翼缘板的计算宽度为了便于计算，将左图的实际T型截面换算成右图所示的计算截面，其余尺寸不变。图7 （尺寸单位：mm）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第4.2.2条规定，T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用： （1） (为主梁计算跨径)（2）（b为梁的腹板宽，bh为承托长度，hf为不计承托的翼缘厚度。）（3）bf=2000mm（等于相邻两梁轴线间的距离）取上述三个数据中最小的值，故取bf=1500mm。因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离，则梁的有效高度即可得到，。2.判断T形梁截面类型判断为第一类T形截面。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.3条规定：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列规定计算。3.求受拉钢筋的面积As拟采用836+425mm的钢筋，As=8143+196310106mm2。主筋布置如图1所示，主筋为两片焊接平面骨架。每片骨架主筋的叠高为：436+2*25=194mm20%10106=2021mm2；支点截面的有效高度h0=has=1300(30+36/2)=1252mm；根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.9条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合要求。说明截面尺寸符合要求。2.检查是否需要按计算设置腹筋根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.10条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，符合条件时，则不需要进行斜截面抗剪承载力计算，而仅按构造要求配置箍筋。跨中：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.651801179.2=175.1kNQl/2=0.9x217.6=195.84kN支点：0.5010-3ftdbh0=0.5010-31.651801252=185.9kN2.5，取p中2.5p支100支1002036/（1801252）0.9032.5p平（p中+p支）/2（2.5+0.903）/21.7015h0平（h0中+h0支）/2（1179.2+1252）/21215.6mm根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第9.3.13条：钢筋混凝土梁应设置直径不小于8mm或1/4主筋直径的箍筋。其配筋率sv，R235钢筋不应小于0.18%，现初步选用10的双肢箍筋，n2；Asv178.5mm2。Asv=nAsv1278.5157mm2根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第9.3.13条：箍筋间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与梁或梁与柱的交接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于50mm。现取跨中部分箍筋的间距为200mm，跨中部分长度为91200=18200mm。梁端加密段长度为880mm，加密段箍筋间距为60mm，梁端第一根箍筋距端面为50mm，第一根箍筋与第二根箍筋间的距离为50mm。梁端加密段箍筋为四肢箍筋。50+50+1360=880mm。配箍率验算：满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第9.3.13条R235钢筋最小配箍率的要求。5.弯起钢筋及斜筋设计根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.11条：计算第一排弯起钢筋Asb1时，对于简支梁和连续梁近边支点梁段，取用距支点中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值Vsb1；计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋Asb2Asbi时，取用前一排弯起钢筋下面弯点处由弯起钢筋承担的那部分剪力Vsb2Vsbi。一排弯起钢筋截面积按下列公式计算：需设置弯起钢筋的区段长度（距支座中心）初步拟定架立钢筋为222，净保护层为42.9mm，则架立钢筋底面至梁顶的距离为42.9+25.1=68mm第一排弯起钢筋的面积为：（初步拟定为36）初步选用由主筋弯起236，Asb12036mm2。第一排弯起钢筋的水平投影长度为lsb1：lsb1=1300(68+40.2/2)(30+40.2+40.2/2)=1122mm第一排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1300/26840.2/2=562mm第一排弯起钢筋弯起点的剪力第二排弯起钢筋的面积：（初步拟定为36）初步选用由主筋弯起236，Asb22036mm2。第二排弯起钢筋的水平投影长度为lsb2：lsb2=1300(68+40.2/2)(30+40.22+40.2/2)=1081mm第二排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1122+1300/26840.2/2=1684mm第二排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1122+10812203mm。第二排弯起钢筋弯起点的剪力第三排弯起钢筋的面积：（初步拟定为36）初步选用由主筋弯起236，Asb32036mm2。第三排弯起钢筋的水平投影长度为lsb3：lsb3=1300(68+40.2/2)(30+40.23+40.2/2)=1041mm第三排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1122+1081+1300/26840.2/2=2765mm第三排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1122+1081+10413244mm。第三排弯起钢筋弯起点的剪力第四排弯起钢筋的面积：（初步拟定直径25）初步选用由主筋弯起225，Asb4982mm2。第四排弯起钢筋的水平投影长度为lsb4：lsb4=1300(68+28.4/2)(30+40.24+28.4/2)=1013mm第四排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1122+1081+1041+1300/26828.4/2=3812mm第四排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1122+1081+1041+10134257mm。第四排弯起钢筋弯起点的剪力第五排弯起钢筋的面积：（初步拟定直径25）初步选用由主筋弯起225，Asb5982mm2。第五排弯起钢筋的水平投影长度为lsb5：lsb5=1300(68+28.4/2)(30+40.24+28.4+28.4/2)=984mm第五排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：1122+1081+1041+1013+1300/2-68-28.4/2=4825mm第五排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：1122+1081+1041+1013+9845241mmh0/2=1231.9/2=615.95mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为9188mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标8455mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第二排弯起钢筋（2N3）该排钢筋的充分利用点的横坐标为5092mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为7547mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为75475092=2455mmh0/2=1211.8/2=605.9mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为8066mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标6998mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第三排弯起钢筋（2N4）该排钢筋的充分利用点的横坐标为2680mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为6506mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为65062680=3826mmh0/2=1191.7/2=595.85mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为6985mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标5092mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第四排弯起钢筋（2N5）该排钢筋的充分利用点的横坐标为1513mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为5493mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为54931513=3980mmh0/2=1177.5/2=588.75mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为5938mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标2680mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。第五排弯起钢筋（2N6）该排钢筋的充分利用点的横坐标为0，而该排钢筋的弯起点的横坐标为4509mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为45090=4509mmh0/2=1163.3/2=581.65mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为4925mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标1513mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。经上述分析判断可知，初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力和斜截面承载力均满足要求。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第9.3.11条：简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面。同时，为了节约钢筋，从而达到安全、经济、合理，应使抵抗弯矩图更接近于设计弯矩图。拟作如下调整：弯起钢筋调整表编号理论断点横坐标(mm)充分利用点横坐标(mm)充分利用点+h0/2横坐标(mm)原弯起点横坐标(mm)拟调弯起点横坐标(mm)1975084559080伸入支座2845569987615862286303699850925699752968304509226803279647250305268015132109543432306151305934414截断如图6所示：跨中部分增设三对216的斜筋，梁端增设一对216的斜筋。6号钢筋在跨中部分截断，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第9.3.9条：钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断；如需截断时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸（la+h0）长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少延伸20d（环氧树脂涂层钢筋25d），该钢筋的截断位置(距跨中)应满足la+h0=3016+1186.40=1666mm，同时不小于1513+20d=1833mm，本设计取为2000mm。2. 斜截面抗剪承载力复核2.1.斜截面抗剪承载力复核原则根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.7条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，当配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力验算采用下列公式：根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.8条：进行斜截面承载力验算时，斜截面水平投影长度C应按下式计算：C=0.6mh0。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第5.2.6条：计算受弯构件斜截面杭剪承载力时，其计算位置应按下列规定采用：距支座中心h/2处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面；箍筋数量或间距改变处的截面；构件腹板宽度变化处的截面。2.斜截面抗剪承载力复核距支座中心h/2处的截面（x=9.10m）经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为7.733m。Mjx=2250（147.7342/19.52）=834.266kN.mVjx=84.00+（440.0084.00）21.734/19.5=366.390kNm=Mjx/Vjxh0=834.266/(366.3901.23220)=1.84793.0C=0.6mh0=0.61.84791.2322=1.366m7.734+1.366=9.1m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为236，Asb=16.09mm2。配箍率为：纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为236）p=100=1001608/(1801252)=0.7153.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.21430=2.186m6.444+2.186=8.630m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为236+225，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率为：纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为436）p=100=1003217/(1801232.20)=1.4503.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.19640=2.154m4.676+2.154=6.830m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为236+225，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率为：纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为636）p=100=1004826/（1801214.30）=2.2083.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.19165=2.145m2.885+2.145=5.030m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为225+225，Asb=4.02+4.02=8.04mm2。配箍率为：纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为836）p=100=1006434/（1801.1964）=2.9882.5，取p=2.5第四排弯起钢筋弯起点处的截面（x=3.230m）经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为1.094m。Mjx=2250（141.0942/19.52）=2221.673kNmVjx=84.00+（440.0084.00）21.094/19.5=123.945kNm=Mjx/Vjxh0=2221.673/(123.9451.18640)= 15.10843.0取m=3.0C=0.6mh0=0.63.01.18640=2.136m1.094+2.136=3.230m恰好与斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影长度范围内，无弯起钢筋。配箍率为：纵筋配筋率为：p=100=100（6434+402）/(1801191.65)=3.1872.5取p=2.5由于N6钢筋的截断处至跨中，再无弯起钢筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，无需计算斜裂缝的水平投影长度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，该钢筋截断处的剪力为：Vjx=84.00+（440.0084.00）2.00/9.75=157.026kN其抗剪承载力为：经前述计算可知，梁的各斜截面抗剪承载力均满足要求。七、主梁的裂缝宽度复核根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.4.3条：矩形、T形截面钢筋混凝土构件其最大裂缝宽度Wfk可按下列公式计算：纵向受拉钢筋换算直径As的直径焊接钢筋骨架d=1.3de=1.333.16=43.11mm纵向受拉钢筋配筋率=As/bh0+(bfb)hf=10106/(1801179.2)=0.04760.02，取=0.02。受拉钢筋在使用荷载作用下钢筋重心处的拉应力根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.4.4条纵受拉钢筋的应力按下式计算：ss=Ms/(0.87Ash0)= 2253.1106/(0.87101061179.2)=217.3MPa其中Ms1179.22+0.7x1230.8+1.0x212.32253.1 kN.m短期荷载作用下的最大裂缝宽度螺纹钢筋C1=1.0；C3=1.0；C2=1+0.5Ml/Ms=1+0.51756.5 /2253.1=1.390其中，Ml1179.22+0.4x1230.8+0.4x212.31756.5 kN.m满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.4.2条的要求。八、主梁的变形验算根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.5.1条：钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。第6.5.2条：钢筋混凝土受弯构件的刚度可按下式计算：根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第6.5.3条：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值，乘以挠度长期增长系数。挠度长期增长系数为=1.60。变形计算时，主梁已经安装就位，截面应取翼缘的全宽计算，