钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算.doc

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。楼面可变荷载标准值7kN/m2，永久荷载分项系数为1.2，楼面活荷载分项系数1.3。楼面面层为：20mm厚水泥砂浆，12mm厚板底纸筋抹灰，板混凝土均采用C20级；钢筋直径12mm时，采用HRB335钢，直径12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2 板的计算简图1.荷载计算 20mm厚水泥砂浆0.0220=0.4 KN/80mm厚钢筋混凝土板0.0825=2.0 KN/12mm厚板底纸筋抹灰0.01217=0.204 KN/恒载标准值 gk2.604 kN/ m2活载标准值 qk7.0 kN/ m2荷载设计值 p1.22.604+1.37.012.225 kN/ m2每米板宽 p12.225 kN/ m22.内力计算 计算跨度 板厚 h80mm，次梁 bh200mm450mm 边跨l011650100120+80/21470mm 中间跨l0216502001450mm 跨度差（14701450）/14500.01310，故板可按等跨连续板计算。 板的弯矩计算截面位置弯矩系数弯矩Mpl02 (kNm)边跨跨中1/111/1112.2251.472=2.40B支座1/141/1412.2251.472=1.89中间跨跨中1/161/1612.2251.452=1.61中间C支座1/161/1612.2251.452=1.613.配筋计算 b1000mm，h80mm，h0802060mm，fc11.9 N/mm2, ft =1.27 N/mm2, fy =210 N/mm2对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。截面位置M（kNm）(mm2)实配钢筋边跨跨中2.400.0560.058197.28200, 251mm2B支座1.890.0440.0451538200,251 mm2中间跨跨中 轴线间1.610.0380.039132.68200,251 mm2轴线间 1.610.8=1.288 0.0300.0301026/8200,196 mm2 中间C支座 轴线间 1.610.0380.039132.68200,251 mm2 轴线间 1.610.8=1.288 0.0300.0301026/8200,196 mm2 其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。图3 板的模版图、配筋图四、次梁计算b200mm，h450mm。 次梁按塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图见图4。图4 次梁的计算简图1.荷载计算 由板传来恒载2.604kN/ m21.65m4.30 kN/ m次梁自重 25 kN/ m30.2m（0.450.08）m1.85 kN/ m次梁抹灰 17 kN/ m30.02m（0.450.08）m20.25 kN/ m恒载标准值 gk6.40 kN/ m活载标准值 qk7 kN/ m21.65m=11.55 kN/ m荷载计算值 p=1.26.40+1.311.55=22.70 kN/ m2.内力计算 计算跨度 主梁bh300mm800mm 边跨净跨ln160001201505730mm 计算跨度l015730+240/25850mm 中间跨净跨ln260003005700mm 计算跨度l02ln25700mm 跨度差（58505700）/5700=2.63%1650mm 中跨bf1/3570019001650mm h450mm，h045035415mm，hf=80mm11.9190080（415）= 678kNm70.62kNm故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。次梁支座截面按矩形截面计算 b200mm fc11.9 N/mm2, fy =300 N/mm2截面位置M(kNm)bf (mm2)(mm2)实配钢筋边跨中70.6219500.0180.018578316,603 mm2 B支座70.622000.1720.190626416,804mm2 中间跨中46.1019000.0120.012375216, 402 mm2 C支座46.102000.1120.119392216,402 mm2 其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。斜截面受剪承载力计算 b200mm，h0415mm，fc11.9 N/mm2，ft1.27 N/mm2，fyv210 N/mm2，hw /b2.075V，截面合适。 0.7 ft bh00.71.2720041573.6kN截面位置 V（kN）实配钢箍边支座A52.03Ves=73.6+41.1114.76150 B支座（左）78.04Ves=73.6+41.1114.76150 B支座（右）64.70Ves=73.6+41.1114.76150 C支座64.70Ves=73.6+41.1114.76150满足构造Smax为200mm，dmin为6mm的要求。次梁钢筋布置图见图5。图5次梁钢筋布置图五、主梁计算b300mm，h800mm。主梁按弹性理论计算 主梁的线刚度柱的线刚度考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的刚度的2倍，即 故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁，截面尺寸及计算简图见图6。图6主梁计算简图1.荷载计算 由板传来恒载 12.24kN/ m6.6m80.78 kN主梁自重 25 kN/ m30.3m（0.80.08）m1.6m10.64 kN主梁侧抹灰 17 kN/ m30.02m（0.80.08）m1.6m20.78 kN恒载标准值 Gk92.2 kN活载标准值 Qk13 kN/ m6.6m=85.8kN恒载设计值 G1.292.2 kN=110.64kN活载设计值 Q1.285.8kN=102.96kN2.内力计算 计算跨度 边跨净跨ln166002502006150mm 计算跨度l016150+200+370/26535mm 中间跨净跨ln266004006200mm 计算跨度l026200+400=6600mm l01l02，故按等跨连续梁计算，查表得内力系数k见下表，弯矩：M=k1Gl+k2Ql。 项次荷载简图 弯矩图示意图1恒载0.244120.9-0.2674-131.20.06748.5-0.2674-131.22活载0.289306-0.133-151.8-0.133-151.6-0.133-151.85 3活载-0.044-64.3-0.133-151.850.200217.5-0.133-151.85 4活载0.229246.8-0.311-327.10.096115.2-0.089-108.55活载-0.089/3-50.2-0.089-108.50.17188-0.311-327.1组合项次Mmin(kNm)+56.6+-458.3+-103.1+-458.3组合项次Mmax(kNm)+426.9+-239.7+266+-239.7项次荷载简图 恒载0.73371.2-1.267-107.81.0089.5活载0.866162.8-1.134-206.600活载0.689133.8-1.311-235.61.222220.9活载-0.089-35.5-0.089-35.50.788148.3组合项次Vmax(kN) +234+-143.3+310.4组合项次Vmin(kN) +35.7+-343.4+89.53.内力包络图 主梁内力包络图见图7。图7主梁内力包络图4.配筋计算 正截面承载力计算 主梁跨中截面按T形截面计算，其翼缘宽度为bf1/366002200mm426.9kNm故主梁跨中截面均按第一类T形截面计算。主梁支座截面按矩形截面计算b300mm，h080080720mm B支座边MMB,max-0.2VB右=458.30.2310.4396.22kNm。fc11.9 N/mm2, fy =300 N/mm2截面位置M(kNm)bf (mm2)h0 (mm2)实配钢筋1426.922007200.0310.0311948mm2622,2281 mm2 B支座-458.33007200.2480.292485mm2722, 2661 mm2 226622007200.0200.0201257 mm2518,1272 mm2 -103.122007200.0080.008503mm2218,509 mm2 其中均小于b， 斜截面受剪承载力计算 b300mm，h0720mm，fc11.9 N/mm2，ft1.27 N/mm2，fyv210 N/mm20.25 c fc bh00.251.011.9300720642.6kNV，截面合适。 0.7 ft bh00.71.27300720192kN截面位置 V（kN）实配钢箍A234Ves=192+85.5284.5 8230 B支座（左）343.4Ves=192+82.7274.78230 B支座（右）310.4Ves=192+82.7274.7 8230 构造要求Smax为200mm，dmin为6mm，用62505.附加箍筋计算 次梁传来的集中力F1.280.78+1.385.8208.476kN用箍筋，双肢8， Asv250.3100.6 mm2，fyv210 N/mm2，取10个如用吊筋，fy300 N