[北京]酒店高大模板及支撑体系施工方案(梁700×2100mm,.doc

1、编制依据1.1与甲方签定的工程承包合同；1.2北京*建筑设计有限公司设计的*饭店改扩建工程结构施工图；1.3*饭店改扩建工程施工组织设计；1.4国家、北京市施工规范、规程、行业标准和条例序号规范、图集、行业标准编号1混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20022建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20013混凝土结构工程施工质量验收规程DBJ01-82-20054建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20086建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-20088北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20029建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110建设工程安全生产管理条例国务院第393号令11危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号12北京市实施规定京建施2009841号1.5华表施工安全计算北京版计算软件2、工程概况*饭店改扩建工程为*（集团）公司投资兴建的五星级酒店。工程位于北京市朝阳区*路6号,现*假日饭店院内，西北邻首都机场高速公路，东北临*路，东南为*假日饭店，西南为*假日饭店现有管理配套用房；周围市政设施齐全、交通便利，其地理位置优越，建成之后将成为设施和功能完善的、具有国际先进水准的五星级酒店。整体概况见下表：序号项目内 容1工程位置北京市朝阳区*路6号，现*饭店院内2建筑面积总建筑面积63474.65m23层数地下部分2层地上部分主楼部分20层群房部分4层4层 高1至2层3层4层设备层5至19层20层5100mm6100mm4200mm1950mm3450mm3600mm5结构形式地上为框支-剪力墙结构6地上结构主要断面尺寸楼板厚度250mm、180mm、120mm、110mm框架梁梁高从400至3750mm不等本工程高大模板较多，高的模板有：大堂挑高16米，宴会厅顶板距下层楼板为10米左右；三层顶挑板高17米；大的模板有：宴会厅顶板梁（梁高2100mm），游泳池部位墙梁（3300 mm高），转换层大梁（1700mm高）等；钢结构梁安装时钢梁单节最重为8吨，临时支撑架高度为8米。本方案主要针对上述的高大模板及支撑体系。3、施工准备3.1 技术准备3.1.1、熟悉审查图纸：在施工前，项目组织项目有关人员及劳务队负责人对施工图纸进行详细审查，并对一些关键尺寸做到心中有数根据结构施工图。 3.1.2、顶板模板和墙体模板体系资料收集：从拿到施工图后，结合本工程的特点、难点及工期的要求，项目部积极组织人员研究各部分模板配置，以及针对各种模板配置进行质量、成本、工期等综合分析；并组织人员进行参观考察。3.2 模板体系的选型及主要材料用量3.2.1、模板选型：本工程的模板配置主要依据施工进度、结构特点和施工质量制定,支撑体系采用扣件式钢管架支撑（碗口架受水平杆和立杆间距系数的约束），水平杆更容易拉通板和梁的支撑立杆，使整体性能更好，主龙骨采用利于周转使用的60803mm方钢。各部位模板配置表构件类型模板选型宴会厅、大堂顶板15mm厚木胶合板+100*100方木次龙骨+60803mm方钢主龙骨宴会厅、大堂梁15mm厚木胶合板；100*100mm方木次龙骨；背楞采用双钢管（483.5mm）和16穿梁螺栓（加套管）；梁底托梁采用100*100mm（100*150mm）方木其他大截面梁（梁高大于1m）15mm厚木胶合板；100*100mm方木次龙骨；背楞采用双钢管（483.5mm）和16穿梁螺栓（梁高大于2.1m采用20穿梁螺栓）；梁底托梁采用100*100mm（100*150mm）方木支撑均采用扣件式钢管架支撑3.2.2、主要材料用量：序号名称规格单位数量1木胶板15mm厚M224002方木100*100mmM32003U托根3000416对拉螺栓1.2m根10301.1m根3201.0m根8000.9m根13805方钢60*80*3mmM16006钢管48*3.5mmM427003.3 施工机具准备序号名称单位数量1单面压刨台32台式平刨台33台式电锯台34手提式电钻把95手枪式电钻把96电焊机台37空压机台38塔 吊台23.5、隔离剂的选用：木模板用水性脱模剂,用量为20-40m2/Kg。4、施工安排4.1管理机构及劳动力组织安排4.1.1针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点，项目部为了更好地满足工程质量和进度的要求，从而做到合理有序安排施工及明确人员职责，项目部进行管理人员的编制：在总工和技术主管的带领下，技术管理部模板专业负责人根据本工程的特点结合现场要求编制施工方案和技术交底，并抓施工现场技术交底落实问题，由项目工程经理和工长按进度计划进行工程的人机料协调和调度，质检员对施工质量进行全面控制，模板工程施工由江油队承担。组织管理机构如下图。全文查看请搜索： 北京酒店高大模板及支撑体系施工方案（梁7002100mm，高16.0m） 共 191页/tech/detailprof818395SG.htm工程经理：技术室工程室材料室技术负责人：施工队队长质检木工工长施工队木工班组4.2 劳动力组织施工队分3个模板班组，共需70人，各班组人员如下：序号班组名称分班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组110人整个木制成品、半成品模板加工、码放和标识2木模板安装班组230人顶板模板铺设安装、拆模、清理5、主要施工方法及工艺5.1 模板及支撑设计5.1.1宴会厅顶板及梁模板宴会厅顶板最大厚度250mm，最大梁截面尺寸7002100mm。 a.顶板模板宴会厅顶板最大支撑高度为10.22m（计算高度取11m），顶板最大厚度250mm，根据北京市钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008），选用扣件式模板支架（483.5mm），立杆纵横向间距最大为0.9m，步距1.2m（详细横纵间距及步距排布见附图）。顶板模板采用15mm厚木胶合板，主龙骨采用60803mm方钢龙骨；次龙骨采用100100mm方木龙骨间距300mm，在模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选，截面平整，大小一致。跨度4m时按照1.5/1000起拱。起拱的方法是钢管支架、主龙骨调平，主次龙骨之间用小木片垫高，保证顶板达到起拱的坡度。顶板模板面板由两边向中间排模，小块胶合板尽量留在板中间部位。立杆根据层高组合，立杆下垫通长50250mm脚手板。水平杆第一道距地200mm。顶板脚手架排版图如下（未注明立杆距梁结构边尺寸均为300mm）：b.梁模板主梁梁截面尺寸7002100mm，梁底最大支撑高度8.3m（计算高度取9m），支撑立杆纵向间距600mm，横向间距300mm于梁底布四道，立杆步距600mm；梁模板面板采用15mm厚木胶合板,梁底次龙骨采用100100mm的方木，间距250mm，托梁采用100150mm方木，沿梁长方向间距600mm，梁侧内龙骨采用100100mm的方木，间距250mm，背楞采用双钢管（483.5mm）和16穿梁螺栓（加套管），沿梁长方向间距500mm。梁模板示意图次梁400900mm、300400mm，支撑立杆纵向间距900mm，横向间距600mm，梁底布两道支撑，立杆步距600mm，立杆下垫通长50250mm脚手板，横杆第一道距地200mm。截面为400900mm的梁底次龙骨采用100100mm的方木，间距250mm，托梁采用100100mm方木，沿梁长方向间距900mm，梁侧内龙骨采用100100mm的方木，间距如下图，背楞采用双钢管（483.5mm）和16穿梁螺栓（加套管），沿梁长方向间距600mm。截面为300400mm的梁按普通梁模板支设即可。5.1.2 大堂顶板及梁模板大堂顶板厚度180mm，最大梁截面尺寸7001700mm。 a.顶板模板大厅顶板支撑高度为16m，顶板厚180mm，根据北京市钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008），选用扣件式钢管模板支架（483.5mm），立杆纵横向间距为0.9m，步距1.2m。顶板模板采用15厚木胶合板，主龙骨采用60803mm方钢龙骨；次龙骨采用100100mm方木龙骨间距300mm，在模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选，截面平整，大小一致。跨度4m时按照1.5/1000起拱。起拱的方法是钢管支架、主龙骨调平，主次龙骨之间用小木片垫高，保证顶板达到起拱的坡度。顶板模板面板由两边向中间排模，小块胶合板尽量留在板中间部位。立杆根据层高组合，立杆下垫通长50250mm脚手板。横杆第一道距地200mm。顶板脚手架排版图如下（阴影部分为从二层支撑楼板部位）：全文查看请搜索： 北京酒店高大模板及支撑体系施工方案（梁7002100mm，高16.0m） 共 191页平面图1-1剖面图b.梁模板梁截面尺寸4001000mm、2501200mm、4001400mm、5001400mm，支撑立杆纵向间距900mm，横向间距300mm，立杆步距600mm（验算取5001400mm）；立杆下垫通长50250mm脚手板，横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板，梁底次龙骨采用100100mm的方木，间距250mm，托梁采用100100mm方木，沿梁长方向间距900mm，梁侧内龙骨采用100100mm的方木，间距300mm，背楞采用双钢管（483.5mm），16穿梁螺栓（加套管）沿梁高方向布两道，其中第一道距结构梁底300mm，第二道间距600mm，沿梁长方向间距600mm。梁截面尺寸6001700mm、7001700m，支撑立杆纵向间距600mm，横向间距300mm，立杆步距600mm（验算取7001700mm）；立杆下垫通长50250mm脚手板，横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板，梁底次龙骨采用100100mm的方木，间距250mm，托梁采用100100mm方木，沿梁长方向间距600mm，梁侧内龙骨采用100100mm的方木，间距300mm，背楞采用双钢管（483.5mm），16穿梁螺栓（加套管）沿梁高方向布3道，沿梁长方向间距600mm。梁模板示意图5.2 模板的制作与加工5.2.1 模板加工要求模板加工，尽量减少对胶合板、方木的切割、锯断，统筹安排，合理配料。顶板模板主龙骨尽量在短向，次龙骨在长向，以减少方木的锯断；加工模板时，背楞方木压刨平整，无扭曲、变形等缺陷。加工的模板必须保证接缝严密，固定牢靠；阴角模还要保证两片模板相互垂直。模板加工必须有足够的刚度、强度和稳定性以及符合施工技术要求。项目截面尺寸偏差表面平整度垂直度允许值2mm2mm2mm5.2.2 模板加工质量控制措施模板后台加工时应提前两周向项目部以书面形式打加工申请，申请内容包括加工部位、数量、截面尺寸；经项目部审核无误后，下发加工通知单，加工完毕后，项目部专业负责人、质检员、施工队进行质量验收，验收合格的模板才能运到施工现场。5.3 模板安装5.3.1 模板安装的一般要求保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求；模板的接缝不应漏浆。5.3.2 顶板模板安装要点：（1）按放样图立好支撑架，支完梁模，安上可调U托。（2）根据方案立碗扣架立杆，间距、步距按复合要求，扫地杆离地面200。任何一边立杆离梁侧模距离不得大于300mm。5.4 模板的拆除5.4.1、高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。构件类型构件跨度（米）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%5.4.2、拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。5.4.3严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。5.4.4高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。6、质量要求6.1 主控项目6.1.1 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。接缝宽度不得大于1.5mm。检验方法：对照模板设计，现场观察或尺量检查。6.1.2 模板接缝宽度不大于1.5mm。检查方法：观察和用楔形塞尺检查。6.1.3 模板表面清理干净，并均匀涂刷脱模剂。检查方法 ：观察和尺量检查。6.2 一般项目允许偏差表项次项目允许偏差值检查方法1轴线位移墙、梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸墙、梁3尺量4层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量、靠尺.6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度5，-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5，-011插筋中心线位移5尺量外露长度+10，07、安全、环保措施7.1安全措施7.1.1、工作前必须先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。7.1.2、安装与拆除5m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。7.1.3、当风力超过5级时，必须停止吊装。7.1.4、传递模板、工具时必须用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。拆模时，墙下2m范围内不得走人，防止大模板挤碰伤人 。7.1.5、吊装时，在挂好吊索前，严禁解除模板固定点，在模板固定前，严禁松开吊绳。7.1.6、各种模板必须按照要求码放整齐、规矩，严禁码放超高。7.1.7、本工程大量采用竹木材料，动火必须严格遵守现场动火管理规。7.1.8、施工中，必须支搭安全网和防护网。防护网要随墙逐层上升，并高出作业面1米以上，安全网和防护网要支搭牢固，拼接严密，连成整体，并经常清除网内杂物。7.2 环保措施为了达到公司贯彻实施ISO14000环境管理体系的要求，顺利通过环境管理体系认证，必须对模板的施工进行全过程的环境管理控制。加强大模板施工中对环境的影响要素的调查、研究与管理，不断改进施工方法，使整个施工过程环保、高效。7.2.1、噪声：在模板的安装、调查、拆卸、清理及修复的过程中要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造人为噪音；特别是在夜间施工时需要注意控制噪音分贝在规定范围内（昼间70dB，夜间 M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； 经计算得到面板抗弯强度计算值 = 0.38310001000/33750=11.362N/mm2 面板的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 5ql4 / 384EI M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 方木的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 方木的最大弯距(N.mm)； W 方木的净截面抵抗矩； f 方木的抗弯强度设计值，取18.70N/mm2； 经计算得到方木抗弯强度计算值 = 1121500=9.468N/mm2 方木的抗弯强度验算 f,满足要求! (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 5ql4 / 384EI v = l / 250 方木最大挠度计算值 v = 52.0339004/(384110005467500)=0.289mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! (3)最大支座力 最大支座力 N = ql = 3.7070.900=3.336kN 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.336kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.076kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.957kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.141kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 18.41cm3； 截面惯性矩 I = 73.65cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.957106/18412.3=51.98N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.3mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.70 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16 0.70=11.20kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.0 0.70=11.20KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.117111.000=1.289kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.776kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取4.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 4.0000.9000.900=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 设计值组合一 N = 0.9(1.2NG + 1.4NQ)=11.401kN 设计值组合二 N = 0.9(1.35NG + 1.40.7NQ)=11.091kN 根据上述结果比较,应采用11.401kN为设计验算依据。 4.考虑风荷载时，风荷载标准值产生的弯矩 风荷载标准值: 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.450 可按建筑结构荷载规范(GBJ9)取重现期为30年确定，0.7是参考英国脚手架标准(BS 5973-1981)计算确定； 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 1.140, Us 风荷载体型系数：Us = 1.1440 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.71.1401.14400.450 = 0.411kN/m2。 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW = Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.411.901.202/10 = 0.060kN.m 5.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 按照建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)5.2.5的规定采用： N = 0.9(1.2NG + 0.91.4NQ + 0.91.4Mw /lb)=11.068kN 六、立杆的稳定性计算 模板支架高度大于4m时，应按高度调整系数调降强度设计值: KH=1/(1+0.005(H-4) 其中H:模板支架高度，立杆底座下皮至顶托上皮（或模板底水平杆上皮），以米计，但无量纲。 经计算得到:KH=0.966 调降后钢管立杆抗压强度设计值为f1=KHf=0.966205=198N/mm2 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 11.40kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 198.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； （1）.参照扣件式规范，由公式(1)计算 l0 = k(h+2a) (1) 其中，k计算长度附加系数，应按表5.7.6-1采用；k=1.217； 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造应按附录E表E-2采用；加强型构造应按附录E表E-3采用；= 1.