中铁二十二局大郑二线增建工程框架桥满堂红支架方案

中铁二十二局大郑二线增建工程（K20+248.41 1-8m框构桥） 支架施工方案中铁二十二局大郑线铁路项目经理部 年 月 日目 录1.编制依据21.1图纸及主要规范规程21.2参考资料22.工程概况33.支架设计44.施工工艺技术94.1.支架安装94.2支架的拆除95质量标准115.1检验、验收管理115.2使用管理116脚手架安全施工技术要求127.计算书121.编制依据1.1图纸及主要规范规程1大郑线K20+258.41 1-8m框构桥施工图2建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）3混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）4铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）5建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）7建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）1.2参考资料1建筑施工手册（第四版）（2003.09版）2.本工程施工组织设计2.工程概况桥位：立交桥建于大郑线K20+248.41处，框构轴线与铁路轴线正交；立交桥净空：8.0m X 4.0m ；涉及建筑物构件主要尺寸包括：框构全宽9.4m，全高6.5m，全长14m，前后端框构主体距离线路中心线4.0m，前后端各设3m侧墙。顶板：厚度0.7m，板下净空5m。侧墙：厚度0.7m。3.支架设计：顶板支架设计顶板混凝土厚度0.7m，顶板净高5 m。（1）技术参数序号选型设计1模板15mm厚胶合板2次龙骨4070mm木方150mm3主龙骨8cm槽钢C口水平，横向加设固定装置防止倾覆。4满堂架支架采用483.5mm腕扣式脚手管，里程方向间距为900mm，垂直于里程方向间距为900mm，步距1200mm。架体四面两端由底至顶连续设置竖向剪刀撑。剪刀撑斜杆每步与立杆扣接，与地面夹角在45-60之间。架体底部设置底托，顶部设置顶托，扫地杆离地间距350，扫天杆距离模板底面距离400mm。（2）支设图例平面图及剪刀撑图例参照中板。 平面图：4.施工工艺技术4.1.支架安装 放首排脚手架轴线安放可调底座安装首层立杆安放横杆并顺序安装后续各排首层立杆搭设第二层立杆搭设超过4m后，安放首层剪刀撑逐层支设到楼板底，安立杆顶U形托安纵横木龙骨，铺胶合板。在施工中应注意： l）应按施工方案弹线定位，确保支架位置准确。2）模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于3.0m。3）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。4）当模板支撑架高度大于3.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于3.8m。支架与模板拼装完成后，必须进行整体的预压，以检验支架稳定性，并消除模板支架系统塑性变形，给后期模板支撑体系提供基本数据依据。4.2支架的拆除1、及时拆除支架，有利于支架的周转和加快工程进展，拆除支架要掌握时机，应使混凝土达到一定的强度，满足拆模条件，以保证施工及结构安全。根据砼结构工程施工质量验收规范GB502042002规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：l）、上部不堆放施工材料的模板，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，并达到规范要求的强度时，方可拆除。2）、上部堆放施工材料的楼板，应在与结构同条件养护的试块达到设计的强度时，方可拆除。3）、模板拆除前应与监理单位办理拆模申请手续，批准后方可拆模。 模板拆除时的砼强度要求 表4-1构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳87581002、支架拆除的工序要求1）、拆除应按一定的顺序进行，一般是后支的先拆，先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后道工序创造条件，一般谁安装谁拆除。2）、在拆除模板过程中和发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。已拆除模板及其支架的结构，应在砼强度达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。3）拆除安全要求a、拆除顺序应逐层从上而下进行，严禁上下同时作业。b、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙件加固。c、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，根据现场需要先在适当位置搭临时支撑加固，后拆连墙件。d、当脚手架采取分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先设置连墙件和横向支撑加固。e 、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；脚手架拆除后，必须做到工完场清，材料堆放整齐、安全稳定，并及时转运。f、运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时堆码存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。5质量标准5.1检验、验收管理5.1.1碗扣式脚手架杆件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹碴、裂纹、凹陷、锈蚀等缺陷。5.1.2立杆最大弯曲变形矢高不超过L500，横杆斜杆变形矢高不超过L250。5.1.3 U形托螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。5.1.4搭设完，应进行检验，检验主要内容：1)垫板放置稳固。2)立杆不允许有松动现象。3)整架垂直度应小于L500，但最大不超过100mm。4)对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L200。5)横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L400。6)所有碗扣接头必须锁紧。检验合格后，报监理进行验收。5.2使用管理5.2.1脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。5.2.2在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。6.脚手架安全施工技术要求1）脚手架的设计、搭设、使用应严格执行建筑安装安全技术工作规程（JGJ267-88）、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）等标准的规定。2）脚手架的搭设、维护、拆除等作业，在2m以上的均为高处作业，应严格执行高处作业安全规定。3）从事脚手架的搭设、维护、拆除的作业人员，必须熟悉有关脚手架的基本技术知识，并持证上岗。4) 脚手架的搭设、维护、拆除等工作，应尽量避免在夜间进行，如确需夜间作业，现场应有足够的照明。5) 当有6级以上大风和大雨、雪、雾天气时，应停止脚手架搭设和拆除工作。6) 脚手架搭设、拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人警戒，严禁非作业人员入内。7）凡在脚手架上作业的人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，严禁酒后作业。8）根据现场具体环境，在脚手架的外侧及顶部设醒目的安全标志、信号旗（灯），以防过吊机运行中碰撞脚手架7.计算书计算书见附件。顶板模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4070mm，间距150mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8号槽钢U口水平。 模板自重1.20kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图 顶板支撑架立面简图 图 顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 26.0001.0000.600+1.2000.600=16.320kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+3.000)0.600=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.875cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2016.320+1.403.000)0.1500.150=0.054kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/22500=2.4N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.3201504/(1006000168750)=0.055mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0001.0000.150=3.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 1.2000.150=0.180kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+2.000)0.150=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.203.900+1.200.180=4.896kN/m 活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+4.896)0.600=3.568kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.568/0.600=5.946kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.950.600.60=0.214kN.m 最大剪力 Q=0.60.6005.946=2.141kN 最大支座力 N=1.10.6005.946=3.924kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.214106/32666.7=6.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.080kN/m 最大变形 v =0.6774.080600.04/(1009000.001143333.4)=0.348mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.924kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 2.156 kN.m 经过计算得到最大支座 F= 26.029 kN 经过计算得到最大变形 V= 0.394 mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 25.30 cm3； 截面惯性矩 I = 101.30 cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.156106/1.05/25300.0=81.16N /mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.394 mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/400 ,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1365.400=0.735 kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 1.2000.6000.900=0.648 kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0001.0000.6000.900=14.040 kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 15.423 kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000)0.6000.900=2.700 kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 22.29kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取0.600+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16=112.5； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.499； 经计算得到=22288/(0.499450)=99.256N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，0.60m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0860.6001.200/16=0.027kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0860.6001.2001.200/8-0.0271.200/4=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最