四类空心板.doc

6.1钢筋混凝土空心简支板设计资料一、设计资料及主要指标确定（一）设计资料1.桥面跨径及桥宽标准跨径：根据该跨河桥的方案比选，且该河流无通航要求，并根据“通规”第1.3.2条的新建桥梁标准跨径的要求，方案确定为标准跨径13m的多跨钢筋混凝土空心简支板。主梁全长：伸缩缝取4cm，梁长12.96m。计算跨径：根据“公桥规”第3.1.2条的规定，板的计算跨径取相邻的两支承中心间的距离，本桥取为12.6m。桥面宽度：根据该桥的使用任务和性质，并参考通规，该桥的横向布置确定为：净7m+21.5m。2.设计荷载：荷载等级确定为：设计荷载：汽15级，人群荷载3.5KN/m2验算荷载：挂803.材料及工艺混凝土强度：主梁采用25号，人行道采用20号，桥面铺装采用25号防水混凝土；钢筋：直径大于或等于12mm是采用级钢筋； 直径小于12mm时采用级热轧光面钢筋。4.设计依据（1）公路桥涵设计通用规范（JTJ 02185）；（2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ 02385）；（二）构造布置1.板桥横断面：本设计板采用0.6m，并采用空心截面以减轻结构自重。全桥横断面具体尺寸见图6-1。采用装配法施工，即先预制，后吊装的方法。2.板梁：根据根据施工现场的装吊能力，预制板宽1.49m，其余具体尺寸见图6-2、图6-3。3.桥面：采用连续桥面，每五跨为一联，设置一个伸缩缝。4.桥面铺装：采用2cm厚沥青混凝土磨耗层，中间厚9cm、边厚4cm的C25水泥混凝土。图6-1 板梁桥横断面注：本设计及以后各章的实例中的插图，如无特别说明，尺寸单位除钢筋直径用毫米外，其余均用厘米。二、板的毛横截面几何特征计算本设计采用分块面积法计算预制空心板和成桥以后空心板的毛截面几何特征。对于预制板的几何特征计算，如图6-2所示，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的矩形计算，然后与图6-2中所示的挖空面积进行叠加。需要说明的是，图6-2中的分块面积编号为挖空面积编号，而且叠加时挖空部分按负面积计算。计算公式如下：毛截面面积：毛截面对上缘的面积矩：毛截面重心至梁顶的距离：毛截面对自身重心轴的惯性矩：式中 Am毛截面面积；Sm毛截面对上缘的面积矩；ys毛截面重心至梁顶的距离；yi各分块面积至上缘的面积；Ai补上空心以后的截面的各分块面积；Aki各挖空分块的面积；Im毛截面对自身重心轴的惯性矩；Ii补上挖空部分以后截面的各分块对实际对毛截面重心轴x-x的惯性矩；Iki各挖空分块对实际毛截面重心轴x-x的惯性矩，；bi各挖空分块重心至毛截面重心的距离；各挖空分块对自身重心轴的惯性矩。（一）预制板的截面几何特征（如图6-2）1.补上挖空部分以后得到的截面，其几何特征为：面积Ab=8940cm2对截面上缘的面积矩Sb=Abyb=268200cm3重心至截面上缘的距离为yb=30cm2.毛截面几何特征各挖空部分的几何特性列表计算，见表6-1，本算例仅对挖空部分分块并编号。由于预制板的横截面对称性，分块面积亦对称，为便于下面计算，表6-1中各挖空分块的几何特性均为左右两部分之和。表6-1分块号Ai（cm2）yi（cm）Si（cm3）bi（cm）（cm4）（cm4）19647.674576.3216.45341.3426319.222253067501.2225312.525647.2363022.5141758.7210631.25154216.543041.062988190.792.22367968.46382956.12合计3992.06113692.11589139.02面积Am=8940-3992.06=4948cm2对上缘面积矩 Sm=268200-113692.11=154507.89cm3毛截面重心至梁顶的距离对毛截面形心惯性矩Im=149603/12+8940（31.2-30）2-589139.02=2105734cm4 图6-2 预制板的板梁横截面 图6-3 成桥阶段的板梁横截面（二）成桥阶段板梁的截面几何特性（如图6-3）面积 Am=15660-3041.06=5958.94cm2 面积矩 Sm=268200-88190.79=180009.21cm3截面重心至梁顶的距离 ys=180009.21/5958.94=30.2cm惯性矩Im=150603/12+5958.940.22-(367968.46+3041.061.22)=2327890.77cm4三.荷载横向分布系数计算（一）支座处的荷载横向分布系数m0计算采用杠杆原理法。首先绘制横向影响线图，在横向影响线图上按横桥向最不利位置布载，如图6-4所示。根据对称性，只需计算1、2、3号板的荷载横向分布系数即可。图6-4 1、2、3号板横向影响线（尺寸单位cm）1.对于1号板：2.对于2号板： （影响线坐标为负，故不布载）3.对于3号板： （二）跨中的荷载横向分布系数mc 根据预制板梁间的联结情况，mc应按铰结板法计算。1.抗弯惯性矩I的计算I=Im=2.328106cm42.抗扭惯性矩IT的计算在进行空心板抗扭惯性矩计算时，可将截面简化为如图6-5中虚线所示的薄壁箱形截面计算，并略去中间肋板。计算公式为：图6-5 空心板简化成薄壁箱形截面3.刚度参数的计算4.跨中荷载横向分布影响线从铰接板荷载横向分布影响线计算用表中直接分别查得1号、2号、3号板的影响线竖直坐标值1i、2i、3i，列于表6-2中。表6-2板号单位荷载作用位置（i号板中心）12345610.3120.2390.1650.1170.0900.07720.2390.2380.1920.1370.1050.09030.1650.1920.2100.1790.1370.117利用表6-2中的数据，可以绘出各块梁板的荷载横向分布影响线，同时在其上布置荷载，求出各块梁板的荷载横向分布系数，如图6-6。5.计算荷载横向分布系数对于1号板：对于2号板：对于3号板：（三）横向分布系数汇总（见表6-3）表6-3荷载类别1号板2号板3号板m0mcm0mcm0mc汽150.250.3500.50.3580.5670.360挂800.0830.1900.350.2010.450.199人群2.00.4150.00.3270.00.279注：m沿板纵向的变化为：从支座的m0变化到L/4处的mc，从L/4 至3L/4均为mc，如图6-7所示。四.板梁的内力计算（一）恒载内力计算1.一期恒载（预制板自重）2.二期恒载（企口铰接缝混凝土重）边板：3.三期恒载（桥面铺装、栏杆、人行道等）边板（计入栏杆、人行道，按6KN/m计算）：中板：4.恒载总和（见表6-4）表6-4荷载板第一期荷载g1第二期荷载g2第三期荷载g3总和g（KN/m）边板12.371.186.7620.31中板12.372.361.9616.69图6-6 1、2、3号板向影响线 图 6-7 m沿桥跨方向变化图 图6-8 恒载内力计算图5.恒载内力图（见表6-5）如图6-8所示，设x为计算截离左支座的距离，并另a=x/L,则弯矩和剪力的计算公式分别为： 恒载内力计算结果见表6-5。表6-5项目Mg=gM (kNm)Qg=gQ(KN)L/2L/4L/8L/4L/8支点M=(1-)L2/219.84514.8848.682Q=(1-2)L/23.154.7256.3g=g1+g2+g3（KN/m）边板403.05303.10176.3363.9895.96127.95中板331.21249.07144.9452.5778.86105.15注：为影响线的面积；支座截面弯矩为零；跨中截面恒载剪力为零(二)活载内力计算采用直接加载求活载内力，计算公式为：S=(1+)miPiyi式中S所求截面的弯矩或建立； (1+) 汽车荷载的冲击系数，； 多车道桥涵的汽车荷载折减系数，=1.0； mi沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数； Pi车辆荷载的轴重； yi 沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力分布影响线坐标值。下面以1号梁为例，来求解活载内力。1. 跨中截面（如图6-9）（1） 弯矩：Mq =1.2431（0.32700.365+0.351301.0+0.29500.206）12.6/4=221.82KNmMg=10.19200（0.492+0.682）212.6/4=281.11 KNmMr=mcr qr式中 影响线面积。跨中截面弯矩影响线面积：=l2/8=19.85m2Mr=0.415（3.51.5）19.85=43.25 KNm（2） 剪力：Qq=1.2431（0.32700.182+0.351300.5）=33.35KNQg=1（0.0920.087+0.190.405+0.190.50）200=36.00KN图6-9 跨中截面弯矩与剪力（尺寸单位：m）跨中剪力截面影响线面积：Qr=0.415（3.51.5）1.575=3.43KN2. L/4截面（如图6-10）图6-10 L/4截面弯矩与剪力（尺寸单位：m）（1） 弯矩：Mq=1.2431（0.351301.0+0.350.57770）（3/16）12.6=175.13 KNmMg=1（0.140.619+0.197.0+0.190.577+0.190.45）（3/16）12.6=253.02 KNmL/4截面弯矩影响线面积：Mr=0.415（3.51.5）14.88=32.44 KNm（2） 剪力：Qq=1.2431（0.351300.75+0.35700.43）=55.51 KNQg=1（0.190.75+0.190.655+0.190.377+0.180.242）200=74.91 KNL/4截面弯矩影响线面积：Qr=0.415（3.51.5）3.544=7.72 KN3. 支点截面（如图6-11）Qq=1.2431（0.25701.0+0.351300.682+0.35500.285）=66.52 KNQg=1（0.1340.845+0.190.75+0.190.432+0.190.377）200=80.37 KNQr=0.415（3.51.5）0.63+0.2 （0.2512.6）（2.0-0.415）（3.51.5）（12.6-1/33.15）/12.6=13.39KN 图6-11 支座处截面剪力（尺寸单位：m）4. 内力组合（见表6-6） 表6-6 序号荷载类别弯矩M（KNm）剪力Q(KN)梁端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒载0303.10403.05127.9563.980(2)汽车活载0175.13222.8566.5255.5133.35(3)挂车荷载0253.02281.1180.3774.9136.00(4)人群荷载032.4443.2513.397.723.43(5)汽+人0207.57266.1079.9163.2336.78(6)1.2恒载0363.72483.66153.5476.780(7)1.4（汽+人）0290.60372.54111.8788.5251.49(8)1.1挂0278.32309.2288.4182.4039.60(9)SjI=（6）+（7）0654.32856.20265.41165.3051.49(10)Sj=（6）+（8）0642.04792.88241.95159.1839.60(11)（7）/（9）044%43%42%53%100%(12)（8）/（10）043%39%37%52%100%(13)提高后的SjI0673.95881.89273.37170.2651.49(14)提高后的Sj0642.04792.88241.95162.3639.60控制设计的计算内力0673.95881.89273.37170.2651.49同理，可以得到其他各板的跨中截面、L/4截面、支点截面的弯矩和剪力，计算结果汇总于表6-7。需要说明的是，由于该桥设计较早，按照汽15级设计，根据现行“通规”（02189）修订说明，新建的桥梁已不再使用该荷载等级，只是在形式上予以保留。本设计实例主要向读者提供该桥型的计算方法。表6-7序号荷载类别弯矩M（KNm）剪力Q(KN)梁端L/4L/2梁端L/4L/21#提高后的SjI0673.95881.89273.37170.2651.49提高后的Sj0642.04792.88241.95162.3639.60控制设计的内力0673.95881.89273.37170.2651.492#提高后的SjI0543.23741.96286.26151.3248.96提高后的Sj0512.32718.89340.25168.5740.69控制设计的内力0543.23741.96340.25168.5748.963#提高后的SjI0585.09789.02301.21163.7750.47提高后的Sj0638.86760.12380.46165.1148.42控制设计的内力0638.86789.02380.46165.1150.47控制设计的计算内力0673.95881.89380.46170.2651.49五.桥梁的截面设计与强度复核（一）将空心板截面换算成等效工字形截面，计算中可按T形截面处理。将空心板截面换算效工字形截面的方法，是根据面积、惯性矩和形心位置不变的原则，将空心板的圆孔换算成bkhk的矩形孔，可按下式计算：按面积相等计算：按惯性矩相等计算：联立求解上述两式，可得： 这样，在空心板截面宽度、高度以及圆孔的形心位置不变的条件下，等效工字型截面尺寸为（如图6-4） 图6-12 空心板截面换算成等效工字形截面上翼缘板厚度：下翼缘板厚度：腹板厚度： 注：y1为圆形空洞的圆心至板上翼缘的距离； y2为圆形空洞的圆心至板下翼缘的距离；（二）板的正截面设计1.判断T形截面类型取ag=35mm，则截面有效高度h0=600-35=656mm。跨中截面的最大计算弯矩Mj=881.89 KNm故属于第一种类型的T形梁截面。2.求受压区高度令代入数据，整理得：x=98mm=110mm3.求受拉区钢筋面积Ag选用直径为20mm的级钢筋20根，其面积Ag=6280mm2，具体布置如图6-13。图6-13 正截面钢筋布置6.3主要技术指标检测结果（1）上部结构混凝土裂缝宽度评判标准u1基于表观检查，该4片旧桥预应力混凝土空心板均有不同程度的裂缝、损伤。其中以2号板损坏较严重。在试验准备工作中，对各类裂缝做出了相应的标记，归类。将2号实验板端头封锚混凝土凿除，清除内部填充物，将梁体表面附着物等清理干净后，详细观察了裂缝分布情况及梁体表面混凝土破损情况。2号实验板在梁侧跨中部分出现数条分布较为均匀的裂缝和弯曲斜裂缝，裂缝由上向下发展，部分裂缝长度大致为梁的高度，宽度较小，深度较浅。梁底部未出现沿梁体的纵向裂缝，实验板底部跨中区域出现横向裂缝，梁体两侧面的裂缝分布形式较为一致。2号实验板裂缝情况汇总如下表。2号实验板裂缝分布汇总裂缝位置裂缝编号最大裂缝宽度（mm）裂缝位置裂缝编号最大裂缝宽度（mm）东侧面2-10.29西侧面2-10.262-20.302-20.262-30.302-30.242-40.232-40.272-50.312-50.302-60.252-60.202-70.302-70.272-80.222-80.212-90.262-90.282-100.282-100.222-110.192-110.242-120.212-120.222-130.252-130.302-140.202-140.252-150.282-150.272-160.232-160.272-170.292-170.282-180.242-180.232-190.332-190.182-200.252-200.25梁底2-10.24梁底2-70.322-20.252-80.212-30.252-90.242-40.162-100.272-50.252-110.322-60.372-120.24（2）上部结构混凝土裂缝长度与截面尺寸比值u2混凝土裂缝长度与截面尺寸比值梁号混凝土裂缝长度与截面尺寸比值梁号混凝土裂缝长度与截面尺寸比值2-10.6782-160.6342-20.6612-170.6712-30.6822-180.6782-40.6622-190.6842-50.6662-200.6992-60.6812-210.6652-70.6722-220.6722-80.6572-230.6822-90.6572-240.6882-100.6722-250.6762-110.6792-260.6732-120.6482-270.6632-130.6672-280.6692-140.6522-290.6592-150.6422-300.687(3)上部结构混凝土表面损伤率u3基于表观检查，该4片旧桥预应力混凝土空心板均有不同程度的裂缝、损伤。其中2号板损坏较严重。在试验准备工作中，对各类损伤做出了相应的标记，归类。2号实验板板体表面各处均有不同程度的损伤，其中，企口缝处混凝土剥落、破坏情况较严重，空心板端头也存在一定程度的混凝土损伤情况，板体侧面表面混凝土有部分损伤。2号实验板表面混凝土破损面积大致处于5%10%， 2号实验板各类损伤汇总如下表。2号实验板表面损伤率破损部位破损编号损伤率破损部位破损编号损伤率梁测面混凝土破损3-112.6梁测面混凝土破损3-2310.43-29.93-2412.33-310.33-2510.63-410.83-269.23-511.83-2711.73-614.53-2811.33-711.93-2912.53-812.53-3010.73-910.9钢筋外露或锈蚀3-112.63-1011.93-213.93-1113.83-311.63-1210.83-410.43-139.83-510.23-1413.63-612.33-1512.93-79.63-168.93-811.83-1711.73-911.23-189.53-1010.83-1913.23-118.33-2013.53-1210.03-2110.93-1312.83-2213.03-1411.4（4）混凝土强度u4分别对1至4号实验板每片板每个侧面各布置8个测区，两端头分别布置两个测区，共80个测区用回弹法检测，每测区间距、测区距构件边缘距离、相邻两侧点距离、测区测试面等均符合相关规程的要求。2号实验板回弹强度值芯样部位测区平均强度值（MPa）平均强度匀质系数u4芯样部位测区平均强度值（MPa）平均强度匀质系数u4东-221.600.864西-122.380.895东-422.250.890西-321.800.872东-621.950.878西-521.950.878东-821.550.862西-722.580.903东-1022.280.891西-922.000.880东-1222.100.884西-1120.800.832东-1422.500.900西-1321.200.848东-1622.080.883西-1521.280.851东-1822.300.892西-1721.600.864东-2021.980.879西-1921.400.856东-2221.130.845西-2122.500.900东-2421.800.872西-2322.350.894东-2622.550.902西-2521.550.862东-2822.050.882西-2722.580.903北端头22.300.892南端头21.830.873北端头21.430.857南端头21.900.876北端头22.230.889南端头21.830.873北端头22.800.912南端头22.200.888北端头21.830.873南端头21.700.868北端头22.950.918南端头22.050.882(5)上部结构模态特征u5由于针对农村在役桥上部结构，其模态特征u5评判值可为1，不检测。 (6)混凝土碳化深度u6在各实验板的外表面随机凿孔，滴加酚酞乙醇溶液，用混凝土碳化深度测定仪测量混凝土碳化深度，碳化测试结果如下表所示。2号实验板的侧面和底面混凝土碳化深度测试位置混凝土碳化深度（mm）碳化深度与保护层厚度的比值u6测试位置混凝土碳化深度（mm）碳化深度与保护层厚度的比值u6西侧面40.81.36东侧面43.81.46西侧面42.91.43东侧面40.81.36西侧面36.91.23东侧面39.01.30西侧面52.81.76东侧面38.41.28西侧面45.91.53东侧面38.11.27西侧面46.81.56东侧面43.81.46西侧面46.21.54东侧面48.61.62西侧面37.21.24东侧面47.71.59西侧面43.81.46东侧面38.41.28西侧面35.41.18东侧面42.91.43西侧面39.61.32东侧面43.21.44西侧面42.91.43东侧面46.81.56西侧面47.11.57东侧面44.11.47西侧面49.51.65东侧面39.31.31西侧面40.51.35东侧面43.51.45西侧面43.21.44东侧面41.71.39西侧面42.91.43东侧面41.41.38西侧面42.01.40东侧面42.31.41西侧面41.11.37东侧面43.51.45西侧面40.81.36东侧面44.11.47西侧面41.11.37东侧面43.21.44西侧面42.91.43东侧面36.01.20西侧面40.21.34东侧面42.91.43西侧面42.61.42东侧面36.31.21西侧面39.01.30东侧面44.71.49西侧面47.41.58东侧面34.51.15西侧面41.11.37底面45.61.52西侧面33.91.13底面48.31.61西侧面38.41.28底面43.81.46底面49.81.66底面40.21.34底面48.91.63底面45.61.52底面48.01.60底面46.51.55底面42.91.43底面51.01.70底面45.01.50底面45.31.51底面49.21.64底面43.51.45(7)保护层厚度u72号实验板混凝土保护层厚度监测数据如下表。2号实验板混凝土保护层厚度测试位置混凝土保护层厚度（mm）U7=D/Dc测试位置混凝土保护层厚度（mm）U7=D/Dc西侧面25.20.84东侧面24.60.82西侧面24.00.80东侧面24.00.80西侧面22.50.75东侧面24.30.81西侧面24.90.83东侧面25.80.86西侧面24.00.80东侧面21.90.73西侧面22.50.75东侧面26.70.89西侧面24.90.83东侧面23.40.78西侧面23.40.78东侧面27.90.93西侧面22.50.75东侧面24.60.82西侧面23.70.79东侧面23.70.79西侧面26.40.88东侧面27.00.90西侧面22.50.75东侧面24.00.80西侧面25.20.84东侧面25.20.84西侧面26.40.88东侧面21.00.70西侧面24.90.83东侧面29.10.97西侧面25.20.84东侧面27.90.93西侧面26.70.89东侧面24.60.82西侧面27.60.92东侧面23.40.78西侧面24.60.82东侧面22.20.74西侧面28.20.94东侧面26.10.87西侧面26.70.89底面23.70.79西侧面26.10.87底面27.00.90底面21.60.72底面25.50.85底面25.80.86底面22.50.75底面21.90.73底面20.40.68底面21.30.71底面23.40.78底面28.80.96底面26.10.87底面25.50.85底面24.30.81底面24.90.83底面25.80.86底面23.70.79底面24.00.80(8)氯离子含量u8依据公路桥梁承载能力检测评定规程中的有关规定，对3号实验板结构混凝土中的游离氯离子含量进行测定。测定结果如下表。2号实验板混凝土氯离子含量芯样位置深度范围（mm）氯离子含量（%）芯样位置深度范围（mm）氯离子含量（%）东-212500.85西-115980.88东-414590.78西-3111040.82东-610540.68西-516980.65东-811780.62西-7191120.71东-1015640.90西-9141040.68东-1210670.81西-1113860.88东-1413840.83西-1314660.79东-169.5580.74西-1510840.55东-1812750.67西-1715760.87东-208.5480.76西-1914870.78东-2210890.73西-2110760.60东-2411790.78西-2311860.73东-2614860.77西-2515870.83东-2817780.83西-27201150.73东-3012590.70西-29151020.75东-3211780.95西-3111820.65东-34161020.89西-3313930.69东-36181150.82西-35141040.80东-38141160.85西-3713950.84东-4013870.78西-3911750.85东-4218680.78西-4113580.72东-4423780.91西-4316860.75（9）混凝土电阻率u9依据公路桥梁承载能力检测评定规程中的有关规定，对2号实验板结构混凝土的电阻率进行测定。测定结果如下表。2号实验板结构混凝土电阻率检测（单位：Kcm）测点编号测点位置电阻率值测点编号测点位置电阻率值1实验板东侧9.8521实验板西侧10.022实验板东侧9.8722实验板西侧9.983实验板东侧9.9023实验板西侧10.114实验板东侧9.9924实验板西侧9.515实验板东侧9.8225实验板西侧9.836实验板东侧9.9426实验板西侧9.927实验板东侧9.6927实验板西侧10.238实验板东侧10.0528实验板西侧9.649实验板东侧9.7629实验板西侧10.0410实验板东侧9.9230实验板西侧9.9811实验板东侧9.8531实验板西侧9.8112实验板东侧9.9332实验板西侧9.9613实验板东侧9.8633实验板顶面10.1214实验板东侧9.7934实验板顶面9.8915实验板东侧9.7335实验板顶面9.8316实验板东侧10.0836实验板顶面9.8417实验板东侧9.6237实验板顶面9.7618实验板东侧9.6838实验板顶面9.9819实验板西侧9.7439实验板顶面9.9020实验板西侧9.7540实验板顶面9.72（10）配筋混凝土钢筋锈蚀电位u10依据公路桥梁承载能力检测评定规程中的有关规定，对2号实验板1/4跨、1/2跨、3/4跨处底板混凝土表面作为测点布置的主要区域。测试前梁体表面用钢丝刷、砂纸打磨后，将表面润湿，并将端头钢丝采取必要的电连接。各测区钢筋锈蚀电位数据如下表所示。2号实验板1/4跨底板各测点钢筋锈蚀电位（单位：mV）列行E4E3E2E10W1W2W3W41-384-394-381-391-411-373-412-418-3942-410-402-418-374-390-368-383-375-4233-400-400-420-364-389-374-386-400-3894-392-401-405-417-384-378-393-407-3852号实验板1/2跨底板各测点钢筋锈蚀电位（单位：mV） 列行E4E3E2E10W1W2W3W4-3-360-402-389-368-368-396-390-427-409-2-379-373-401-395-384-426-395-387-378-1-362-390-374-369-403-361-372-401-4032号实验板3/4跨底板各测点钢筋锈蚀电位（单位：mV） 列行E4E3E2E10W1W2W3W413-404-402-413-386-372-397-382-394-41914-378-389-386-387-425-408-387-354-41615-389-399-388-380-382-424-378-376-37616-435-372-417-388-398-382-352-359-377(11)构件表面混凝土剥落深度与损伤部位截面最小尺寸比值u122号实验板混凝土剥落深度与损伤部位截面最小尺寸比值梁号比值梁号比值2-10.0452-210.0482-20.0452-220.061 2-20.0492-230.0522-40.0382-240