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燃料气稳压罐设计与开发毕业论文目录摘要Abstract目次1 引言11.1 储罐概述11.1.1 储罐分类11.1.2 储罐结构21.2 液化石油气概述21.2.1 主要用途21.2.2 主要成分32 设计参数确定及材料选择32.1 设计参数确定32.1.1 设计压力的确定32.1.2 设计温度的确定32.1.3 工作介质性质确定32.1.4 压力容器类别42.2 材料选择42.2.1 筒体、封头材料选择42.2.2 附件材料选择43 结构设计43.1 设计厚度计算43.1.1 液柱静压力计算43.1.2 筒体设计厚度计算43.1.3 封头选型53.1.4 封头设计厚度计算53.2 基本尺寸设计53.2.1 设计结构草图53.3 附件设计及选择63.3.1 接管法兰选型63.3.2 紧固件选配83.3.3 接管选型及校核103.3.4 垫片选配103.3.5 人孔选型123.3.6 盘管及其固定结构133.3.7 支座选型154 强度计算164.1 筒体应力校核164.2 封头应力校核174.3 支座应力校核195 焊接工艺评定，无损检测及压力试验205.1 焊接工艺评定205.1.1 焊接工艺评定一般过程205.1.2 预焊接工艺规程评定表215.2 无损检测315.2.1 基本检测315.2.2 重复检测315.3 压力试验315.3.1 试验介质315.3.2 试验压力315.3.3 应力校核315.3.4 试验温度315.3.5 试验方法315.3.6 合格标准316.结论32参考文献35致谢361 引言1.1 储罐概述用于储存液体或气体的钢制密封容器即为钢制储罐1，防腐储罐工程是石油、化工、粮油、消防、交通、冶金、国防等行业必不可少的、重要的基础设施，我们的经济生活总是离不开大大小小的钢制储罐，钢制储罐在国民经济发展中所起的重要作用是无可替代的。钢制储罐是储存各种液体（或气体）原料及成品的准用设备，对于许多企业来讲没有储罐就无法正常生产。燃料气稳压罐是盘锦某公司6万吨/年丁基橡胶项目中的一个重要环节。燃料气稳压罐的设计既涉及到很多相关的国家和行业标准，例如：TSG R0004-2009固定式压力容器安全技术监察规程、GB150钢制压力容器、JB/T4731钢制卧式容器等等，又与项目的其他设备相关联。燃料气稳压罐是卧式容器1中一个典型的产品，对该产品的设计和制造工序的掌握和熟悉，可以使学生在压力容器方面设计的能力和制造工艺19掌握进一步得到提高，在参加工作时能够更快更好的适应工作、参与到工作之中。 熟悉过程装备设计及制造的相关知识，由此可以看出压力容器在化工，石油化工生产中非常重要，我们必须了解压力容器的特性和结构。1.1.1 储罐分类由于储存介质的不同，储罐的形式也是多种多样的。 按位置分类：可分为地上储罐、地下储罐、半地下储罐、海上储罐、海底储罐等。 按油品分类：可分为原油储罐、燃油储罐、润滑油罐、食用油罐、消防水罐等。 按用途分类：可分为生产油罐、存储油罐等。 按形式分类：可分为立式储罐、卧式储罐等。 按结构分类：可分为固定顶储罐、浮顶储罐、球形储罐等。 按大小分类： 100以上为大型储罐，多为立式储罐；100以下的为小型储罐，多为卧式储罐。 按储罐的材料：储罐工程所需材料分为罐体材料和附属设施材料。罐体材料可按抗拉屈服强度或抗拉标准强度分为低强钢和高强钢，高强钢多用于5000以上储罐；附属设施（包括抗风圈梁、锁口、盘梯、护栏等）均采用强度较低的普通碳素结构钢，其余配件、附件则根据不同的用途采用其他材质，制造罐体常用的国产钢材有20、20R、16Mn、Q345R、以及Q235系列等。1.1.2 储罐的结构目前我国使用范围最广泛、制作安装技术最成熟的是拱顶储罐、浮顶储罐和卧式储罐。拱顶储罐构造：拱顶储罐是指罐顶为球冠状、罐体为圆柱形的一种钢制容器。拱顶储罐制造简单、造价低廉，所以在国内外许多行业应用最为广泛，最常用的容积为 1000 -10000 ，目前国内拱顶储罐的最大容积已经达到 30000 。 罐底：罐底由钢板拼装而成，罐底中部的钢板为中幅板，周边的钢板为边缘板。边缘板可采用条形板，也可采用弓形板。一般情况下，储罐内径 16.5m 时，宜采用条形边缘板，储罐内径 16.5m 时，宜采用弓形边缘板。罐壁：罐壁由多圈钢板组对焊接而成，分为套筒式和直线式。套筒式罐壁板环向焊缝采用搭接，纵向焊缝为对接。拱顶储罐多采用该形式，其优点是便于各圈壁板组对，采用倒装法施工比较安全。直线式罐壁板环向焊缝为对接。优点是罐壁整体自上而下直径相同，特别适用于内浮顶储罐，但组对安装要求较高、难度亦较大。 罐顶：罐顶有多块扇形板组对焊接而成球冠状，罐顶内侧采用扁钢制成加强筋，各个扇形板之间采用搭接焊缝，整个罐顶与罐壁板上部的角钢（或称锁口）焊接成一体。浮顶储罐的构造：浮顶储罐是由漂浮在介质表面上的浮顶和立式圆柱形罐壁所构成。浮顶随罐内介质储量的增加或减少而升降，浮顶外缘与罐壁之间有环形密封装置，罐内介质始终被内浮顶直接覆盖，减少介质挥发。罐底：浮顶罐的容积一般都比较大，其底板均采用弓形边缘板。 罐壁：采用直线式罐壁，对接焊缝宜打磨光滑，保证内表面平整。浮顶储罐上部为敞口，为增加壁板刚度，应根据所在地区的风载大小，罐壁顶部需设置抗风圈梁和加强圈。 浮顶：浮顶分为单盘式浮顶、双盘式浮顶和浮子式浮顶等形式。单盘式浮顶：由若干个独立舱室组成环形浮船，其环形内侧为单盘顶板。单盘顶板底部设有多道环形钢圈加固。其优点是造价低、好维修。双盘式浮顶：由上盘板、下盘板和船舱边缘板所组成，由径向隔板和环向隔板隔成若干独立的环形舱。其优点是浮力大、排水效果好。内浮顶储罐的构造：内浮顶储罐是在拱顶储罐内部增设浮顶而成，罐内增设浮顶可减少介质的挥发损耗，外部的拱顶又可以防止雨水、积雪及灰尘等进入罐内，保证罐内介质清洁。这种储罐主要用于储存轻质油，例如汽油、航空煤油等。内浮顶储罐采用直线式罐壁，壁板对接焊制，拱顶按拱顶储罐的要求制作。目前国内的内浮顶有两种结构：一种是与浮顶储罐相同的钢制浮顶；另一种是拼装成型的铝合金浮顶。卧式储罐2的构造：卧式储罐的容积一般都小于 100 ，通常用于生产环节或加油站。卧式储罐环向焊缝采用对接，纵向焊缝采用对接。圈板交互排列，取单数，使端盖直径相同。卧式储罐的端盖分为平端盖和碟形端盖，平端盖卧式储罐可承受 40kPa 内压，碟形端盖卧式储罐可承受 0.2MPa 内压。地下卧式储罐必须设置加强环，加强还用角钢煨制而成。1.2 液化石油气概述随着石油化学工业的发展，液化石油气作为一种化工基本原料和新型燃料，已愈来愈受到人们的重视。在化工生产方面，液化石油气经过分离得到乙烯、丙烯、丁烯、丁二烯等，用来生产合塑料、合成橡胶、合成纤维及生产医药、炸药、染料等产品。用液化石油气作燃料，由于其热值高、无烟尘、无炭渣，操作使用方便，已广泛地进入人们的生活领域。此外，液化石油气还用于切割金属，用于农产品的烘烤和工业窖炉的焙烧等。1.2.1 主要用途液化石油气主要用作石油化工原料，用于烃类裂解制乙烯或蒸气转化制合成气，可作为工业、民用、内燃机燃料。其主要质量控制指标为蒸发残余物和硫含量等，有时也控制烯氫含量。液化石油气是一种易燃物质，空气中含量达到一定浓度范围时，遇明火即爆炸3。1.2.2 主要成分液化石油气是炼油厂在进行原油催化裂解与热裂解时所得到的副产品。催化裂解气的主要成份如下（%）：氢气56甲烷10乙烷35乙烯3丙烷1620丙烯611丁烷4246丁烯56，含5个碳原子以上的烃类512。热裂解气的主要成份如下（%）：氢气12甲烷57乙烷57乙烯1618丙烷0.5丙烯78丁烷0.2丁烯45，含5个碳原子以上的烃类23。这些碳氢化合物都容易液化，将它们压缩到只占原体积的1/250l/33，贮存于耐高压的钢罐中，使用时拧开液化气罐的阀门，可热裂解气的主要成份如下（%）：氢气12甲烷57乙烷57乙烯1618丙烷0.5丙烯78丁烷0.2丁烯45，含5个碳原子以上的烃类23。这些碳氢化合物都容易液化，将它们压缩到只占原体积的1/250l/33，贮存于耐高压的钢罐中，使用时拧开液化气罐的阀门，可燃性的碳氢化合物气体就会通过管道进入燃烧器。点燃后形成淡蓝色火焰，燃烧过程中产生大量热。并可根据需要，调整火力，使用起来既方便又卫生。液化石油气虽然使用方便，但也有不安全的隐患。万一管道漏气或阀门未关严，液化石油气向室内扩散，当含量达到爆炸极限（1.7%10%）时，遇到火星或电火花就会发生爆炸。为了提醒人们及时发现液化气是否泄漏，加工厂常向液化气中混入少量有恶臭味的硫醇或硫醚类化合物。一旦有液化气泄漏，立即闻到这种气味而采取应急措施。2 设计参数的确定及材料选择2.1 设计参数的确定2.1.1 设计压力的确定工作压力：=0.5MPa 根据GB150-2011安全阀开启压力：（1.11.05） ，设计压力取：=0.6MPa2.1.2 设计温度的确定最高工作温度: =30 根据GB150-2011设计温度取: =502.1.3 工作介质性质确定根据HG 20660-2000压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类：工作介质性质：易燃易爆轻度危害性质的液化气体2.1.4 压力容器类别根据过程设备设计：本设备内介质属于第一组介质且=0.6MPaPV=0.610000MPaL=6000 MPaL 1800mmx15%. (3.7)椭圆形封头最大允许工作压力：Pw=2/(k+0.5)=0.64Pw，验算合格。3.2 基本尺寸设计3.2.1 设计结构草图筒体长度计算：假设筒体内径Di=1800mm查表的封头体积=0.8270，计算的筒体体积为：8,346则 . (3.8)表2 筒体尺寸 mm公称直径总长度壁厚180032808图2 设计结构草图3.3 附件设计及选择3.3.1 接管法兰的选型公称压力等级：Class150 PN20 根据HG/T 20635-2009钢制管法兰、垫片紧固件选配规定确定：接管法兰材料：16Mn级锻件(工作温度38 表压19.6MPa）法兰型式及密封面型式6：带颈对焊法兰（WN)突面（RF）根据HG/T 20615-2009确定接管法兰的基本尺寸：表3 公称尺寸与钢管外径对照表管法兰公称尺寸和钢管外径DN（mm）25405080NPS11-1/223钢管外径(mm)33.748.360.388.9密封面尺寸表4 突面法兰密封面尺寸 mmDN25405080f1d50.87392.1127.02图3 突面（RF）法兰的密封面尺寸管法兰的连接尺寸表5 管法兰连接尺寸DNDKLThn（个）近似质量kg2540508011012515019079.498.4120.7152.416161818M14M14M14M1444441.141.812.725.22 图4 法兰的连接尺寸带颈对焊钢管法兰结构尺寸表6 法兰结构尺寸 mmDN钢管外径法兰外径法兰厚度NBH2540508033.748.360.388.911012515019012.715.917.522.349657810827415277.554606268图5 带颈对焊钢制管法兰（WN）尺寸（5）焊接接头和坡口尺寸带颈对焊法兰的锥颈斜度应不大于45度，且应具有7度的直边段，直边段长度不小于7mm。带颈对焊法兰的颈部厚度一般不小于钢管名义厚度。若带颈对焊法兰的直边段厚度超过与其对接钢管壁厚1mm以上时，法兰的直边段应在内径处削薄，削薄的斜度应小于或等于1:3。 图6 焊接坡口及尺寸3.3.2 紧固件选配 全螺纹螺柱根据HG/T20635 -2009钢制管法兰、垫片紧固件选配规定选用专用级全螺纹螺柱材料：35CrMo 表7 螺柱性能热处理力学性能HB调制（回火550）835735（%） 13269-321根据GB/T 901等长双头螺柱 B级查的螺柱基本尺寸: 表8 螺柱尺寸及质量DN螺纹Lzr(mm)质量（g）25405080M14M14M14M14708085958496136153图7 等长双头螺柱结构尺寸管法兰专用螺母 根据GB/T 20634-2009钢制管法兰、垫片紧固件选配规定确定材料选择：30CrMo 近似质量：35g。选用螺母尺寸：表9 螺母尺寸demsM14max15.1min14min21.1min25.94max14.3min13.6min10.9max24min23.16图8 螺母尺寸(3)平垫圈C级 300HV 根据GB/T 20634-2009钢制管法兰、垫片紧固件选配规定，材料选择：65Mn尺寸要求按GB/T 95-2002平垫圈 C级：表10 基本尺寸M1415282.5 图9 平垫圈尺寸3.3.3 接管选型及校核本套设备的接管除人孔外均选用无缝钢管 8（=1 ）根据GB150-2011 材料：16Mn 许用应力：189MPa 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 确定厚度附加量 接管E,L1/L2，M1/M2： 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 假设取4.5mm =2.0625mm. (3.9) =2.08MPa. (3.10)接管：A1，A2/H/J/N: 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 假设取5.0mm =2.3125mm =6.0MPa接管：P/Q： 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 假设取6.0mm =3.25mm =5.266MPa接管：C/D： 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差 假设取7.0mm =4.125mm =8.345MPaPw且接近，故型式满足。表12 人孔尺寸密封面形式公称压力DNdwsDD1Abb1b2H1H2d螺母数量螺柱数量螺柱dL质量KgRF1.0600610x8780725435283234320204364020M27x115235图11 人孔尺寸表13 明细表件号1234567891011121314标准号HG20594HG20607HG20601HG20613HG20613GB/T95GB/T41名称筒节法兰垫片法兰盖双头螺柱螺母吊环转臂垫圈螺母吊钩环钢管支撑板数量1111见尺寸表见尺寸表11121111材料Q345R16Mn聚四氟乙烯Q345R35CrMo30CrMoQ235Q235100HV4级Q235Q23520Q345R(2)开孔及开孔补强计算5假设开孔补强型式为补强圈补强。因=510MPa540MPa, 38mm,均满足补强圈补强条件，假设成立。=8-2-0.3=5.7mm. (3.11)=10-2-0.3=7.7mm. (3.12)=+2()=634.6mm. (3.13)A=d+2（1-）=2373.404. (3.14)B: 2d=1269.2. (3.15) d+2+2=660.6 . (3.16) B取1269.2mm: =79.66mm. (3.17)=77.46mm. (3.18)h1取79.66mm 注：实际外伸高度250mmh2: =79.66mm. (3.19)1.5且6mm h2取12mm壳体多余金属面积=1243.816. (3.20)接管多余金属面积：=1106.8. (3.21)接管区焊缝面积（焊脚取为6mm）：；（无补强圈的焊接型式 内伸式、全焊透） 由此得：开孔无需补强。3.3.6 盘管及其固定构件 盘管长度计算换热面积：1.7 根据GB/T 17395-2008无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差选取换热管尺寸： =33.74mm 根据HG 20660-2000压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分类及GB 150-2011选择材料：Q345取0.3MPa=0.5mm. (3.22)=9.96MPa=170MPa. (3.23)得：L=19058.96mm 取L=20m角钢选配根据 GB/T 9787-1988 选择材料：Q235A;基本尺寸:角钢号 7.5 尺寸：bbd=75758 L=300mm r取9mm 理论质量：11.503Kg/mU型螺栓选配根据JB/ZQ 4321-1997 材料：Q235A基本尺寸：表14 U型螺栓DRdLabmc100件质量3318M101604828461.599图12 U型螺柱尺寸螺母选配根据GB/T 6170-2000 型六角螺母确定材料：Q235A基本尺寸：表15 螺母基本尺寸demsM10max10.8min10min14.6min17.77max8.4min8.04min6.4max16min15.73注：详细尺寸见图3.3.7 支座的选择此支座根据 GB/T 4721.1-2007容器支座进行选型：表16 型式特征型式包角垫板筋板数支座尺寸轻型焊制A120有4见表 见图注：鞍式支座分固定式（代号F）和滑动式（代号S）两种安装形式9。系列参数及尺寸表17 鞍座尺寸公称直径允许载荷（）鞍座高度h底板l1底板b1底板腹板筋板l3筋板筋板筋板垫板弧长垫板b4垫板垫板e螺栓间距l2鞍座质量（kg）增加mm高度增加的质量（kg）鞍座包角18002952501280220121029519026082100430108011201627图13支座基本尺寸材料：鞍式支座材料为Q235A 垫板材料一般与筒体材料相同为Q345R。制造技术要求：焊接采用电弧焊，焊条牌号应根据支座材料参照有关标准选用。焊接接头型式和尺寸按GB/T 985中的规定。鞍座本体的焊接，均为双面连续角焊，鞍座与容器圆筒焊接采用连续焊。焊缝腰高取较薄板厚度的0.50.7倍，且不小于5mm。焊缝表面不得有裂纹、夹渣、气孔和弧坑等缺陷，并不得残留有熔渣和飞溅物。鞍座垫板的圆弧表面应能与容器壁贴合，要求装配后的最大间隙不应超过2mm。鞍座螺栓孔间距L2允许偏差值为2mm。鞍座的螺栓孔和其他部分的制造公差分别按GB/T 1804中的m级与c级精度。与腹板相接侧的筋板两端应切成2545的倒角。鞍座所有组焊零件周边粗糙度为Ra50um.若容器壳体有热处理要求时，鞍座垫板应在热处理前焊与容器上。鞍座焊接完毕，各部件应平整，不得翘曲。4 强度计算4.1 支座反力计算(1)圆筒的质量： . (4.1) 是指材料的密度，由于壳体与封头的材料均选用Q345R，故。(2)封头的质量：(3)人孔质量：=353 kg(4)附件质量：接管、法兰、紧固件、密封件，按总质量的20%计算。=394.24kg. (4.2)圆筒的体积:. (4.3)封头的体积：故总体积为：. (4.4)由于水的密度比油品与原油的密度均大，故鞍座应在水压试验时所受支反力较大，如下：水压试验时充液重量：. (4.5)水压试验时总质量：. (4.6)；水压试验时单位长度载荷：. (4.7)水压试验时支座反力：. (4.8)4.2 圆筒、封头应力计算与校核4.2.1 支座弯矩计算支座跨中截面处的弯矩 . (4.9)整理得式中: . (4.10)支座截面处的弯矩式中 . (4.11). (4.12)4.2.2 圆筒应力计算与校核(1)两支座跨距中截面处圆筒的轴向应力截面最高点（压应力）：. (4.13)截面最低点（拉应力）:. (4.14)(2)支座截面处轴向应力支座截面最高点（拉应力）支座截面最低点（压应力）. (4.15)其中K1,K2由JB-T 4731-2005 钢制卧式容器表7-1查得K1=1，K2=1由于:，；，则满足应力要求。(3)圆筒和封头11及切应力校核圆筒最大切应力应在的支座角点处。其大小按下式计算：. (4.16). (4.17) 式中k3,k4查过程设备设计表得K3=1.171,k4=0.410 满足应力要求。(4)支座截面处筒体的周向应力校核（支座截面处无加强的圆筒）：查过程设备设计表5-3得：k5=0.760,k6=0.013支座截面处筒体的最低点周向应力：. (4.18)其中，验算合格。. (4.19)其中：，；鞍座垫片边缘处圆筒中的周向应力由于， 则满足周向应力要求。所采用的鞍座未超出标准规定的适用范围，无需对鞍座腹板-筋板组合截面进行校核。综上所述，支座可满足。5. 焊接工艺评定、无损检测及压力试验5.1 焊接工艺评定焊接是制造压力容器的重要工艺，焊接质量在很大程度上决定了制造质量。压力容器焊接质量包括诸多方面的内容：焊缝外观、焊接缺陷、焊接变形与应力、焊接接头的使用性能（力学性能、弯曲性、耐腐蚀性能2、低温性能、高温性能等）和焊接接头外型尺寸等，焊接工艺能否保证产品的焊接质量，焊前需要在试件上进行验证，这就是广义的焊接工艺评定概念，严格来说，焊接工艺评定是指为验证所拟定的焊件焊接工艺的正确性而进行的试验过程及结果评价。5.1.1 焊接工艺评定一般过程(1) 对于产品上每条需要评定的焊缝，拟定“预焊接工艺规程”，内容包括每种焊接方法的重要因素、补加因素和次要因素、(2) 按照“预焊接工艺规程”和本标准的规定施焊试件、检验和测定试样性能、填写“焊接工艺评定报告”，内容主要包括每种焊接方法施焊试件所需控制的重要因素、补加因素数据记录值和各项检测结果，如果评定不合格应修改焊接工艺指导书继续评定，直到评定合格。(3)当规定冲击试验时，焊接工艺指导书上每个重要因素和补加因素都要得到评定，当不规定冲击试验时，焊接工艺指导书上每个重要因素都要得到评定：正确选用焊接工艺参数可以减少焊接工艺评定数量。例如：在同一组别内最好选择规定进行冲击试验的钢号进行评定。本单位若需要多种焊接位置，则首选向上立焊评定焊接工艺。对于常用钢号，对钢材厚度统一考虑，使每一试件覆盖的厚度范围不重复或少重复。充分利用已进行过评定试件覆盖范围用于两种或两种以上焊接方法(或焊接工艺)焊接同一焊缝的焊件。尽量选用低氢性药皮焊条，选用产品上可能使用的最大直径的焊条。尽量选用产品上可能使用的线能量最大值。要求焊后热处理的试件。尽量选用产品上可能使用焊后热处理时间(如返修、环焊缝重复加热等)。焊接工艺指制造焊件所有关的加工方法和实施要求，包括焊接准备，材料选用，焊接方法选定，焊接参数，操作要求。焊接工艺指导书是用于焊接工艺评定所拟定的焊接工艺。焊接工艺规程(范)与焊接工艺指导书不同，它是指制造焊件所有关的加工和实践要求的细则文件，可保证由熟练焊工或操作工操作时质量的再现性。(4)经评定合格的“预焊接工艺规程”可以保证获得力学性能符合要求的焊接接头，“焊接工艺指导书”可直接用于生产的前提条件是该单位焊接技术与管理素质都较高，有控制焊接质量的完整措施与方法：“焊接工艺指导书”不针对具体产品也不针对具体焊接接头“焊接工艺指导书”通常不考虑劳动生产率、劳动保护、焊工操作方便、焊接线余应力与变形和焊接缺陷等生产管理因素，并不能有效保证焊接质量的再现性。因此，国内绝大多数压力容器制造厂都综合考虑“焊接工艺指导书”、产品要求、实际生产条件和管理因素编制“焊接工艺规程”（也称焊接工艺卡13）用于焊制压力容器。5.1.2一般焊接工艺评定工作流程：（1） 审图，确定需做那些评定；（2） 下达任务书；（3） 根据任务书，编制材料采购计划及焊接指导书（pWPS)、下料任务单、理化试验单、无损检验委托单（如需热处理，还有热处理工艺卡）；（4） 下料；（5） 焊接；（6） 质检员进行外观检查；（7） 合格后，无损检测员进行RT无损检测；（8） 合格后，如需热处理，进行热处理，不许热处理，焊件进行试件加工；（9） 加工完毕，进行理化性能检测；（10） 完毕后各项检查结果汇总给焊接工程师，将合格的评定试件保存在保存室；（11） 焊接工艺师编制焊接工艺评定报告；（12） 完成后，单位技术部负责人审核、签字，送至锅检所审核，签字。（13） 锅检所签字后，方可用到实际产品施焊中。评定编号：图14 评定编号例：母材Q245R,厚度6mm,焊接方法为钨极氩弧焊，评定母材厚度范围为612mm,焊缝熔敷金属厚度范围为612mm,该评定为第25个，评定编号为：I112141（12）025本设计所涉及焊接工艺评定如表18所示:表18 焊接工艺评定评定编号评定报告编号材料方法母材厚度覆盖范围08403322010840332202084033