西京医院综合整治工程玻璃幕墙工程计算书.doc

西京医院综合整治工程玻璃幕墙工程设计计算书西京医院综合整治工程玻璃幕墙工程设计计算书计算:校核:审核:重庆西南铝装饰工程有限公司二一一年五月三十日目 录第一部分、 强度计算信息隐框玻璃幕墙3一、 计算依据及说明31、 工程概况说明32、 设计依据33、 基本计算公式5二、 荷载计算71、 风荷载标准值计算72、 风荷载设计值计算93、 水平地震作用计算104、 荷载组合计算10三、 玻璃计算111、 玻璃面积112、 玻璃板块自重113、 玻璃强度计算114、 玻璃跨中挠度计算13四、 玻璃托块计算141、 托板计算参数说明142、 托板强度计算153、 托板局部抗压强度计算154、 铆钉抗拉强度计算165、 铆钉抗剪强度计算16五、 结构胶计算161、 结构胶宽度计算162、 结构胶厚度计算173、 结构胶强度计算17六、 立柱计算181、 立柱材料预选182、 选用立柱型材的截面特性203、 立柱的强度计算214、 立柱的刚度计算225、 立柱抗剪计算23七、 立梃与主结构连接计算231、 立柱与主结构连接计算23八、 横梁计算251、 选用横梁型材的截面特性252、 横梁的强度计算263、 横梁的刚度计算294、 横梁的抗剪强度计算30九、 横梁与立柱连接件计算311、 横梁与角码连接计算312、 角码与立柱连接计算32十、 伸缩缝计算331、 立柱伸缩缝设计计算33第二部分、 强度计算信息铝单板幕墙35一、 计算依据及说明351、 工程概况说明352、 设计依据353、 基本计算公式37二、 荷载计算391、 风荷载标准值计算392、 风荷载设计值计算423、 水平地震作用计算424、 荷载组合计算42三、 单层铝板强度计算431、 面板荷载计算432、 铝板强度计算433、 加强肋强度计算454、 角码抗剪强度校核485、 铆钉抗拉强度计算48四、 立柱计算491、 立柱材料预选492、 选用立柱型材的截面特性513、 立柱的强度计算514、 立柱的刚度计算535、 立柱抗剪计算53五、 立梃与主结构连接计算541、 立柱与主结构连接计算54六、 横梁计算551、 选用横梁型材的截面特性552、 横梁的强度计算563、 横梁的刚度计算594、 横梁的抗剪强度计算61七、 横梁与立柱连接件计算621、 横梁与角码连接计算622、 角码与立柱连接计算63八、 伸缩缝计算641、 立柱伸缩缝设计计算64第一部分、 强度计算信息隐框玻璃幕墙一、 计算依据及说明1、 工程概况说明 工程名称:西京医院综合整治工程玻璃幕墙工程 工程所在城市:重庆 工程所属建筑物地区类别:C类 工程所在地区抗震设防烈度:六度 工程基本风压:0.4kN/m2 工程强度校核处标高:28m 2、 设计依据 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 (2006年版) 建筑设计防火规范 GB50016-2006 建筑用不锈钢绞线 JG/T 200-2007 建筑幕墙 GB/T 21086-2007 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程 JGJ/T151-2008 不锈钢棒 GB/T 1220-2007 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG 160-2004 铝合金结构设计规范 GB50429-2007 建筑陶瓷薄板应用技术规程 JGJ/T172-2009 建筑玻璃采光顶 JG/T 231-2008 建筑抗震设计规范 GB 50011-2010 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 钢结构设计规范 GB 50017-2003 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 铝合金门窗工程技术规范 JGJ214-2010 塑料门窗工程技术规程 JGJ103-2008 中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定 GB/T22476-2008 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ 133-2001 建筑制图标准 GB/T 50104-2001 建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-2009 全玻璃幕墙工程技术规程 DBJ/CT 014-2001 点支式玻璃幕墙工程技术规程 CECS 127:2001 点支式玻幕墙支承装置 JC 1369-2001 吊挂式玻幕墙支承装置 JC 1368-2001 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T178-2005 建筑用不锈钢绞线 JG/T200-2007 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2008 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2008 铝合金建筑型材 电泳涂漆型材 GB/T 5237.3-2008 铝合金建筑型材 粉末喷涂型材 GB/T 5237.4-2008 铝合金建筑型材 氟碳漆喷涂型材 GB/T 5237.5-2008 铝合金建筑型材 隔热型材 GB/T 5237.6-2008 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-2000 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-2001 铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T437-2009 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB 3098.2-2000 紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 GB 3098.4-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢 螺母 GB 3098.15-2000 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-1997 搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带 GB/T13790-2008 陶瓷板 GB/T23266-2008 建筑幕墙用瓷板 JG/T217-2007 干挂空心陶瓷板 JC/T1080-2008 耐候结构钢 GB/T4171-2008 平板玻璃 GB11614-2009 浮法玻璃 GB11614.2-2009 夹层玻璃 GB15763.3-2009 中空玻璃 GB/T11944 -2002 钢化玻璃 GB15763.2-2005 半钢化玻璃 GB/T17841-2008 铝及铝合金轧制板材 GB/T 3880-1997 干挂饰面石材及其金属挂件 JC83018302-2005 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JC 133-2000 建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB 15763.1-2009 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-2001 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T 882-2001 石材幕墙接缝用密封胶 JC/T 883-2001 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T 486-2001 中空玻璃用复合密封胶条 JC/T1022-2007 天然花岗石建筑板材 GB/T18601-2009 铝合金门窗 GB/T 8478-2008 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-2004 公共建筑节能设计标准 GB 50189-2005 建筑用硬质塑料隔热条 JG/T 174-2005 建筑用隔热铝合金型材 穿条式 JG/T 175-2005 民用建筑能耗数据采集标准 JG/T154-2007 建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法 JGJ/T211-2007 不锈钢和耐热钢 牌号及化学成份 GB/T20878-2007 百页窗用铝合金带材 YS/T621-2007 建筑物防雷检测技术规范 GB/T21434-2008 混凝土加固设计规范 GB50367-2006 小单元建筑幕墙 JG/T217-2008 普通装饰用铝塑复板 GB/T22412-2008 冷弯型钢 GB/T6725 -2008 建筑抗震加固技术规程 JGJ/T116-2009 公共建筑节能改造技术规范 JGJ176-2009 热轧型钢 GB/T706 -2008 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-2008 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81-2002 中国地震烈度表 GB/T17742-2008 绿色建筑评价标准 GB/T50378-20063、 基本计算公式(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类指有密集建筑群的城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 西京医院综合整治工程玻璃幕墙工程按C类地区计算风压(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用 风荷载计算公式: = 其中: -作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) -瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 根据不同场地类型,按以下公式计算:=K(1+2) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地: =0.92(1+2) 其中：=0.387()(-0.12) B类场地: =0.89(1+2) 其中：=0.5()(-0.16) C类场地: =0.85(1+2) 其中：=0.734()(-0.22) D类场地: =0.80(1+2) 其中：=1.2248()(-0.3) -风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: =1.379()0.24 B类场地: =()0.32 C类场地: =0.616()0.44 D类场地: =0.318()0.60 本工程属于C类地区 -风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)取定 -基本风压,按全国基本风压图,重庆地区取为0.4kN/m2(3).地震作用计算: = 其中: -水平地震作用标准值 -动力放大系数,按 5.0 取定 -水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): =0.04 7度(0.1g): =0.08 7度(0.15g): =0.12 8度(0.2g): =0.16 8度(0.3g): =0.24 9度(0.4g): =0.32 重庆地区设防烈度为六度,根据本地区的情况,故取=0.04 -幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合: 结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： + 各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: =+0.5，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4+0.51.3 荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: 对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足： a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35 b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9 可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1、 风荷载标准值计算 : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) z : 计算高度28m : 28m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) =0.616()0.44=0.969014 : 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8) =0.535(1.8(0.22-0.16)()-0.22=0.585268 : 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1) =0.85(1+2) = 1.84496 :局部正风压体型系数 :局部负风压体型系数,通过计算确定 :建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.1)取0.8 :建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2001 7.3.3-2)取-1 对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2001 7.3.3)取-0.2或0.2 :面板构件从属面积取1.6m2 :立柱构件从属面积取205m2 :横梁构件从属面积取1m2 :维护构件从属面积不大于1m2的局部体型系数 =+0.2 =1 =-0.2 =-1.2 维护构件从属面积大于或等于10m2的体型系数计算 =0.8+0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =0.84 =0.8-0.2 (GB50009-2001 7.3.3-2注) =-1 按照规范，取面板面积对数线性插值计算得到 =+(0.8-)log()+0.2 =0.8+(0.64-0.8)0.20412+0.2 =0.967341 =+(0.8-)log()-0.2 =-1+(-0.8)-(-1)0.20412-0.2 =-1.15918 按照以上计算得到 对于面板有: =0.967341 =-1.15918 对于立柱有: =0.84 =-1 对于横梁有: =1 =-1.2 面板正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =1.844960.9690140.9673410.4 =0.69176 kN/m2 -1kN/m2,取=-1kN/m2 同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =1.844960.9690140.840.4 =0.600697 kN/m2 -1kN/m2,取=-1kN/m2 同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下 = (JGJ102-2003 5.3.2) =0.715115 kN/m2 -1kN/m2,取=-1kN/m22、 风荷载设计值计算 W: 风荷载设计值: kN/m2 w : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用 面板风荷载作用计算 Wp=wWkp=1.41=1.4kN/m2 Wn=wWkn=1.4(-1)=-1.4kN/m2 立柱风荷载作用计算 Wvp=wWkvp=1.41=1.4kN/m2 Wvn=wWkvn=1.4(-1)=-1.4kN/m2 横梁风荷载作用计算 Whp=wWkhp=1.41=1.4kN/m2 Whn=wWkhn=1.4(-1)=-1.4kN/m2 3、 水平地震作用计算 GAK: 面板和构件平均平米重量取0.5kN/m2 max: 水平地震影响系数最大值:0.04 qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2) qEk=EmaxGAK (JGJ102-2003 5.3.4) =50.040.5 =0.1kN/m2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rEqEk =1.30.1 =0.13kN/m24、 荷载组合计算 幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp =1kN/m2 Szp=Wkpw+qEkEE =11.4+0.11.30.5 =1.465kN/m2 考虑负风压、地震荷载组合: Szkn=Wkn =-1kN/m2 Szn=Wknw-qEkEE =-11.4-0.11.30.5 =-1.465kN/m2 综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算 采用面板荷载组合标准值为1kN/m2 面板荷载组合设计值为1.465kN/m2 立柱荷载组合标准值为1kN/m2 横梁荷载组合标准值为1kN/m2 三、 玻璃计算1、 玻璃面积 B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.6m A: 该处玻璃板块面积: A=BH =11.6 =1.6m2 2、 玻璃板块自重 :2板块平均自重(不包括铝框): 玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:2外层玻璃厚度: 6mm BL_n:2内层玻璃厚度: 6mm =25.6 =25.6 =0.3072kN/m23、 玻璃强度计算 选定面板材料为:6(钢化)+0.76+6(钢化)夹胶玻璃 校核依据: q: 玻璃所受组合荷载: 1.465kN/m2 a: 玻璃短边边长: 1m b: 玻璃长边边长: 1.6m :2外层玻璃厚度: 6mm :2内层玻璃厚度: 6mm E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2 m: 玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查表 6.1.2-1得: 0.0836 : 折减系数,根据参数查表6.1.2-2 : 玻璃所受应力: q=1.465kN/m2 荷载分配计算: =q =1.465 =0.7325 =q =1.465 =0.7325 = =1 =0.5 = =1 =0.5 参数计算: = (JGJ102-2003 6.1.2-3) = =5.35837 查表6.1.2-2 得o = 0.997133 = = =5.35837 查表6.1.2-2 得 = 0.997133 玻璃最大应力计算: = (JGJ102-2003 6.1.2-1) =0.997133 =10.1769N/mm2 =i =0.997133 =10.1769N/mm2 10.1769N/mm2=84N/mm2 10.1769N/mm2=84N/mm2 玻璃的强度满足 4、 玻璃跨中挠度计算 校核依据: =1000=16.6667mm D: 玻璃刚度(Nmm) : 玻璃泊松比: 0.2 E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm2 : 2的等效厚度 = = =7.55953mm D= = =2.7e+006Nmm : 玻璃所受组合荷载标准值:1kN/m2 : 挠度系数,按边长比a/b查 表6.1.3得: 0.008315 参数计算: = (JGJ102-2003 6.1.2-3) =109 =4.25294 : 折减系数,根据参数查表6.1.2-2 得 = 1 : 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值 = (JGJ102-2003 6.1.3-2) =1109 =3.07963mm 3.07963mm=16.6667mm 玻璃的挠度满足四、 玻璃托块计算1、 托板计算参数说明 玻璃托板采用材料为铝-6063-T5,托板厚度为3,托板宽度为100,计算的玻璃下部有3个托板,玻璃板块传递的重力设计值为0.589824kN,托板上重力作用点距离托板边部距离为22.5mm,托板水平边总长度27mm,托板竖向边总高为16mm,连接铆钉材料级别为碳素钢铆钉-30,铆钉直径3.2mm,每个托板上连接铆钉数量为3个。托板具体见下示意图 2、 托板强度计算 作用在每个托块上的P = = = 0.196608kN 托块与主型材接触角部的截面抵抗矩为 = = 50mm3 玻璃重力作用产生的弯矩为 M = P L = 0.196608100022.5 = 4423.68N.mm 所以由于弯矩作用产生的正应力 = = = 88.4736N.mm2 由重力作用产生的剪应力 = = = 0.65536N.mm2 考虑折算应力 = = = 88.4809N.mm2 由于 1.190=99N/mm2,托板强度满足要求3、 托板局部抗压强度计算 托板在玻璃板块重力作用下,通过铆钉连接到主型材上,在铆钉连接处会产生局部压应力作用。 铆钉数量为=3 铆钉与托板连接接触面按照半圆来考虑，单个铆钉接触面面积为 = t = 3 = 15.0796mm2 = = = 4.34599N/mm2 由于 185N/mm2,托板局部抗压强度满足要求4、 铆钉抗拉强度计算 铆钉连接处距离托板底部为H=11mm 由于重力作用,托板竖向边对铆钉产生拉拔作用力,故需要验算铆钉的抗拉强度。 由上面计算得到重力作用产生的以托板角部为支点的弯矩为M = 4423.68N.mm 每个铆钉上承受的拉拔力 F = = = 134.051N 由于 F 1070N,铆钉抗拉强度满足要求5、 铆钉抗剪强度计算 由于重力作用,铆钉同时还承受剪力作用。 V = = = 65.536N 由于 V 900N,铆钉抗剪强度满足要求五、 结构胶计算1、 结构胶宽度计算(1)组合荷载作用下结构胶粘结宽度的计算: Cs1: 组合荷载作用下结构胶粘结宽度 (mm) qz: 风荷载设计值: 1.465kN/m2 a: 矩形分格短边长度: 1m f1: 结构胶的短期强度允许值:0.2N/mm2 按5.6.2条规定采用 Cs1= (JGJ102-2003 5.6.3-1) = =3.6625mm 取4mm(2)结构硅酮密封胶的最小计算宽度: 4mm2、 结构胶厚度计算(1)温度变化效应胶缝厚度的计算: : 温度变化效应结构胶的粘结厚度: mm : 结构硅酮密封胶的温差变位承受能力: 0.125 : 年温差: 44 : 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量: mm 铝型材线膨胀系数: al=2.3510-5 玻璃线膨胀系数: aw=110-5 = = =0.9504mm = (JGJ102-2003 5.6.5) = =1.84405mm(2)地震作用下胶缝厚度的计算: : 地震作用下结构胶的粘结厚度: mm H: 幕墙分格高: 1.6m :幕墙层间变位设计变位角1/550 :胶缝变位折减系数0.7 : 结构硅酮密封胶的地震变位承受能力: 0.41 = = =2.04859mm (3)结构硅酮密封胶的最小计算厚度: 3mm3、 结构胶强度计算(1)设计选定胶缝宽度和厚度: 胶缝选定宽度为: 12 mm 胶缝选定厚度为: 6 mm (2)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力: W: 风荷载以及地震荷载组合设计值: 1.465kN/m2 a: 矩形分格短边长度: 1m : 结构胶粘结宽度: 12 mm = = =0.0610417N/mm2(3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力: 考虑托块作用,不考虑重力作用产生的剪应力影响,取2=0N/mm2 = = =0.0610417N/mm20.2N/mm2 结构胶短期强度满足要求 六、 立柱计算1、 立柱材料预选(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布) : 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m) : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 : 风荷载标准值: 1kN/m2 : 幕墙左分格宽: 1m : 幕墙右分格宽: 1m = =1 =1kN/m =1.4 =1.41 =1.4kN/m(2)分布水平地震作用设计值 : 立柱左边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m2 : 立柱右边幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 0.5kN/m2 =5 (JGJ102-2003 5.3.4) =50.040.5 =0.1kN/m2 =5 (JGJ102-2003 5.3.4) =50.040.5 =0.1kN/m2 = = =0.1kN/m =1.3 =1.30.1 =0.13kN/m(3)立柱荷载组合 立柱所受组合荷载标准值为: = =1kN/m 立柱所受组合荷载设计值为: q =+ =1.4+0.50.13 =1.465kN/m (4)立柱弯矩: : 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) q : 组合线分布最大荷载集度设计值: 1.465(kN/m) : 立柱计算跨度: Hvcalm = = =2.3733kNm(5)W: 立柱抵抗矩预选值(cm3) W=103 =103 =26.37cm3 选定立柱抵抗矩应大于: 26.37cm3(6): 立柱惯性矩预选值(cm4) =5105 =5105 =156.214cm4 选定立柱惯性矩应大于: 156.214cm42、 选用立柱型材的截面特性 选定立柱材料类别: 铝-6063-T5 选用立柱型材名称: SX-11009 型材强度设计值: 90N/mm2 型材弹性模量: E=70000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=188.197cm4 Y轴惯性矩: Iy=73.9889cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=36.9254cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=31.8798cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=22.7658cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=22.7658cm3 型材截面积: A=11.0375cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=3mm 型材截面面积矩: Ss=20.6378cm3 塑性发展系数: =1 3、 立柱的强度计算 校核依据: + (JGJ102-2003 6.3.7) : 幕墙左分格宽: 1m : 幕墙右分格宽: 1m : 立柱长度 : 幕墙左分格自重: 0.5kN/m2 : 幕墙右分格自重: 0.5kN/m2 幕墙自重线荷载: = = =0.5kN/m : 立柱受力: = =0.53.6 =1.8kN N: 立柱受力设计值: : 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2 =1.21.8 =2.16kN f: 立柱计算强度(N/mm2) A: 立柱型材截面积: 11.0375cm2 M: 立柱弯矩: 2.3733kNm : 立柱截面抵抗矩: 31.8798cm3 : 塑性发展系数: 1 f= + = + =76.4022N/mm2 76.4022N/mm2 =90N/mm2 立柱强度满足要求4、 立柱的刚度计算 校核依据: 且 20mm : 立柱最大允许挠度: =1000 =1000 =20mm : 立柱最大挠度 : 荷载组合标准值 1kN/m2 :立柱计算跨度 3.6m E : 立柱材料的弹性模量 70000N/mm2 : 立柱截面的惯性矩 188.197cm4 = = =16.6011mm20mm 立柱最大挠度为: 16.6011mm20mm 挠度满足要求5、 立柱抗剪计算 校核依据: =55N/mm2 Q: 立柱所受剪力: q:组合线荷载1.465kN/m Q=q/2 =1.4651.8 =2.637kN 立柱剪应力: : 立柱剪应力: : 立柱型材截面面积矩: 20.6378cm3 : 立柱型材截面惯性矩: 188.197cm4 t: 立柱抗剪壁厚: 3mm = = =9.63917N/mm2 9.63917N/mm255N/mm2 立柱抗剪强度可以满足七、 立梃与主结构连接计算1、 立柱与主结构连接计算 连接处角码材料 : 钢-Q235 连接螺栓材料 : C级普通螺栓-4.8级 : 连接处角码壁厚: 8mm : 连接螺栓直径: 12mm : 连接螺栓有效直径: 10.36mm : 连接处水平总力(N): =Q =2.637kN : 连接处自重总值设计值(N): =2.16kN N: 连接处总合力(N): N= =1000 =3408.72N : 螺栓的承载能力: : 连接处剪切面数: 2 =23.14140 (GB 50017-2003 7.2.1-1) =23.14140 =23603N : 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: = = =0.144419个 取2个 : 立梃型材壁抗承压能力(N): : 连接处剪切面数: 22 t: 立梃壁厚: 3mm =2185t (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12218532 =26640N 3408.72N 26640N 立梃型材壁抗承压能力满足 : 角码型材壁抗承压能力(N): =2325 (GB 50017-2003 7.2.1-3) =12232582 =124800N 3408.72N 124800N 角码型材壁抗承压能力满足八、 横梁计算1、 选用横梁型材的截面特性 选定横梁材料类别: 铝-6063-T5 选用横梁型材名称: SX-13502B 型材强度设计值: 90N/mm2 型材弹性模量: E=70000N/mm2 X轴惯性矩: Ix=24.1008cm4 Y轴惯性矩: Iy=48.6819cm4 X轴上部抵抗矩: Wx1=9.31473cm3 X轴下部抵抗矩: Wx2=6.15978cm3 Y轴左部抵抗矩: Wy1=14.002cm3 Y轴右部抵抗矩: Wy2=14.2628cm3 型材截面积: A=7.50251cm2 型材计算校核处抗剪壁厚: t=2.5mm 型材截面绕X轴面积矩: Ss=5.21822cm3 型材截面绕Y轴面积矩: Ss