大气污染控制工程设计说明书.doc

空气污染控制工程课程设计 环境工程1班 白浩1.前 言空气污染控制工程课程设计任务书1.1设计任务1.1.1题目：某厂电镀车间空气污染控制工程1.1.2设计基础资料建筑物修建地点：哈尔滨工艺资料1）.车间性质：该车间为机械厂电镀车间，对工件进行防护性电镀；2）.生产量：35kg/h；3）.工作制：每天两班制；4）.工作人员：每班工人25人，技术人员4人；5）.工艺流程简述：（1）铝及铝合金的氧化处理： 该工艺过程的目的是防止金属锈蚀，提高其耐磨性。办法是利用阳极处理，使金属获得一层氧化膜。其工艺流程是：磨光、抛光、化学除油（碱性除油）、热水清洗、硝酸溶液腐蚀、冷水清洗、阳极处理（无水铬酸溶液）、冷水清洗、干燥；（2）镀锌、镀铜： 工件先在碱性溶液中进行化学除油，再进行强腐蚀除锈（硫酸或盐酸），随后进行电解除油（碱溶液）及弱腐蚀。每一道工序前均用冷、热水清洗。镀锌溶液：镀锌用氰化钠(NaCN)、氧化锌(ZnO)和氢氧化钠(NaOH)溶液；镀铜则用氰化铜(CuCN)、氰化钠(NaCN)、氰化铜(CuCN)溶液。（3）磷化处理： 钢铁件经喷砂处理、化学除油、清洗后，用含磷酸锰铁的盐与氧化铜溶液进行磷化处理，利用离心机干燥后，置于110120之锭子油中23分钟。磷化处理的目的在于使钢铁表面生成一层不溶性的磷酸盐薄膜，以此来提高金属之防腐能力。磷化膜为灰色或褐色。1.2基础资料1.2.1车间主要设备表编号设备名称数量型号与规格溶液备注有害物温度1喷砂室1V=1.0 m3粉尘2砂箱11600700800N = 2.2 KWn=2860r/min3抛光机2D=400mm磨屑N = 40 KW4发电机25电除油槽21000800800碱雾70806温洗槽3800600600水蒸气607化学除锈槽21000600600酸雾室温硫酸溶液8冷洗槽9900600600水蒸气室温9氰化镀铜槽21500800600氰化物3010热洗槽61000600800水蒸气9011镀锌槽21500800800碱雾80碱性溶液12硝酸腐蚀槽11000800800酸雾室温13阳极处理槽12000800800酸雾室温14磷化槽12000800800酸雾9815化学除油槽31500800800碱雾7016酸蚀槽11500800800酸雾5017烘干箱11600700120018浸油槽1100070070011012019离心干燥机120工作台5按图示21酸液配制槽11200800800酸雾常温22碱液配制槽12000800800碱雾常温1.2.2大门开启及材料运输情况：大门不常开启（每班次12次，每次2分钟），材料或工件用小车运入。1.2.3动力资料蒸汽：由厂区热网供应 P = 7 表压工艺设备用气 P = 2 表压控制设备用气 P = 3 表压回水方式 开式（无压自流）电源：交流220/380V，电镀用6/12V直流。水源；城市自来水1.3设计内容根据教学要求，结合设计题目及原始资料，学生在本次课程设计中应当完成下列工作：1.3.1设计计算说明部分（加下划线的不进行计算）：1）.建筑物热损失、冷风渗透及太阳辐射热量；2）.车间热、湿、有害气体散发量的确定；3）.确定通风方式、集气罩选择及排风量计算；4）.空气平衡与热平衡；5）.排风系统划分与方案选择；6）.管道布置；7）.设备选定；1.3.2图纸部分：1）. 电镀车间空气污染控制系统 轴测图 2号 一张2）. 电镀车间空气污染控制系统（布置）平、剖面图 2号 一张1.4时间要求答疑：每日上午8：0010：00 每日下午：2：304：30指导教师：李娟 罗宁1.5设计参考资料1.大气污染控制工程 郝吉明 等 高等教育出版社2.供暖通风设计手册 陆耀庆 等 中国建筑工业出版社3.全国通用通风管道计算表4.机器制造厂采暖通风设计手册5.铸造车间通风除尘技术6.采暖通风设备材料手册7.采暖通风工程制图8三废处理工程技术手册 （废气卷）9环境保护设备选用手册 （大气污染控制设备）10简明通风设计手册孙一坚等11.工业通风除尘技术12.大气污染防治技术及工程应用13.工业厂房通风设计设计用室外气象参数城市单位哈尔滨拔海高度m142.3常年大气压pa99616采暖室外计算温度-24.1冬季通风室外计算温度-24.7夏季通风室外计算温度26.8夏季通风室外计算相对湿度61冬季空气调节室外计算温度-27.2冬季空气调节室外计算相对湿度75夏季空气调节室外计算干球温度30.6夏季空气调节室外计算湿球温度23.8夏季空气调节室外计算日平均温度26.1冬季室外平均风速m/s3.2冬季室外最多风向的平均风速m/s3.5夏季室外平均风速m/s2.8冬季最多风向SSW冬季最多风向的频率17夏季最多风向SW夏季最多风向的频率22年最多风向S年最多风向的频率12冬季室外大气压力Pa100413夏季室外大气压力Pa98677冬季日照百分率59设计计算用采暖期日数日175设计计算用采暖期初日10月20日设计计算用采暖期终日4月12日极端最低温度-37.7极端最高温度39.22. 热，湿及有害物发生量计算2.1散热量的计算室温池子不考虑其散热量2.1.1冬季: 室内温度tn=16 （室内要采暖）- P88供暖通风设计手册 例：温洗槽: 进行表面保温隔热,假设设备散热表面温度tb=40,液体温度ty=75 (1000800800mm)槽壁面: 式中F设备外表面积，；对流系数，对于垂直面2.55，对于水平面；设备外表面和室内空气温度差，；设备外表面的辐射系数，；设备外表面温度，；周围物体表面温度，。在冬季条件下 F2.88m2 2.55， 21 4.07 40 20 计算 Q261.5W液面: Q= 1.16 10-3(4.9+3.5)( t1 t2) F -P43简明通风设计手册式中：F槽液表面积，m2 t1容器内液体温度水面上空气流速m/s (0.2-0.3m/s,这里取0.35m/s)Q散热量,kwt2=16 ， t1=75, =0.2m/s,Q=306.6W总散热量: Q总 = Q + Q= 261.5+306.6 =568.1W2.1.2夏季：室内温度为26，设备散热表面温度tb=36槽壁面： Q =204.85W液面： Q= 254.64W 总散热量 Q总 = Q + Q=204.85+254.64=459.48W2.1.3 电动设备的散热量式中-电动设备发热量，W;-电机容量利用系数。电动设备最大实耗功率与安装功率之比，一般可取0.70.9；-负荷系数。电动设备每小时的平均实耗功率与设计最大实耗功率之比。应根据工艺资料定，一般为0.50.8；-同时使用系数。室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比。根据工艺资料定，一般为0.51.0；-电动设备的安装功率（额定功率），Kw;-电动机效率。与电机型号、负荷情况有关，可查电机产品样本。砂箱 Q 10000.70.70.82.20.861002.8W抛光机 Q 10000.80.70.7400.934844.44W2.1.4 照明设备散热量 式中散热量，W； 同时使用系数，视不同场所使用得具体情况而定； 镇流器散热系数：镇流器装在室内为1.2；装在顶棚内时取1.0；安装系数； 灯具安装功率。2.1.5 人体散热量式中 -人体散热量，kJ/h-考虑不同性质的工作场所、成年男子、成年女子和儿童的比例不同的群集系数。 -人数，个；-每个成年男子的散热量，kJ/h。显热 Q 12954015660 kJ/h潜热 Q 1293108990kJ/h全热 Q 12985024650kJ/h2.2散湿量的计算 G =(Pq.b Pq)AB/B- P45简明通风设计手册式中：G 敞露水面散湿量，kg/h;A -敞露蒸发表面积，m2; Pq.b相应于水表湿度下的饱和空气的水蒸汽分压力，Pa; -P5简明通风设计手册 Pq室内空气中水蒸汽的分压力，Pa; B 标准大气压力，101.325Pa; 蒸发系数，kg/(m2hPa); B当地实际大气压 Pa.- P12简明通风设计手册蒸发系数按下式计算： =(+0.000130V)式中，v蒸发表面的空气流速，m/s;(0.35m/s) 周围空气温度为1530时，在不同水温下的扩散系数，kg/(m2hPa).2.2.1冬季：室内温度16,B=100.830kPa,冬季相对湿度为75%，冬季饱和空气水蒸气分压为 Pv = 1804.7pa，室内空气中水蒸汽的分压力: Pq =QPv = 75%1804.7 = 1353.525 Pa； 例： 温洗槽：（800600600） 假设：V=0.2m/s,查得=0.00028, Pq.b=19837.4Pa =+0.000130V=0.00028+0.000130.2=0.000359 G=0.000313(19837.4-1353.525)60080010-6 101.325/98.097 = 2.740kg/h2.2.2夏季：室内温度26，B=98.68kPa, 夏季，当地的相对湿度为61%，饱和空气水蒸气分压Pv = 3.332 KPa ；所以，室内空气中水蒸汽的分压力:Pq = Q Pv = 61%3332 = 2032.22Pa例：温洗槽（800600600）ty=60 G=0.000313(19837.4-2032.22)60080010-6101.325/98.68 =2.685kg/h2.2.3人体散湿量(见附录表11)-人体散湿量，g/h；-室内人数，个；-每个成年男子的散湿量，g/h；-考虑不同的性质的工作场所，成年男子，成年女子和儿童的比例，其散湿量不同的群集系数.Q 1291283712 g/h2.2.4 计算数据出处（资料）： 简明通风设计手册P45供暖通风设计手册P767公式计算及其相关数据.简明通风设计手册P12 室外空气参数.大气污染控制工程P66空气中水蒸汽的分压力计算公式2.3有害气体散发量的计算：浸油槽由于散发量比较低，可以忽略不考虑 G=7.5M（0.352 + 0.786V）PF- P48简明通风设计手册式中，G有害蒸气的散发量，g/h；V蒸发液面上的空气流速，m/s；0.30.4m/s M有害蒸气的分子量g/mol； P相当于液体温度下饱和空气中的蒸气分压力，kPa -P5简明通风设计手册2.3.1：例：以化学除锈槽为例进行有害气体计算(对于高温,P值是池子溶液温度以下20度的温度值查得,因为液面温度大概比溶液温度底20度左右)化学除锈槽槽型号为：1000600600 mm其释放出的有害气体主要是硫酸雾,则有害气体的分子量为M = 98 g/mol；取蒸发液面上的空气流速V = 0.26 m/s , P = 3.331 kPa ,F = 0.6 则有， G = 7.5 M（0.352 + 0.786V）P F = 7.598(0.352+ 0.7860.26)3.3310.6 = 817.4g/h2.3.2数据出处（资料）:简明通风设计手册P48供暖通风设计手册P769公式计算及其相关数据.机械制造工厂采暖通风设计手册P242 计算所用控制速度依据2.4计算汇总表车间热、湿、有害气体散发量计算汇总表 (冬季) 表1.1序号设备名称散热量（W）总散湿量（g/h）有害气体散发量（g/h）5电除油槽1136.28721.0325136.2406温洗槽869.2698.219/7化学除锈槽/0.424817.3998冷洗槽/1.717/9氰化镀铜槽456.5311.3542453.60110热洗槽2064.32101.315/11镀锌槽1666.14741.8239470.15312硝酸腐蚀槽/0.283700.62813阳极处理槽/0.5652179.73214磷化槽1259.20462.17061887.95815化学除油槽2265.3642.077622.46016酸蚀槽599.2183.6466017.76718浸油槽666.301/21酸液配制槽/0.3391307.83922碱液配制槽/0.565889.686车间热、湿、有害气体散发量计算汇总表 (夏季) 表1.2序号设备名称散热量（W）总散湿量（g/h）有害气体散发量（g/h）5电除油槽918.99921.015136.2406温洗槽676.5438.056/7化学除锈槽/0.314817.3998冷洗槽/1.271/9氰化镀铜槽300.3251.052453.60110热洗槽2589.247102.08/11镀锌槽1365.40441.9299470.15312硝酸腐蚀槽/0.209700.62813阳极处理槽/0.4182179.73214磷化槽1067.00562.80361887.95815化学除油槽1814.251.296622.46016酸蚀槽448.8463.4806017.76718浸油槽573.992/21酸液配制槽/0.2511307.83922碱液配制槽/0.418889.6862.5资料来源：安全设计手册P756 槽壁面保温隔热依据简明通风设计手册P12 室外空气参数供暖通风设计手册P756 散热量公式计算及其相关数据.简明通风设计手册P45及供暖通风设计手册P767散湿量公式计算及其相关数据简明通风设计手册P48及供暖通风设计手册P769有害气体散发量公式计算及其相关数据3.局部排风的设计凡是在散发有害物(有害蒸气、气体、粉尘)的场合, 为了防治有害物污染室内空气, 必须结合工艺过程设计局部排风系统。对于有可能突然发生大量有毒气体,易燃、易爆气体的场所, 则应考虑设置事故排风装置。对于作业地带有害物的浓度, 不应高于最高允许浓度, 否则亦应该设置局部排风系统进行处理。排风系统的设置,首先要以不妨碍工艺设备的生产操作为前提,然后再具体考虑局部排风的措施.排风系统中排风罩的形式对排风效果的好坏起决定作用,因此,必须配合工艺设备确定适宜的罩口形式及形状。排风系统的设计,必须以造价低,排风量小和能最大限度地排除所散发的有害物原则,只有在自然排风不能排除有害物或技术上经济上不合理时,则考虑采用机械排风系统。3.1局部排风系统的划分原则为了正确合理地划分排风系统, 应将系统中各种不同特性的有害物混合后的浓度, 作一全面分析, 当两种或两种以上的气体混合后, 如不会达到爆炸或燃烧的浓度极限时, 则可以合并为一个排风系统, 此时不必选用防爆通风机。不同的生产流程以及不同时使用的生产设备,视设备的数量以及管线的长短,确定是否组合成一个系统或者设立单独系统。凡散发剧毒性或易燃爆气体的设备和场所的排风均应设立单独系统。宜将同时运转、生产流程相同、粉尘性质相同而且相互距离不大的扬尘设备的吸风点合为一个系统。对于排涂易凝结的蒸汽、高温气体与颗粒状粉尘，为防止风管堵塞或两种不同有害物相混合时，可引起爆炸，燃烧，结聚凝块，或形成毒性较强的有害物，均不能合并为一个排风系统。对于散发有腐蚀性气体车间的局部排风设备不得与其他一般性车间的局部排风设备合并成一个排风系统。凡只含有大量热、蒸汽，无爆炸性危险的有舍物质的垒气及含有一般粉尘空气，可合井为一个排凤系统。 对干散发有腐蚀性气体的车间及有腐蚀性气体散发的设备排风，属腐蚀性排风系统。不同腐蚀性气体的系统应分别设置，不准合并为一个系统，并应选择防腐蚀型风机。 温度高于80的气体，蒸汽和相对湿度在85以上的气体，属于高温高湿性气体，此类排风系统应单独设置，不允许与排除一般栓气体的排风系统合并。为了防止结露，必要时排风管道及通风净化管道应迸行保温。因此，我将喷砂部和抛光部划分为一个系统（P-I），准备部划分为两个系统（P-II，III），配液室为一个系统（PIV），电镀工部分为五个系统（P-V，VI，VII，VIII，VX），具体详见车间平面图。3.2局部排风罩的设计局部排风罩的设计原则:局部排风罩应尽可能包围或靠近有害物，使有害物源局限于较小的局部空间。应尽可能减小吸气范围，便于捕集和控制。排风罩的吸气气流方向应尽可能与污染气流运动方向一致。已被污染的吸入气流不允许通过人的呼吸区。设计时要充分考虑操作人员的位置和活动范围。排风罩应力求结构简单，造价低，便于安装和维护。局部排风罩的配置应与生产工艺协调一致，力求不影响工艺操作。要尽可能避免和减弱干扰气流和穿堂风，送风气流等对吸气气流的影响。各设备的局部排风罩的设计以及排风量计算:3.2.1喷砂室: 粉尘性质粉尘性质和排放标准： 粉尘中含63%SiO2，出口排放标准为100mg/m3 粉尘浓度和粒径分布：(v=0.3m/s)工艺设备粉尘类别含尘浓度（mg/m3）粉尘粒径（m）0-55-1010-2020-4040-6060喷砂室（1m2）砂80005.014.524.517.09.529.5资料来源：简明通风设计手册P352采用密闭罩 排风量计算： -供暖通风设计手册P917式中：-喷嘴喷出的压缩空气量；-实验系数取喷嘴直径8 ，工作压力为4个表压，得=168，n=10实际排风量 式中：-缝口速度， 2m/s60抛光部砂18001.81.52.78.013.073.0资料来源：简明通风设计手册P352采用接受罩主要污染物为金属磨屑，纤维性粉尘和少量砂尘。一为双侧砂轮机，一为双侧毡轮机。排风量计算： L=KD -供暖通风设计手册P917 式中，K每mm轮径的排风量（m3/hmm） 砂轮机K=2， 布轮机K=6。 D磨轮直径，mm。砂轮机： L=2400=800m3/h毡轮机： L=6400=2400m3/h3.2.3准备部、电镀工部： 采用槽边排风方式槽边排风罩是外部吸气罩的一种特殊形式，专门用于各种工业槽（电镀槽，酸洗槽等）。它的特点是不影响工艺操作，有害气体不经过人的呼吸区。槽边排风罩是外部吸气罩的一种特殊形式, 专门用于各种工业槽(电镀槽、酸洗槽等).它的特点是不影响工艺操作, 有害气体不经过人的呼吸区.槽边排风罩分为单侧和双侧, 槽宽B1200mm采用吹吸式排风罩.条缝式槽边排风罩的的特点是截面高度E较大, E250mm的称为高截面,E250mm的称为低截面. 按照断面尺寸(EF),有250mm200mm、250mm250mm两种规格. 条缝式槽边排风罩计算:a.条缝口高度按下式计算: 式中 h条缝口高度, m；L条缝口排风量, m3/h； l条缝口长度,m；v 条缝口风速, 一般取7-10m/sb.排风量计算高截面单测排风: m3/s-简明通风设计手册P135低截面单侧排风: m3/s-简明通风设计手册P135高截面双侧排风(总风量): m3/s-简明通风设计手册P135低截面双侧排风(总风量): m3/s-简明通风设计手册P135高截面周边型排风: m3/s-简明通风设计手册P135低截面周边型排风: m3/s-简明通风设计手册P135式中：A槽长, m；B槽宽, m；D圆槽直径, m；V边缘控制点的控制风速, m/s。(简明通风手册P136表5-8)c.条缝式槽边排风罩的压力损失p=Pa式中 局部阻力系数, =2.34；条缝口上空气流速,m/s(V0=7-10m/s) -简明通风设计手册P135周围空气密度, kg/m3(1.181, t=26) (简明通风手册P3表1-3)例：5号电除槽 （2个，1000800800）由于槽宽700B=10000.3 （其中F=AB）所以，将条缝口改为楔形条缝口。条缝口末端高度h1=1.4h=0.4956条缝口始端高度h2=0.6h=0.2124mp=Pa2.34811.181/2=111.92Pa 槽边排风罩计算汇总表槽边排风罩计算汇总表 序号设备名称排风形式条缝式槽边排风罩断面尺寸（EF）控制风速vx(m/s)单侧排风量L(m3/s)阻力p(Pa)5电除油槽高截面双侧排风2502000.350255111.9236温洗槽高截面双侧排风2502000.350.155111.9237化学除锈槽高截面双侧排风2502000.30.174111.9239氰化镀铜槽高截面双侧排风2502500.30.355111.92310热洗槽高截面双侧排风2502000.250.145111.92311镀锌槽高截面双侧排风2502000.40.474111.92312硝酸腐蚀槽高截面双侧排风2502000.30.218111.92313阳极处理槽高截面双侧排风2502000.350586111.92314磷化槽高截面双侧排风2502000.40669111.92315化学除油槽高截面双侧排风2502000.30.355111.92316酸蚀槽高截面双侧排风2502500.30.355111.9234.配液室：采用通风柜用通风方法改善室内空气环境，就是在局部地点或整个车间把不符合卫生标准的污浊空气排至室外，把新鲜空气或经过净化符合卫生要求的空气送入室内。在放散热，蒸汽或有害物质的建筑内，当不可能采用局部排风，或采用局部排风后仍达不到卫生标准要求时，可才用全面通风。按照通风动力的不同，全面通风可分为自然通风和机械通风。配液室房间面积不大，且每天使用时间短，仅30min-60min，从经济技术等方面考虑，决定采用机械通风。由此选用通风柜，因为厂房附近地带较为空旷，而且无人居住，散发的有害气体量小，可直接排放。通过自然净化。.通风柜排风量 -简明通风设计手册P125式中 柜内有害气体散发量, m3/s;工作孔上的吸入速度, m/(=0.25-0.375)s -简明通风设计手册P125F工作孔及不严密缝隙面积,m2 安全系数, =1.1-1.2代入公式得L酸0.453 m3/s，L碱0.837 m3/s第二章 水力计算一PI系统的计算：1.设备比选：本设计主要考虑除尘系统设备的选择。除尘器的选择要综合考虑处理粉尘的性质，除尘效率、处理能力、动力消耗与经济性等多方面因素。选择除尘器时应考虑的主要因素影响除尘器的因素很多，主要考虑以下几点：（1） 含尘气体的种类。包括气体的成分、温度、湿度、密度、黏度、露点、毒性、腐蚀性、爆炸性、气体量和其波动范围等物理、化学性质。（2） 粉尘的种类。含有成分、密度、浓度、粒径分布、比电阻、腐蚀性、润湿性、吸水性、黏附性、纤维性和爆炸性等物理、化学性质。（3） 除尘器的效率、压力损失，废气排放标准。除尘器的投资、运行费用；维护管理情况；安装位置、收集粉尘的处理与利用等。喷砂室： 处理程度：抛光部： 处理程度：将两股气流合并处理，要求除尘器的效率方案一：XDP-L-4旋风除尘器+ HD-脉冲袋式除尘器（24袋）XDP-L-4旋风除尘器的压力损失小10Pa左右是其优点，但效率一般，85%左右;而HD-脉冲袋式除尘器简化了传统脉冲阀的结构喷吹压力小，能耗低，操作条件好便于组织生产。压力损失小于1200Pa方案二：XZZ-D850旋风除尘器+WC-1.0低压文丘里除尘器该旋风除尘器处理效率高，能满足多种工况风量的需要。但大规格的型号尺寸较大。文丘里除尘器处理效率可高达99%，动能消耗少，便于清理，压力损失1300Pa。但系统造价高，运行管理不便。比较之下，考虑到方案一系统易于操作而且耐磨损，能耗低，除尘效率也高。而二号方案中文丘里除尘器易结冰，而该厂位于哈尔滨，有可能发生这个问题所以放弃方案二选择方案一。2.除尘管道系统的布置:1.除尘风道布置应力求简单，系统的吸凤点不宜超过56个。当吸风点之间的距离不大或各并联支管之间的压力损失仍可平衡时，则吸风点数量可适当增加，但最多不宜超过20个.如果吸风点多且集中，最好采用集合管。集合管有水平垂直两种形式 2.除尘风道宜垂直或倾斜（450一600”）布置，如必须水平布置时，应采取防止积尘的措施，凤道愈短愈好.除尘风道内的速度必须大于规定的最小风速.除尘风道内的最小风速，见供暖通风设计手册P9593除尘凤道宜采用明设，尽量避免地下敷设。4为了清扫方便，在风道的适当都位应设置活扫口。5除尘支风道应尽可能从侧面或上部与主风道连挫。三通的夹角一般取150300为宜。6.除尘器后的风道宜适当放大，风道尺寸按810ms选用.7有可能发生粉尘静电积聚的凤管，如木工除尘风道应设计接地.8除尘风道计算的附加值：漏风量附加1015，风压附加1520。9风道各支管之间压力损失应尽可能达到平衡。除尘系统各支管之间的压力差不应大于15。本设计中，除尘管道水平管道采取5的坡度倾斜，除尘器置于风机吸入段以减轻风机磨损 。 3.水力计算: 管端编号流量m3/s管径mm管长m流速m/s摩擦阻力系数单位长度摩擦损失摩擦阻力局部阻力系数局部压力损失管道总压力损失1-2-A-B0.472209.512.370.027.99275.9250.9180.00155.9271-2-B0.221404.614.300.0216.78077.1870.5261.08138.265B-C0.693201.398.580.022.6463.6770.3414.3918.0701-2-C0.221304.616.580.0224.306111.8060.5282.15193.960C-D0.914000.647.2450.021.5080.9650.3410.2511.2181-2-F-E0.672506.113.660.028.57112.5140.9197.50110.0081-2-E0.672204.617.630.0216.24174.7090.5292.91167.609E-D1.344000.6410.670.023.2702.0930.3422.2324.326D-G2.254003.514.000.025.83920.4351.2140.13160.564经校核,支管均与相应的干管压力损失基本相平衡(相差在15%以内)， 系统总的压力损失为1-2-A-B-C-D，1-2-F-E-D，D-G干管阻力以及除尘器之间的连接管损失之和P管路=185.215+134.334+160.564=480.113 PaP总=P密闭罩+P管路+P除尘器=0+480.113+(10+1100)=1590.113 Pa由于没考虑P密闭罩以及计算误差取安全系数为1.5,所以P总=1.5*1590.113=2385.17 Pa由此选风机：4-68型离心通风机NO4.5A转数（r/min）流量全压(PA)出口风速电动机型号功率（KW）290081372510/Y132S2-2JO242-27.5二P-II系统的计算：管端编号流量m3/sAB 管长m流速m/s摩擦阻力系数单位长度摩擦损失摩擦阻力局部阻力系数局部压力损失管道总压力损失1-2-A-B0.4744003203.2253.700.020.4591.4791.8815.3316.811-2-B0.4742502501.9757.580.022.7415.4030.310.2615.67B-C0.9484003200.257.400.021.830.45831.445.661.011-2-C0.11601601.9753.910.021.132.23931.654.4356.67C-D1.0484004001.156.550.021.281.46631.435.737.171-2-D0.11601601.9463.910.021.132.2071.090.7192.921-2-F-E0.4743203203.2254.630.020.7972.5681.8823.9526.521-2-E0.4742502001.9759.480.024.819.4970.2412.8222.32E-D0.9483202502.2511.850.025.9513.3830.541.7455.12D-G2.0964004001.59616.380.028.90614.2150.463.3477.55 经校核,支管均与相应的干管压力损失基本相平衡(相差在15%以内)， 系统总的压力损失为1-2-A-B,B-C,C-D,1-2-F-E,E-D,D-G干管阻力以及净化装置的损失之和P管路=16.81+1.01+37.17+26.52+55.12+77.55=214.18 PaP总=P槽边罩+P管路+P净化装置=111.92+214.18+800=1126.10Pa考虑计算误差取安全系数为1.5,所以P总=1.5*1126.10=1689.154 Pa由此选风机：4-68型离心通风机NO5A转数（r/min）序号流量全压(PA)所需功率（KW）电动机型号功率（KW）290018085338010.12Y160M2-2(JO252-2)15三P-III系统的计算：管端编号流量m3/sAB管长m流速m/s摩擦阻力系数单位长度摩擦损失摩擦阻力局部阻力系数局部压力损失管道总压力损失1-2-A-B0.3552502502.3235.680.021.5243.5401.4527.62431.1641-2-B0.3552502003.1077.10.022.6798.3240.8826.19534.5188B-C-D0.712502503.75311.360.026.09622.8790.3425.90948.789经校核,支管均与相应的干管压力损失基本相平衡(相差在15%以内)， 系统总的压力损失为1-2-A-B,B-C-D干管阻力以及净化装置的损失之和P管路=31.164+48.789 =79.953PaP总=P槽边罩+P管路+P净化装置=111.92+79.953+800=991.873 Pa考虑计算误差取安全系数为1.5,所以P总=1.5*991.873=1487.810Pa由此选风机：F4-72型离心通风机NO3.6转数（r/min）序号流量全压(PA)电动机型号功率（KW）2000A2930-54081618-1069Y100L-2B353四P-IV系统的计算：管端编号流量m3/sAB管长m流速m/s摩擦阻力系数单位长度摩擦损失摩擦阻力局部阻力系数局部压力损失管道总压力损失1-2-A-B0.8363203203.28.160.022.397.661.8871.9979.651-2-B0.8363203201.958.160.022.394.671.7968.5473.21B-C1.6725004003.458.360.021.816.231.456.2162.451-2-C0.8363203201.958.160.022.394.673.2122.53127.2C-D2.5086305000.37.960.021.310.391.450.9851.381-2-E-D0.8363202503.6510.450.024.4716.32.7169.39185.71D-F3.3446306301.478.430.021.331.960.3414.2516.20经校核,支管均与相应的干管压力损失基本相平衡(相差在15%以内)， 系统总的压力损失为2-1-A-B, B-C, C-D, 1-2-E-D，D-F干管阻力以及净化装置的损失之和P管路=79.65+62.45+51.38+185.71+16.20=395.39 PaP总=P槽边罩+P管路+P净化装置=111.92+395.39+800=1307.31 Pa考虑计算误差取安全系数为1.3,所以P总=1.3*1307.31=1699.503Pa由此选风机：4-68型离心通风机NO6.3C转数（r/min）序号流量全压(PA)所需功率（KW）电动机型号功率（KW）180031299319909.42Y160M-211五P-V系统的计算：管端编号流量m3/sAB管长m流速m/s摩擦阻力系数单位长度摩擦损失摩擦阻力局部阻力系数局部压力损失管道总压力损失1-2-C-B0.4532002002.32311.320.027.57317.5931.45109.82127.4091-2-D-B0.8372503203.10710.460.024.60514.3091.55100.19114.499B-A1.2903203202.39112.590.025.85713.9980.2422.4936.489经校核,支管均与相应的干管压力损失基本相平衡(相差在15%以内)， 系统总的压力损失为1-2-D-B,B-A干管阻力以及净化装置的损失之和P管路=114.499+36