T92／TP347H异种钢焊接接头的组织结构和力学性能.pdf

T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的 组织结构和力学性能 陈国宏 余新海 刘俊建 王家庆 化建 宋有明 张涛 汤文明 1 安徽省电力科学研究 院 安徽 合肥2 3 0 6 0 1 2 合肥津利能源科技发展有 限公司 安徽 合肥 2 3 0 6 0 1 3 合肥工业大学 材料科学与工程学院 安徽 合肥2 3 0 0 0 9 摘要 采用 E R N i C r 3和 E R N i C r Mo一3两种镍基焊丝 G T A W 法实现 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢管焊 接 研究了接头的显微组织结构 熔合 区 线 两侧的成分分布和接头的力学性能 以及焊后热处 理对接头组织 结构及 力 学性 能影 响等 结果 表 明 T 9 2 T P 3 4 7 H 异 种钢接 头 T 9 2侧热 影响 区 H A Z 主要由过热区 粗晶区及 细晶 区构成 T P 3 4 7 H侧 H A Z没有 明显 晶粒长 大的现象 但 晶界 晶内有碳化物析出 两种焊丝焊接的 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢接头拉伸断裂面位于 T P 3 4 7 H侧母材 焊缝强度较 高 E R N i C r M o一3焊接接 头的强度 高于 E R N i C r 一3焊接接 头 但塑 韧性不如后者 7 5 0 3 0 ra i n焊后热处理 有助于降低 T 9 2侧 H A Z硬度 改善接头的综合力学性能 关键词 3 92钢 T P 3 4 7 H 钢 异种钢 焊接 焊后 热 处理 组 织结 构 中图分类号 T G 1 4 T G 1 1 5 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 4 8 3 7 2 0 1 0 1 2 0 0 0 1 0 7 d o i 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 1 4 8 3 7 2 0 1 0 1 2 0 0 1 M i c r o s t r u c t u r e s a nd M e c ha n i c a l Di s s i mi l a r S t e e l Pr o p e r t i e s o f t h e T9 2 TP3 4 7 H W e l d e d J o i n t s C HE N G u o h o n g Y U X i n h a i L I U J u n j i a n WA NG J i a q i n g HUA J i a n S ONG Yo u mi n g Z HANG T a o TANG W e n m i n g 1 A n h u i I n s t i t u t e o f E l e c t r i c P o w e r S c i e n c e H e f e i 2 3 0 6 0 1 C h i n a 2 H e f e i J i n l i P o w e r S c i e n c e a n d T e c h no l o g y Co L t d He f e i 23 06 01 Ch i n a 3 S c h o o l o f Ma t e r i a l s S c i e n c e a nd En g i n e e r i n g He f e i Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y He f e i 2 3 0 0 0 9 C h i n a A b s t r a c t T 9 2 T P 3 4 7 H d i s s i m i l a r s t e e l j o i n t s w e r e w e l d e d t h r o u g h t h e G T A W t e c h l o n o g y u s i n g t w o t y p e o f Ni b a s e d we l d i n g wi r e s ERNi Cr一3 a n d ERNi Cr Mo一3 Mi c r o s t r ue t u r e s a n d me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f t h e T9 2 TP 3 47 H d i s s i mi l a r s t e e 1 we l d e d o i n t s we r e s t u d i e d Ef f e c t s o f t h e p o s t we l d h e a t t r e a t me n t o n t h e mi c r o s t r u c t u r e s a n d me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f t h e i o i n t s w e r e a l s o i n v e s t i g a t e d T h e r e s u l t s s h o w t h a t i n t h e T 9 2 T P 3 4 7 H d i s s i mi l a r s t e e l w e l d e d j o i n t s t h e T 9 2 h e a t e f f e e t e d z o n e HA Z ma i n l y c o n s i s t s o f t h e s u p e r h e a t e d z o n e c o a r s e g r a i n z o n e a n d fin e g r a i n z o ne T he g r a i n g r o wt h o f t h e HAZ o f TP 3 47 H i s n o t f o u n d n e v e r t h e l e s s t h e c a br i d e s p r e c i p i t a t i n g a l o n g t h e g r a i n b o u n d a r i e s a n d i n s i d e t h e g r a i n s wa s d e t e c t e d T e n s i l e f r a c t u r e o f t h e i o i n t s a l w a y s t a k e s p l a c e i n t h e b a s e me t a o f T P 3 4 7 H f o r t h e s e t w o Ni b a s e d w e l d e d j o i n t s i t i n d i c a t e s t h e h i g h e r t e n s i l e s t r e n g t h f r o m t w o w e l d i n g s e a m s Mo r e o v e r t h e E R N i C r M 0 3 基金项 目 安徽省电力科学研究院技术开发基 金 2 0 0 9咨 一 J s一0 3 C P V T T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的组织结构和力学性能 V o E 7 N o 1 2 2 0 1 0 w e l d e d j o i n t s a r e o f h i g h e r t e n s i l e s t r e n g t h l o w e r p l a s t i c i t i e s a n d i n p a c t t o u g h n e s s e s c o m p a r i n g w i t h t h e E RNi C r 一3 we l d e d o n e s T h e p o s t we l d h e a t t r e a t me n t c a n i mp r o v e t h e c o mp r e h e n s i v e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f t h e s e t w o T 9 2 T P 3 4 7 H d i s s i m i l a r s t e e l w e l d e d j o i n t s t h r o u g h r e d u c i n g t h e h a n d n e s s v a l u e o f t h e r 92 HAZ Ke y wo r ds 3 92 s t e e l TP 3 4 7 H s t e e l d i s s i mi l a r s t e e l we l d i n g p o s t we l d h e a t t r e a t me nt mi c r o s t r u c h i ra 0引言 国内外为了减少 N O S O C O 等气体 的排 放 节约能源 提高热效率 建设超临界及超 超 临界机组是必然 的趋势 J 2 0世纪 8 0年代初 我 国就开始从美 国 G E公司引进 3 0 0 M W 和 6 0 0 M W 大容量电站机组整套技术 电站锅炉工作温 度超过 5 8 0 的受热面管材料大多选用蠕变强度 和抗氧化性能较高的奥氏体 c r N i 不锈钢 而工 作温度低于 5 8 0 o C的部件一般选用 c r W M o 低合金铁素体耐热钢 在此情况下 不可避免地 涉及到奥氏体钢 铁素体钢异种钢管的焊接 以 2 T P 3 4 7 H为代表 的新 型马氏体 奥 氏 体耐热钢是建设 超临界 超 超 临界机组 过热 器 再热器管道的主要管材 I 9 2钢是在 T 9 1钢 的基础上 以 w 取代了部分 Mo而得到的新型铬 钼低合金耐热钢 比T 9 1具有更高的许用应力 更 高的高温强 度和蠕变 强度 J S A 2 1 3一T P 3 4 7 H 奥氏体不锈耐热钢 焊后无淬硬倾向 具有优异的 抗氧化腐蚀性能及高温蠕变强度 近年来 国内 外相关科研机构和电站建设单位已开展了比较多 的 I 9 2 T P 3 4 7 H同种钢 异种钢焊接工艺 在焊接 接头的蠕变 疲劳性能及其失效机制 以及焊接接 头 的运 行 可靠性 等 方 面开展 了较 多 的研究 工 作 一 然而 迄今为止 有关 q 9 2 T P 3 4 7 H异种 钢焊接的研究 尚未见公开报道 制约 了电站异种 钢焊接技术的发展 针对超临界 超 超 临界机 组建设常用 的 q 9 2 T P 3 4 7 H新型马 氏体 奥 氏体 耐热钢管材 选用 E R N i C r 一 3和 E R N i C r M o一 3两 种镍基焊 丝 实施 T 9 2 T P 3 4 7 H异 种钢 的焊接 着重就焊接接头的显微组织结构 接头熔合 区成 分分布和接头的力学性能 以及 焊后热处理对接 头组织结构及力学性能影响等开展研究 1 试验 材料 与方法 1 1 试验材料 试验选用规格 4 5 mm X 1 1 m m的 T P 3 4 7 H 钢和 1 9 2钢 焊 接材料 为 E R N i C r一3和 E R N i C r Mo 一3两种型号的镍基焊丝 其规格均为 4 mm T 9 2 T P 3 4 7 H钢及焊材 的化学成分见表 1 T 9 2 T P 3 4 7 H钢的力学性能见表 2 l 1 2试 验 方 法 表 1 焊材和母材的化 学成分 焊丝及母材 C Mn S i C r M o W V S P N i N b T i F e ERNi Cr Mo一3 0 01 0 O 2 0 0 6 21 8 6 6 0 0 0 6 6 4 8 3 69 0 1 9 Ba 1 ERNi Cr一3 0 O 2 3 2 0 0 9 2 0 7 0 04 O 0 01 0 00 3 73 2 2 6 Ba 1 T 92 0 0 9 O 4 O 5 9 O O 4 1 7 O 1 5 0 O1 0 0 2 O 4 0 04 Ba 1 T P 3 4 7 H 0 0 7 1 5 0 5 l 8 2 0 0 0 2 0 0 2 l 1 5 0 8 B a 1 表 2 T 9 2和 T P 3 4 7 H钢的常温力学性能 母材 0 2 MP a 6 MP a 8 4 K v J H B T 9 2 4 4 0 6 2 0 2 0 4 0 2 5 0 TP 3 4 7 H 2 0 5 51 5 3 5 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接 采用对接接头 开 单边 V 型坡 口 坡 口角 度 2 3 2 5 钝 边 0 5 2 fi l m 对 口间隙 2 5 m m 坡 口及边缘 1 5 e m打磨 在水平 固定位置施焊 施焊工艺为气体保护钨极 电弧焊 G T A W 采用多层多道小规范参数焊接 主要焊接工艺参数 电流 9 5 1 0 0 A 电压 9 l 0 V 焊接速度 7 5 9 0 m r r dm i n 层 间温度 1 0 0 1 5 0 保护性 A r 气流量 9 L ra i n 焊接完成后 对接 头进行 7 6 0 保温 0 5 h的焊后热处理 升温和 第 2 7卷第 l 2期 压 力 容 器 总第 2 1 7期 降温速度均设定为 2 0 0 o C h 焊接接头经外观检查和 x射线无损检验合 格后 按 S D 3 4 0 8 9 火力发 电厂锅炉 压力容器 焊接工艺评定规程 的规定切取试样 采用 5 fi l m x 1 0 m m 1 2 0 m m 带 头 非 标 试 样 按 G B T 2 6 5 1 9 焊接接头拉伸试验方法 在 C MT 5 1 0 5 型微机控制电子万能试验机上进行拉伸试验 采 用 5 m m X 1 0 m m X 5 5 m m夏 比缺 口非标试样 焊 缝 热 影 响 区中缺 口位 置 均符 合 G B T 2 6 5 0 2 o o 8 焊接接头冲击试验方法 的要求 接头 的室 温冲击 试验 在 J B 3 0 0 C冲 击试 验 机 上进 行 用 H MV一 2型硬度计测定熔合线两侧的维 氏硬度 接头 用 N i t a l试 剂 1 9 2侧 接 头 Ma r b l e试 剂 T P 3 4 7 H侧接头 腐蚀 采用 O l y mp u s金相显微 镜及 J S M一6 4 9 0扫描 电镜 S E M 观察接头 的显 微组织结构特征 I N C A能谱仪测量接头熔合线附 近的元素成分分布 S E M观察接头的断 口形貌 2 试验 结果及 分析 2 1 T 9 2 T P 3 4 7 H异 种钢 焊接接 头的焊 态组 织 采用 E R N i C r 一 3焊丝获得的 T 9 2 T P 3 4 7 H异 种钢焊接接头的焊态组织如图 1所示 由图 l a 可见 焊 缝 和 T 9 2侧 热 影 响 区 H A Z 界面清晰 无 明显的熔合区 图 2 a 显示 成分过渡区约 1 0 t x m 焊缝前沿 T 9 2在焊接的 高温过程中发生 了奥 氏体化转 变 T 9 2钢的奥 氏 体化温度为 1 0 4 0 1 0 8 0 在焊后快速冷却 过程 中 发生过冷 A的马氏体转变 在原奥 氏体 晶粒内形成具有一定位向关系的粗大板条状马氏 体 由于 T 9 2钢固溶较多的 W Mo N b V等强烈 推迟珠光体转变的合金元素 大大提高过冷 A的 稳定性 淬透性显著提高 所以在空气中冷却 也 会发生过冷 A向 M 的转变 转变点 Ms 约为 4 1 8 紧邻焊缝 的过热 区因温度 高 冷 却速度 慢 在焊后冷却时有利于碳化物的析出和长大 因 此在原奥氏体晶界及板条问界处析出较大尺寸的 碳化物颗粒 同时 A部分分解形成 了块状的 6铁 素体 这种大块状 6铁素体 的形成对接头 的力学 性能 特别是高温力学性能 产生不利影响 在远离熔合线 的 H A Z中 没有形 成粗大 的板 条 M 焊接过程的热释放促进母 材中板条 M 回火分 解 形成了细小索氏体组织 见图 1 b 图 1 e a T 9 2侧 H A Z c T P 3 4 7 H侧 H A Z 图 1 T 9 2 T P 3 4 7 H异 种钢焊接接头 的焊态组织 E R N i C r 一 3焊丝 中 T P 3 4 7 H侧 H A Z中晶粒大小均匀 没有明显长 大 焊缝前沿的 T P 3 4 7 H侧热影响区 过热区 有 明显熔化 尤其沿奥氏体晶界 形成 了 4 0 Ix m左 右的熔合区 熔合区内存在 明显的主要合金元素 成分梯度 见图2 b 在未改 变焊接工 艺条件 下 采用 E R N i C r Mo 一 3所 得 的 T 9 2 T P 3 4 7 H 异 种钢 焊 接 接 头 显微 组 织结构见图3 焊缝和 q 9 2母材问界面清晰 T 9 2 侧 HA Z同样 由过热 区 粗 晶区及细晶区构成 见 图 3 a T 9 2侧过热区中 6相沿熔合线呈长条 状 分布 相 比于E R N i C r 一3 焊接 的T 9 2 T P 3 4 7 H 3 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的组织结 构和力学性能 b 图2 焊态接头熔合区 线 两侧合金元素 成分分布 E R N i C r 一 3焊丝 异种钢焊接接头 图 3 a 中的 6相尺寸小 数量 少 粗晶区中原 A晶界明显 在原 A晶粒 内有一 定位向关系的板条 M 见图 3 a 在远离熔合线 的母材中细板条 M发生 回火分解 形成了细小索 氏体组织 细晶区 见 图 3 b 此外 在焊接 过程 中 T 9 2侧熔合线前沿 的焊缝 中有 1 0 m左 右的成分过渡区 见 图 4 a T P 3 4 7 H侧 H A Z 中奥氏体晶粒大小均匀 没有明显的长大现象 在 其晶界和晶内析 出了大量的 白色碳化物颗粒 见 图 3 c 3 d 中自亮 的颗粒 经 E D S分析 图 3 d 中 1位置颗粒为冶金过程 中未 固溶到基体 中的 N b颗粒 在 T P 3 4 7 H侧熔合区前沿 的焊缝 中形成 了 4 0 I m 左 右 的成 分 过 渡 区 见 图 4 b 采用 E R N i C r 一3和 E R N i C r M o一3两种 N i 基焊丝焊接的 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢接头具有相似 的显微组织结构特点 熔合线 区 前沿焊缝中的 成分过渡区宽度相差不大 2 2 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接 头的焊后 热处 理 态组织 经焊后 7 5 0 q C保 温 3 0 m i n的焊后 热 处 理 以下简称 P WH T 采用 E R N i C r 一 3焊接的 T 9 2 a 1 9 2侧 H A Z c T P 3 4 7 H侧 H A Z d P 3 4 7 H w mj HA Z 图 3 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的焊态组织 E R N i C r Mo 一 3焊丝 T P 3 4 7 H异种钢接头的 T 9 2侧 HA Z中原奥氏体晶 第 2 7卷第 1 2期 压 力 容 器 总第 2 1 7期 b 图 4 焊态接头熔合 区 线 两侧合金元 素成分分 布 E R N i C r Mo 一3焊丝 界处和原 M板条 间析出大量细小的碳化物颗粒 见图5 a 5 b 回火导致 T 9 2侧 H A Z中 M 分解形成 F及碳化物相 碳 化物 的弥散度及分布 均匀性均较焊态有 较大的提高 T 9 2侧 H A Z组 织结构的优化 有助于改善接头的综合力学性能 P WH T后 T 9 2侧粗 晶区中有更多 的细小碳化 物 沿原奥氏体晶界和原板条 M 界面析 出 P WH T对 T P 3 4 7 H侧 H A Z和母材 的组织结构影 响不大 但 使得更多的碳化物沿 A晶界及 晶内析 出 临近焊 缝的 H A Z中碳化物主要沿 A晶界 分布 见 图 5 c 而远离焊缝的 H A Z中碳化物则沿 A晶界 或晶内分布 见图 5 d 2 3 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的力学性能 2 3 1 接头的拉伸力学性能 焊态及 P WH T态 T 9 2 T P 3 4 7 H焊接接头的拉 伸性能见 表 3 采用两种 焊接材料焊接 的 T 9 2 T P 3 4 7 H异 种 钢 接 头 拉 伸 试 验 断 裂 位 置 都 在 T P 3 4 7 H母材一侧 说明采用两种焊材 焊缝的强 度都较高 焊接接头的强度指标都超过了表 2中 母材 强度 的下 限 采 用E R N i C r一3 焊 丝 的接 头 d T P 3 4 7 H侧 HA Z 图 5 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的 P WH T态组织 E R N i C r 一 3焊丝 强度低于采用 E R N i C r Mo一 3焊丝的接头 但其塑 5 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的组织结 构和力学性能 性明显高于后者 P WH T后 在 E R N i C r 一3焊接 接头 T P 3 4 7 H母材 中 更 多的碳化物在 晶界及 品 内上聚集 产生弥散强化效应 导致接头室温拉伸 强度提高 但延伸率和断面收缩率降低 T P 3 4 7 H 母材断口形貌如图 6所示 焊态及焊后热处理 态 拉伸断口主要由细小 均匀的韧窝组成 呈典型韧 性断 口特征 表 3 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的室温拉伸性 能 o r o 2 O b 断裂 焊接接头 MP a M P a 位置 焊态 3 5 0 6 8 0 1 3 2 6 7 0 2 E RNi C r 一 3 焊态 3 6 0 6 9 3 8 29 3 6 6 4 TP3 47H E R N i C r Mo 一3 母材 焊后热处理 3 9 5 7 0 3 3 3 1 6 6 8 4 E R N i C r 一 3 a 焊态 准 其中 采用 E R N i C r 一3焊丝 的接头各部分的 冲击功均 高于采用 E R N i C r Mo一3焊丝 的接头 P WH T后 E R N i C r 一3焊接接 头各个位置的冲击 功值均有所升高 其中 T 9 2侧 H A Z的韧性增加明 显 主要归因于 P WH T后 T 9 2侧 H A Z中 M发生 分解 韧性提高 表 4 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头的 室温 冲击功 A J 192侧 T P 3 4 7 H侧 焊接接头 焊缝 HAZ HAZ 焊态 E R N i C r 一 3 5 7 7 1 7 9 焊态 E R N i C r M o一 3 5 6 6 9 7 5 焊 后热处理 5 9 8 0 8 3 E R N i C r 一3 2 3 3 接头的维氏硬度 采用两种镍基焊丝焊接的 T 9 2 T P 3 4 7 H异种 钢接头的焊缝 焊缝两侧 HA Z及母材的硬度如图 7所示 两种不 同焊丝的焊态接头各处的硬度值 相差不大 E R N i C r 一 3焊接接头在 3 9 2侧 H A Z的 硬度最大 达到 H V 3 4 6 P WH T导致 3 92侧 H A Z 内 M 分解 硬度降低 到 H V 2 6 9 有助于减缓接头 的裂纹倾 向 3 5 O 0 目 焊 态 E RN i C r Mo 一 3 囫焊 态 E RNi C r 一 3 7 fm n 焊后热 处理 态 E RN i C r 一 3 T 9 2 T 9 2 侧 焊缝T P 3 4 7 H T P 3 4 7 H HA Z 侧HA Z 图 7 T 9 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头 的硬度分布 b P wH T态 图 6 2 T P 3 4 7 H异种钢焊接接头拉伸断口s E M形貌 3 结 论 E R N i C r 一 3焊皇 幺 2 3 2 接头的冲击性能 由表 4可知 不论采用哪种 焊丝 所有 T 9 2 T P 3 4 7 H接头 的 冲击 功均 大 于 D L T 8 6 8 2 0 0 4 电力建设施工及验收技术规范 火力 发电厂焊 接篇 中对合金钢焊缝冲击功不低于2 7 J 标准 试件 截面 1 0 m m 1 0 mm V型缺 口 的验收标 6 1 采用两种不 同焊丝焊接的 q 9 2 T P 3 4 7 H 异种钢接头 组织结构相差不 大 T 9 2侧过热区 由块状 6铁素体和沿原 A晶界分布的碳化物颗 粒构成 粗晶区由粗大 的板条 M 构成 板条界面 上有碳化物析出 而细晶区则为细小的索氏体组 织 T P 3 4 7 H侧形成 了 4 0 t x m的熔合 区 H A Z没 第 2 7卷第 l 2期 压 力 容 器 第 2 1 7期 有明显 晶粒长大 P WH T后 E R N i C r一3接头 的 T P 3 4 7 H的 HA Z中更 多的碳 化物在 A晶界及 晶 内析出 T 9 2侧 H A Z中 M分解 析 出细小 的碳化 物颗粒 其弥散度及分布均 匀性均 比焊态有较大 的提高 2 E R N i C r 一3焊 接接头 的强 度 塑性 均低 于 E R N i C r M o一 3的焊接接头 两者 的断裂位置均 为 T P 3 4 7 H母材一侧 焊缝强度较 高 P WH T后 E R N i C r 一 3焊接接头 的强度均有所提高 塑性有 所降低 3 E R N i C r 一3焊接接头相应位置 的冲击功 均高于 E R N i C r Mo 一3接头 P WH T后 E R N i C r 一 3 焊接接头各个位置的 冲击功值均有所升高 其中 3 9 2侧 H A Z的韧性增加最明显 4 采用两种不 同焊丝 焊接 的 3 9 2 T P 3 4 7 H 异种 钢焊态接头 对应位置的硬度相差不 大 而 P WH T导致 r1 9 2侧 HA Z内 M分解 硬度降低 明 显 有助于减小接头的裂纹倾 向 参考文献 杨富 章应霖 任永宁 等 新型耐热钢焊接 M 北 京 中国电力出版社 2 0 0 6 6 1 2 Ro d a k K He n n a s A K i e l b u s A S u b s t r u c t u r e S t a b i l i t y o f H i g h l y A l l o y e d Ma r t e n s i t i c S t e e l s f o r P o w e r I n d u s t r y J Ma t e ri a l s C h e m i s t r y a n d P h y s i c s 2 0 0 3 8 1 4 8 3 48 5 凌伟 葛辽海 任振安 等 马氏体和奥氏体不锈钢 T I G焊接接头失效分析 J 焊接 学报 2 0 0 7 2 8 5 8 9 9 2 常铁军 龚正春 李子峰 等 T 9 1钢 T I G MI G焊接 接头性能及组织 J 焊接学报 2 0 0 5 2 6 1 2 5 9 61 Ki m B J L i m B S Mi c r o s t r u c t u r e a n d F a t i g u e C r a c k Gr o w t h B e h a v i o r o f He a t Af f e c t e d Z o n e i n P 9 2 S t e e l We l d m e n t J K e y E n g i n e e r i n g M a t e ri a l s 2 0 0 4 2 6 1 2 6 3 1 1 8 5 1 1 9 0 F a l a t L V r o s t k o w i A H o m o l o v i V e t a1 C r e e p D e 7 8 9 1 0 1 2 1 3 1 4 1 5 f o r ma t i o n a n d F a i l u r e o f E 9 1 1 E 91 l a n d P 9 2 P 9 2 S i m i l a r We l d j o i n t s J E n g i n e e r i n g F a i l u r e A n a l y s i s 20 0 9 1 6 21 1 4 21 2 0 Ab e F Ma s a a k i T a b u c h i Mi c r o s t r u c t u r e a n d C r e e p S t r e n g t h o f W e l d s i n Adv a nc e d Fe r r i t e Po we r Pl a n t S t e e l s J S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y o f We l d i n g J o i n i n g 2 0 0 4 9 1 2 2 3 0 张铃光 徐 刚 肖学山 等 铈改善 T P 3 4 7