10万吨年特种润滑油基础油项目减压设计说明书.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除第五届大学生化工设计创业大赛10万吨/年特种润滑油基础油项目 指导老师：2011年8月20日第1章 参数的确定11.1 平均沸点的计算11.1.1 体积平均沸点11.1.2 恩氏蒸馏10%90%馏分的曲线斜率11.1.3 立方平均沸点11.2 特性因数K11.3 平衡汽化温度21.3.1 减一线21.3.2 减二线21.3.3 减三线31.4 减压10mmHg下的平衡汽化温度3第2章 减压塔的工艺计算42.1汽提蒸气用量42.2 减压塔的物料平衡42.3 确定塔板数62.4 塔板压力及塔板压降82.5 各侧线温度及塔顶温度的求定82.6 减压塔计算草图92.7 全塔的热平衡102.8 回流方式及回流热分配112.8.1计算塔顶回流量112.8.2计算塔中段回流量122.9 侧线温度的校核122.9.1 减三线抽出板下的热平衡122.9.2 减二线抽出板下的热平衡132.9.3 减一线的抽出板下的热平衡15第3章 全塔气液负荷分布图183.1 第1层塔板上的气液负荷183.2 减一线抽出板的气液负荷183.3 第3层板上的气液负荷183.4 减二线抽出板的气液负荷193.5 第12层板上的气液负荷193.6 减三线抽出板的气液负荷203.7 第24层板上的气液负荷203.8 气液相负荷分布图21第4章 减压塔的工艺尺寸224.1 塔径的计算及确定224.2填料层高度计算234.3填料层压降计算234.4液体喷淋密度的验算234.5液体分布器的计算244.6. 封头的选型244.7人孔的选型244.8裙座的选型244.9塔的总高度24精品文档减压塔设计说明书第1章 参数的确定原始数据润滑油馏分的性质如下表1.1所示表1.1 原始数据润滑油馏分的性质油品馏出体积相对分子量相对密度0%10%30%50%70%90%100%减一2552752812862933043212180.8045减二3183563643703713874042990.8234减三4034144214324424584713850.8528减底4604664734814894935084490.85701.1 平均沸点的计算1.1.1 体积平均沸点减底：tv=(t10+t30+t50+t70+t90)/5=480.4同理，减一线：287.8，减二线：369.6，减三线：433.41.1.2 恩氏蒸馏10%90%馏分的曲线斜率减底：斜率S=(90%馏出温度-10%馏出温度)/（90-10）=（493-466）/80=0.3375同理，减一线：0.3625，减二线：0.3875，减三线：0.48891.1.3 立方平均沸点根据tv和S，由石油炼制工程图3-4查得立方平均沸点tcu的校正值如下表1.2所示。表1.2 立方平均沸点名称tv/Stcu校正值tcu/tm校正值tm/tme/减一线287.80.3625-0.3287.5-0.9286.9287.20减二线369.60.3875-0.2369.4-0.7368.9369.05减三线433.40.4889-0.1433.3-0.2433.2433.25减底480.40.3375-0.5479.9-0.4480.0479.951.2 特性因数K根据石油炼制与石油化工计算方法图表集表1-2-26查得各分馏产品的密度校正值，由石油炼制工程图3-6查得K如下表1.3所示。表1.3 特性因数K名称K减一线0.00460.804544.38512.50减二线0.00450.823440.34812.77减三线0.00430.852834.42412.73减底0.00420.857033.61112.931.3 平衡汽化温度以下为各段平衡汽化温度计算:1.3.1 减一线减一线平衡平衡汽化温度如下表1.4所示。表1.4 减一线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度255275281286293304321恩氏蒸馏温差206571117恩氏蒸馏10%-70%点斜率=（293-275）/（70-10）=0.225由石油炼制工程图7-15查得：平衡汽化50%点-恩氏蒸馏50%点=+11平衡汽化50%点=286+11=297由石油炼制工程图7-16查得如下表1.5所示。表1.5 减一线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平衡汽化温差64.51.50.52.54.1平衡汽化温度285291295.5297297.5300304.11.3.2 减二线减二线平衡气化温度如下表1.6所示。表1.6 减二线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度318356364370371387404恩氏蒸馏温差388611617恩氏蒸馏10%-70%点斜率=（371-3567）/（70-10）=0.25由石油炼制工程图7-15查得：平衡汽化50%点-恩氏蒸馏50%点=+31平衡汽化50%点=397+27=424由石油炼制工程图7-16查得如下表1.7所示。表1.7 减二线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平衡汽化温差53.52.50.56.54.5平衡汽化温度390395398.5401401.5408412.51.3.3 减三线减三线平衡气化温度如下表1.8所示。表1.8 减三线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%恩氏蒸馏温度403414421432442458471恩氏蒸馏温差11711101613恩氏蒸馏10%-70%点斜率=（442-414）/（70-10）=0.467由石油炼制工程图7-15查得：平衡汽化50%点-恩氏蒸馏50%点=+6平衡汽化50%点=432+6=438由石油炼制工程图7-16查得如下表1.9所示。表1.9 减三线平衡汽化温度馏出（体积分数）0%10%30%50%70%90%100%平衡汽化温差3.53.85.52.57.53.5平衡汽化温度426429.5432.5438440.5448451.51.4 减压10mmHg下的平衡汽化温度1减一线参考石油炼制工程图7-26将常压平衡汽化温度换算成10mmHg下的平衡汽化数据，其结果如下表1.10所示。表1.10 减一线10mmHg下的平衡汽化温度项目0%10%30%50%70%90%100%平衡汽化温差64.51.50.52.54.1常压平衡汽化温度300306310.5312312.5315319.110mmHg下平衡汽化温度142147.6151.2153154.3155.6157.22同理可计算出减二线、减三线的相关数据，汇总如下表1.11所示。表1.11 减一线、减二线、减三线10mmHg下的平衡汽化温度项目0%10%30%50%70%90%100%减二线234.1239.5241.3245.3246.1252.3256.6减三线262265.5268.3273.7275.7283.7287.2第2章 减压塔的工艺计算2.1汽提蒸气用量侧线产品和塔底残油都用过热水蒸气汽提，使用温度为360，压力0.095MPa（本设计所指压力如果不做特别说明，均指绝压）的过热水蒸气。参考石油炼制工程图7-52和表7-12，取汽提蒸气用量如下表2.1所示。表2.1 汽提蒸气用量蒸气用量（对产品） / %kg/hkmol/h减一线40%346.519.25减二线35%801.144.51减三线40%2481.1137.84减底20%403.322.41合计4032.0224.002.2 减压塔的物料平衡为了计算变压器油闪蒸塔的变压器油回流的量，做变压器油闪蒸塔的隔离体系草图如图2.1所示。闪蒸塔回流量G1减一线抽出1065.1kg/h汽提蒸汽346.5kg/h产品886.7kg/h闪蒸塔图2.1 压器油闪蒸塔的隔离体系草图由物料，得 1065.1+346.5=866.7+ G1，解得G1=544.9 kg/h,由于从闪蒸塔塔底出来的水蒸气量极少，故可认为水蒸气全部从闪蒸塔塔顶出来，所以从闪蒸塔塔顶回流的变压器油量为：544.9-346.5=198.4 kg/h同理可求得减二线的75N润滑油和减三线150N润滑油的回流量分别为：992.4 kg/h，2135.8 kg/h。由于进入减压塔的水蒸气等于出来的水蒸气，水蒸气不参与反应，所以在物流衡算时可以不计入内。从塔顶出来的油气量也极其微量，可以忽略不计，作减压塔的物料衡算隔离体系草图如图2.2所示。进料32.24kmol/h减一线变压器油减压塔减二线75N基础油减三线150 N基础油减底300 N基础油图2.2 减压塔的物料衡算隔离体系草图进料的摩尔流量为：各线的产品的摩尔分数及摩尔流量如下表2.2所示表2.2 各线的产品摩尔分数及摩尔流量序号产品出料位置组分摩尔分数/ %摩尔流量 kmol/h12345减一线减二线减三线减底合计变压器油75N基础油150N基础油300N基础油12.3423.7649.9713.931003.987.6616.114.4932.24减压塔的总物料平衡如下表2.3所示。表2.3 减压塔的总物料平衡油品平均相对分子质量处理量 kg/hkmol/h进料35311375.132.24闪蒸塔变压汽油回流218198.40.91减二线75N油回流299992.43.32减三线150N油回流3852135.85.55减一线2181065.14.89减二线2993281.310.97减三线3858338.621.66减底4492016.74.492.3 确定塔板数由Aspen Plus模拟软件模拟减压塔，其模拟流程及模拟结果如图2.3、2.4、2.5、2.6所示，模拟结果数据详见减压塔Aspen Plus 模拟结果数据汇总Excel表。图2.3 减压塔模拟流程图2.4 减压塔塔顶模拟结果图2.5 减压塔塔底模拟结果图2.6 减压塔全塔模拟结果根据同类减压塔的经验数据及Aspen Plus软件模拟，确定理论塔板数为40层。减顶减一线 3层减一线减二线 9层减二线减三线 12层（含中段循环回流）减三线过汽化油 9层进料段以下 8层2.4 塔板压力及塔板压降对于减压塔，根据经验值，国内一般维持塔顶残压为75mmHg、真空度为710720mmHg，每层塔板压降为0.476mmHg。令塔顶真空度为685mmHg，残压为：75mmHg减一线抽出板(第3层)残压：75+30.476=76.43mmHg减二线抽出板（第12层）残压：76.43+80.476=80.24mmHg减三线抽出板（第24层）残压：80.24+120.476=85.95 mmHg汽化段（第32层下）残压：85.95+80.476+0.5=90.26 mmHg塔底残压：94.5 mmHg，取转油线压力降为262.2 mmHg，则加热炉出口压力P=90.26+262.2=352.46mmHg，全塔压力分布模拟结果如图2.7所示。图2.7 全塔压力分布模拟结果2.5 各侧线温度及塔顶温度的求定由蒸馏装置的操作参数取进料温度为355，取塔底塔底温度为296，参考同类型装置的经验数据，假设塔顶及各侧线温度为：减顶：80减一线：162减二线：252减三线：318 全塔温度分布模拟结果如图2.8所示。图2.8 减压塔温度分布模拟结果2.6 减压塔计算草图做减压塔的隔离体系草图如图2.9所示。2412191732汽提蒸汽 3200C 403.3kg/h进料 3550C 11375.1kg/h减底 2960C 2016.7 kg/h中段循环18491.8kg/h 2960C2560C顶800C减顶蒸汽800C 4032.0kg/h4031减一线1620C1065.1 kg/h汽提蒸汽3200C 288.7kg/h减一线回流 600C 1470C 866.7 kg/h汽提蒸汽3200C 710.9 kg/h2330C 2288.9 kg/h减二线2520C3281.3 kg/h减三线3180C8338.6 kg/h汽提蒸汽3200C 2278.8 kg/h2960C 6202.8 kg/h闪蒸塔回流1560C 544.9 kg/h汽提塔回流2480C 1793.5kg/h 汽提塔回流3120C 4616.9 kg/h 图2.9 减压塔的隔离体系草图将塔体、塔板、进料及产品进出口、中段循环回流位置、汽提返塔位置、塔底汽提点等绘成草图。以后的计算结果如操作条件和物料流量等可以陆续填入图中。这样的计算草图可使设计计算对象一目了然，便于分析计算结果的规律性，避免漏算重算，容易发现错误，因而是很有用的。2.7 全塔的热平衡进料油汽化率为82%，汽化油量=11375.182%=9327.6kg/h，全塔的热平衡如下表2.4所示。表2.4 全塔的热平衡物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /(kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643闪蒸塔变压器油回流198.40.8045156655.00.1300减二线75N油回流992.40.8234248849.70.8432减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减一线汽提蒸汽346.51562754.60.9545减二线汽提蒸汽801.12482944.72.3590减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933合计 18773.727.8387减一线1065.10.8045162394.00.4170减二线3281.30.8234252630.02.0672减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气4032.0802617.810.5550合计 18733.721.3930全塔回流热 2.8 回流方式及回流热分配塔顶回流油品温度为60，使用一个中段回流，位于减二线与减三线之间（1719层）。回流热分配如下：塔顶回流取热65% 中间段回流取热35% 2.8.1计算塔顶回流量原定塔顶冷凝回流温度为60，其焓值为，塔顶温度为80，回流汽油蒸气的焓值为。塔顶冷回流量：kg/h塔顶油气量：塔顶水蒸气流量：塔顶油气分压：塔顶温度应该是减顶油在其油气分压下的露点温度，在平衡汽化坐标纸上作出减顶油在10mmHg下平衡汽化100%的p-t 相图，由图可读出在下的露点温度78.6，与原假设的80很接近，故假设正确。2.8.2计算塔中段回流量中段循环出口温度为296，其焓值为750.8 kJ/kg中段循环回流温度为256，其焓值为628.8 kJ/kg中段循环量2.9 侧线温度的校核2.9.1 减三线抽出板下的热平衡作减三线热量衡算隔离体系草图如图2.10所示。2432减三线3180C6202.8 kg/h汽提蒸汽 3200C 400 kg/h进料 3550C 11375.1kg/h减底 2960C 2016.7 kg/h汽提蒸汽3200C 2278.8 kg/h2960C 6202.8 kg/h40汽提塔回流3120C 544.9 kg/h图2.10 减三线热量衡算隔离体系草图减三线抽出板下的热平衡数据如下表2.5所示。表2.5 减三线抽出板下的热平衡数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8508318821.9821.9L合计 11778.413.7576106+821.9L出方减一线866.70.80453181034.50.8966减二线2288.90.8234318837.11.9160减三线6202.80.8528318820.85.0913减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气403.33183104.41.2520内回流L0.85083181013.41013.4L合计11778.410.6654106kJ/h +1013.4L13.7576106+821.9L = 10.6654106 +1013.4L 则：减三线抽出板上的气相总量： 减三线内回流油气分压：85.9541.94/92.10=39.14mmHg参考石油炼制工程图7-26将常压平衡汽化数据换算成39.14 mmHg下的平衡数据，其结果如下表2.6所示表2.6 将常压平衡汽化数据换算成39.14 mmHg下的平衡数据项目0%10%30%50%平衡汽化温差3.53.05.52.5常压平衡汽化温度426429.5432.543839.14mmHg下平衡汽化温度319.5324.5328以上求得的在39.14mmHg下减三线的泡点温度为319.5，与原假设的318很接近，故假设正确。2.9.2 减二线抽出板下的热平衡作减二线热量衡算隔离体系草图如图1.11所示。241232汽提蒸汽3200C 710.9 kg/h汽提蒸汽 3200C 400 kg/h进料 3550C 11375.1kg/h减底 2960C 2016.7 kg/h2330C 2288.9 kg/h40减二线2520C2288.9 kg/h减三线3180C8338.6 kg/h汽提蒸汽3200C 2278.8 kg/h2960C 6202.8 kg/h汽提塔回流2480C 1793.5 kg/h汽提塔回流3120C 4616.9 kg/h1917图1.11 减二线热量衡算隔离体系草图减二线抽出板下的平衡数据如下表2.7所示表2.7 减二线抽出板下的平衡数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓/( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8214252630.8630.8L合计 16395.323.5520106+630.8L出方减一线866.70.8045252868.50.7527减二线2288.90.8234252859.31.9669减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气2884.42522956.48.5274内回流L0.8214252860.2860.2L合计16395.319.6008106kJ/h +860.2L减二线抽出板上的气相总量：3.98+7.66+160.24+57.61=229.49kmol/h减二线内回流油气分压：80.2457.61/229.49=20.14mmHg参考石油炼制工程图7-26将常压平衡汽化数据换算成20.14mmHg下的平衡数据，其结果如下表2.8所示表2.8 将常压平衡汽化数据换酸为20.14mmHg下的平衡汽化温度数据项目0%10%30%50%平衡汽化温差53.52.50.5常压平衡汽化温度390395398.540120.14 mmHg下平衡汽化温度253.5259.5264.4以上求得的在20.14 mmHg下减二线的泡点温度为253.5，与原假设的252很接近，故假设正确。2.9.3 减一线的抽出板下的热平衡作减一线热量衡算隔离体系草图如图1.12所示。241232减一线1620C1065.1 kg/h汽提蒸汽 3200C 4003.3 kg/h汽提蒸汽3200C 288.7kg/h进料 3550C 11375.1kg/h减底 2960C 2016.7 kg/h1470C 866.7 kg/h403汽提蒸汽3200C 710.9 kg/h2330C 2288.9 kg/h减二线2520C3281.3 kg/h减三线3180C8338.6 kg/h汽提蒸汽3200C 2278.8 kg/h2960C 6202.8 kg/h闪蒸塔回流 1560C 544.9 kg/h汽提塔回流2480C 1793.5kg/h 汽提塔回流3120C 4616.9 kg/h 1917图1.12 减一线热量衡算隔离体系草图减一线抽出板下的平衡数据如下表2.9所示。表2.9 减一线抽出板下的平衡数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减二线150N油回流992.40.8234248849.70.8432减二线汽提蒸汽801.12482944.72.3590减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8025162394.5394.5L合计 18188.826.7542106+394.5L出方减一线866.70.8045162394.50.3419减二线3281.30.8234252630.02.0672减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气3685.51622956.410.2022内回流L0.80251622860.2668.4L合计18188.820.9651106kJ/h +668.4L减一线抽出板上的气相总量：3.98+204.75+96.95=305.68kmol/h减一线内回流油气分压：76.4396.95/305.68=24.24mmHg参考石油炼制工程图7-26将常压平衡汽化数据换算成24.24 mmHg下的平衡数据，其结果如下表2.10所示。表2.10 将常压平衡汽化数据换算成24.24 mmHg下的平衡数据项目0%10%30%50%平衡汽化温差64.51.50.5常压平衡汽化温度285291295.539724.24mmHg下平衡汽化温度171.5203.5212以上求得的在24.24mmHg下减一线的泡点温度为162.5，与原假设的162很接近，故假设正确。第3章 全塔气液负荷分布图3.1 第1层塔板上的气液负荷第1层塔板上的气液负荷数据如下表3.1所示表3.1 第1层塔板上的气液负荷数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减一线变压器油回流198.40.8045156655.00.1300减一线汽提蒸汽346.51562754.60.9545减二线150N油回流992.40.8234248849.70.8432减二线汽提蒸汽801.12482944.72.3590减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.801580197.8197.8L合计 18733.727.8387106+197.8L出方减一线1065.10.8045162394.00.4170减二线3281.30.8234252630.02.0672减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气4032.0802617.810.5550塔顶取热4.1897中段取热2.2560内回流L0.801580511.7511.7L合计18733.727.8387106kJ/h +511.7L气相总量3.2 减一线抽出板的气液负荷L =96.95kmol/h气相总量V=305.68kmol/h3.3 第3层板上的气液负荷第3层板上的气液负荷数据如下表3.2所示表3.2 第3层板上的气液负荷数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减二线150N油回流992.40.8234248849.70.8432减二线汽提蒸汽801.12482944.72.3590减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8045162394.0394.0L合计 18188.826.7542106+394.0L出方减一线866.70.8045162667.30.5783减二线3281.30.8234252630.02.0672减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气3685.51622768.210.2022中段取热2.2560内回流L0.8045162667.3667.3L合计18188.823.4575106kJ/h +667.3L气相总量3.4 减二线抽出板的气液负荷L =57.61kmol/h气相总量V=229.49kmol/h3.5 第12层板上的气液负荷第12层板上的气液负荷数据如下表3.3所示表3.3 第12层板上的气液负荷数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /（ kJ/kg）热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减三线150N油回流2135.80.8528312996.82.1290减三线汽提蒸汽2481.13123089.57.6654减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8254252629.8629.8L合计 16395.323.5520106+629.8L出方减一线866.70.8045252868.50.7527减二线2288.90.8234252859.31.9669减三线8338.60.8528318820.86.8443减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气2884.42522956.48.5274中段取热2.2560内回流L0.8254252858.3858.3L合计16395.321.8568106kJ/h +858L气相总量3.6 减三线抽出板的气液负荷L =41.94kmol/h气相总量V=92.10kmol/h3.7 第24层板上的气液负荷第24层板上的气液负荷数据如下表3.4所示。表3.4 第24层板上的气液负荷数据物料流 率/(kg/h)相对密度温度/焓 /( kJ/kg)热 量106kJ/h气相液相入 方进料11375.10.84363551116.1949.612.4643减底汽提蒸汽403.33603206.71.2933内回流L0.8535318820.4820.4L合计 11778.413.7576106+820.4L出方减一线866.70.80453181034.50.8966减二线2288.90.82343181025.32.3468减三线6202.80.85283181012.66.2810减底2016.70.8570296748.51.5095汽提蒸气403.33183104.41.2520内回流L0.85353181012.31012.3L合计11778.412.2859106kJ/h +1012.3L气相总量3.8 气液相负荷分布图减压塔的气液相负荷分布如图1.7所示。图1.7 减压塔的气液相负荷分布第4章 减压塔的工艺尺寸4.1 塔径的计算及确定（1）由气液相负荷图，可知第三块塔板气液负荷最大，最大气相负荷下气相的密度：（2） 气体的体积流量：Vs = （3）液相的体积流量为：Ls = （4） 空塔气速 u =（安全系数） umax umax由关联图，得 其中C取0.08umax =0.08安全系数取0.7 u=0.70.96=0.67 m/s（5）塔径D = 取塔径为 D = 2.3 m考虑到上下两塔之间的负荷所需要的塔径大小相差不大,故取塔径匀为2.4m。塔截面积：，实际空塔气速：（6）塔体圆筒厚度的计算 筒体选20R钢材，设计压力为1.3MP，设计温度为358，许用应力为79MP,焊接接头系数取1.00，厚度附加量取1.8mm（C1=0.8mm，C2=1mm）。塔体圆筒计算厚度设计厚度名义厚度有效厚度4.2填料层高度计算填料层高度计算采用理论板当量高度法。对于M252Y规整填料，通过查相关资料，每米填料理论板数为1.42块，取nt =2 则HETP=1/2=0.5m由Z=NTHETP=400.5=20m，则设计时填料层高度Z=1.2520=25.0m （安全系数取1.25）故M252Y规整填料共分为7段填料,规格详见表4.2。4.3填料层压降计算对于M252Y规整填料，通过查相关资料，每米填料层压1.0410-4Mpa/m填料层总压降为P=251.0410-4 Mpa =2.6kpa4.4液体喷淋密度的验算喷淋密度是指单位时间、单位塔截面上液体的喷淋量，其计算式为： 式中U液体喷淋密度m3 / (m2.h) Lh液体喷淋量m3/h D 填料塔直径m为使填料获得良好的润湿，塔内液体喷淋量应不低于某一