工程方案临建防护方案（定稿）.doc

工程方案临建防护方案（定稿） 1、编制依据1.1工程涉及主要国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准类别名称编号或文件设计规范建筑结构荷载规范GB50009-xx钢结构设计规范JGJ50017-xx行业标准建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑工程高处作业安全技术规范JGJ80-91技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-xx材料手册新编实用材料手册ISBN7-5331-0073-5/TB.1安全手册建筑施工安全技术手册ISBN-7-112-01478- 62、工程简介2.1工程名称中航复合材料一号科研楼2.2建设单位中航复合材料厂设计单位中航规划监理单位施工单位北京市恒宇建筑工程有限公司2.3工程地点北京现代二厂西侧。 2.4工程概况本工程结构为钢筋混凝土框架结构，地下1层，地上9层。 地上建筑面积平方米，地下建筑面积平方米，总建筑面积平方米。 建筑高度m。 4、施工部署防护架施工人员由项目技术负责人、架子工等人员组成，架子搭设的全过程由技术人员统一调度、部署，并负责架子安装质量的监控与验收。 5、防护架的搭设5.1施工准备5.1.15.1.1搭设前施工组织专项方案已审批，各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底，严格按专项方案实施。 5.1.2架料进场根据脚手架备料清单，预先准备足够的钢管、扣件用于搭设防护架。 1.钢管、扣件的质量要求与检查标准1)钢管的质量要求与检查标准钢管杆件包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑和抛撑，贴地面设置的杆为扫地杆，在作业层设置的、用于拦护的平杆为栏杆。 脚手架钢管现行国家标准直缝电焊钢管中规定的3号普通钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。 用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和抛撑的钢管长度为4-6.5m(每根钢管的最大质量不应大于25kg，适合人工操作)。 钢管上严禁打孔。 钢管的几何尺寸钢管类别外径壁厚最大长度低压流体输送用焊接钢管（YB234-63）48mm3.5mm6000mm钢管的质量检验要求2)扣件的质量要求与检查标准扣件的基本形式有直角扣件、旋转扣件、对接扣件。 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家项目检查项目要求新管1产品质量合格证必须具备2钢材质量检验报告3表面质量表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯4外径与壁厚允许偏差不得超过0.50mm5断面应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理镀锌或涂防锈漆旧管1钢管锈蚀程度应每年检查一次钢管锈蚀深度小于0.50mm2其他项目见新管 3、 4、5同新管项目 3、 4、5标准钢管脚手架扣件的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65NM时不得发生破坏。 扣件底座扣件式钢管脚手架的底座用于承受脚手架立柱传递下来的荷载，用可锻铸铁制造的标准底座；亦可用厚8mm、边长150mm的钢板、或方木做底下板，外径60mm、壁厚3.5mm、长150mm的钢管做套筒焊接而成。 扣件的技术要求a、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。 b、铸件不得有裂纹、气孔不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 c、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 d、扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两端转面间隙应小于1mm。 e、当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。 f、扣件表面应进行防锈处理。 扣件质量检验要求 7、安全技术措施7.1技术保障措施7.1.1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 脚手架各步均需满铺篱笆(架子提升阶段可隔一步满铺竹篱笆，但架子底步处竹篱笆必须满铺)，并且每一片竹篱笆都要用铁丝与钢管扎牢。 7.1.2钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计中表格)，所项目检查项目要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位出具的检测报告必须具备2表面质量符合技术要求26条3螺栓不得滑丝旧扣件1同新扣件 2、3项扣件螺栓的拧紧扭力矩达到70Nm时，可锻铸铁扣件不得破坏用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。 每个螺栓的预紧力在40Nm65Nm之间。 7.1.3每层架子搭设完毕后由搭设单位会同使用单位对脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 7.1.4该脚手架作为建筑物外作业时的安全防护屏障及装修作业平台，严禁将模板支架、揽风绳等固定在脚手架上，脚手架严禁悬挂起重设备。 7.1.5脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。 其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除1.主节点处纵、横向水平杆；2.连墙件。 7.1.6搭设过程中随时校正杆件的垂直度和水平偏差，保证架子整体刚度和稳定。 7.1.7用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，以防雨水进入。 7.1.8没有完成的脚手架，在每天收工前进行检查，并加临时支撑或拉结。 7.2质量保障措施7.2.1操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 7.2.2技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 7.2.3脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设脚手架时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 7.2.4脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时立即整改。 7.2.5公司安全检查小组每月各项目按照JGJ59-99标准和检查评分表对脚手架逐项进行安全检查，检查不合格必须立即进行整改。 7.2.6班组应对各自所搭设的脚手架进行日查。 7.2.7由项目部对脚手架进行旬查。 检查项目1.脚手架搭设材料如钢管、扣件等质量与保养情况。 2.安全防护设施的保养、保存情况，例如安全网、竹笆等。 3.连墙件、剪刀撑、横向支撑、扫地杆的设置与维护情况。 4.卸料平台的拉结措施。 7.3安全保障措施7.3.1操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 7.3.2架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩带安全帽、安全带，未佩带安全防护用品不得上架子。 7.3.3在架子上施工的各工种作业人员应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 7.3.4雨、雪及六级以上大风天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 7.3.5应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 1.在下列情况下，必须对脚手架进行检查1)在六级大风和大雨后。 2)停用超过一个月，复工前。 2.检查保修项目1)各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求。 2)扣件螺栓是否松动。 3)安全防护措施是否符合要求。 7.3.6在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有放火措施和专人看护。 7.3.7脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 7.3.8搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 7.4防雷措施7.4.1避雷针设在建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并与所有的最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。 避雷针用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作。 7.4.2接地设施可利用在施工的工程垂直接地系统，按脚手架的长度不超过50m设置一个，直接接入建筑物的避雷系统中。 7.4.3接地线采用8的圆钢或4mm厚的扁钢作，与建筑物的避雷引下线焊接，焊缝长度不小于6d或扁钢宽度的2倍。 7.4.4接地装置完成后应测定电阻是否符合要求。 接地端头位置应设在无人之处，并与其它金属物或电缆之间保持不小于3m的距离。 8、设计计算8.1落地式钢管脚手架设计计算本工程采用框架结构，采用密目式安全立网全封闭双排脚手架进行结构施工，网目密度为2300目/100cm2，脚手架用483.5钢管搭设，铺竹笆脚手板。 连墙件的连墙杆与脚手架用钢管相同，连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采用双扣件连接)采用扣件连接，连墙布置二步三跨，脚手架搭设尺寸为立杆横距lb1.05m；立杆纵距la1.5m，步距h1.8m，脚手架内侧距外墙0.25m，脚手架搭设高度限值H19.4m。 纵向水平杆等间距布置，间距Slb/31.05/30.35m，施工均布活荷载标准值Qk3KN/m2，竹笆脚手板均布荷载标准值约取为Qp0.3KN/m2。 8.1.1设计校核内容1.纵向、横向水平杆的抗弯强度、挠度计算。 2.横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力计算。 3.立杆的稳定性计算。 4.连墙件计算。 5.立杆地基承载力计算。 8.1.2施工荷载传递路线根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范构造要求6.2.2条第4款规定“当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。 施工荷载的传递路线是竹笆脚手板纵向水平杆横向水平杆横向水平杆与立杆的连接扣件立杆。 (a)纵向水平杆；(b)双排架的横向水平杆1-横向水平杆；2-纵向水平杆；3-立杆；4-竹笆板k q,qk,F F0.5F0.5Fk1a横向、纵向水平杆计算简图8.3搭设尺寸设计校核8.3.1纵向水平杆抗弯强度及变形计算1.抗弯强度验算作用纵向水平杆永久线荷载标准值qk1QpS0.30.350.105KN/m作用纵向水平杆可变线荷载标准值qk2QkS30.351.05KN/m作用纵向水平杆永久线荷载设计值q11.2qk11.2QpS1.20.1050.126KN/m作用纵向水平杆永久线荷载设计值q21.4qk21.4QkS1.41.051.47KN/m最大弯矩Mmax0.1q1la20.117q2la20.10.1261.520.1171.471.520.42KNM抗弯强度Mmax/W0.42106/5.0810382.68N/mm2f205N/mm2满足要求。 2.挠度验算挠度la4（0.677qk10.99qk2）/100EI15004（0.6770.1050.991.05）/1000.2610512.191042.2mmla/15010mm满足要求。 8.3.2横向水平杆及扣件抗滑承载力计算作用纵向水平杆永久线荷载标准值qk1QpS0.30.350.105KN/m作用纵向水平杆可变线荷载标准值qk2QkS30.351.05KN/m作用纵向水平杆永久线荷载设计值q11.2qk11.2QpS1.20.1050.126KN/m作用纵向水平杆永久线荷载设计值q21.4qk21.4QkS1.41.051.47KN/m由纵向水平杆传给横向水平杆的集中力标准值Fk1.1qk1la1.2qk2la1.1QpSla1.2QkSlaSla（1.1Qp1.2Qk）0.351.5（1.10.31.23）2.063KN由纵向水平杆传给横向水平杆的集中力设计值F1.1q1la1.2q2la1.11.2QpSla1.21.4QkSlaSla（1.11.2Qp1.21.4Qk）0.351.5（1.11.20.31.21.43）2.854KN1.抗弯强度计算最大弯矩MFlb/3（lb/3）（lb/3）la（1.11.2Qp1.21.4Qk）lb2la（1.11.2Qp1.21.4Qk）/91.0521.5（1.11.20.31.21.43）/90.999KNM抗弯强度M/Wlb2la（1.11.2Qp1.21.4Qk）/9W1.0521.5（1.11.20.31.21.43）/95.08103196.654N/mm2f205N/mm22.挠度计算23Fklb3/648EI23（lb/3）la（1.1Qp1.2Qk）lb3/648EI23la（1.1Qp1.2Qk）lb4/1944EI231500（1.10.310-31.2310-3）10504/（19442.0610512.19104）3.4mmla/15010mm8.3.3扣件抗滑承载力计算F1.1q1la1.2q2la1.11.2Qp（a1/2）la1.21.4Qk（a1/2）la0.5a1la（1.11.2Qp1.21.4Qk）由横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值R2FF（1a1/lb）2lbla（1.11.2Qp1.21.4Qk）/30.5a1la（1.11.2Qp1.21.4Qk）（1a1/lb）la（1.11.2Qp1.21.4Qk）（2lb/30.045/lb0.15）1.5（1.11.20.31.21.43）（21.05/30.045/1.050.15）7.28KNRc8KN8.3.4立杆稳定验算1.验算长细比查规范表5.3.3得长度系数1.50长细比l0/ikh/i k1.155，1.1551.51.8/1.581972100.1862.计算风荷载设计值对立杆段产生的弯矩M立杆稳定验算部位，取脚手架立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值k0.7zs0根据建筑结构荷载规范，大城市市区，地面粗糙度为C类，风压高度变化系数z0.74密目式安全立网（网目密度2300目/100cm2）全封闭脚手架后，其挡风系数0.871建筑物结构型式为框架结构，脚手架风荷载体型系数s1.31.30.8711.1323k0.70.741.13230.350.205KN/m2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩M得M0.851.4klah2/100.851.40.2051.51.82/100.119KNm3.计算组合风荷载时立杆段的轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1kHsgkHgk/（10.001H）19.40.1248/（10.00119.4）2.47KN（gk0.1248KN/m查规范附录A表A-1）构配件（脚手板、栏杆、挡脚手板、安全网）自重标准值产生的轴向力NG2k0.5（lb0.3）laQplQp2laQp3laH0.5（1.050.3）1.530.350.1421.50.0051.5301.708KN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk0.5（lb0.3）laQk0.5（1.050.3）1.5326.075KN组合风荷载时N1.2（NG1kNG2k）0.851.4NQk1.2（2.471.708）0.851.46.07512.24KN4.不组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值NN1.2（NG1kNG2k）1.4NQk1.2（2.471.708）1.46.07513.52KN5.立杆稳定验算组合风荷载时（N/A）M/W（12.24103/0.186489）（0.119103/5.08103）134.6N/mm2f205N/mm2不组合风荷载时N/A13.52103/0.186489148.65N/mm2f205N/mm2满足要求。 8.3.5连墙件验算1.扣件连接抗滑承载力验算连墙件均匀布置，受风荷载作用最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按19.4m考虑，施工地区为基本风压0.35KN/m2大城市市区，风压高度变化系数z1.0k0.71.01.13230.350.277KN/m2连墙件的轴向力设计值NlNlN01.4kA51.40.27721.831.2510.032Rc16KN采用双扣件即连墙件采用直角扣件与脚手架的内、外排立杆连接，连墙件与建筑物连接时在建筑的内、外墙面各加两只直角扣件扣牢。 扣件连接抗滑承载力满足要求。 2.连墙件稳定承载力验算连墙件采用483.5钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加的墙内、外侧短钢管上，因此连墙件的计算长度取大于脚手架距墙距离，即l00.35m，长细比l0/i0.35100/1.5822.15150，0.912Nl/A10.03103/0.91248922.49N/mm2f96KN/m2验算说明，连墙件采用483.5钢管时，其稳定承载力足够。 8.3.6立杆地基承载力计算上部结构传至钢管脚手架基础顶面的轴向力设计值为N15.187KN木垫块作用长度取0.5m，基础底面积A0.50.30.15m2地基承载力设计值fgKcfgk0.5240120KPa120KN/m2立杆基础底面的平均压力PN/A15.187/0.15101.25KN/m2fg120KN/m2满足要求。 9、悬挑脚手架计算书本工程北立面、东立面、西立面二层以上采用普通型钢悬挑钢管脚手架。 悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度3米。 与楼板连接的“n”螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；9.1.脚手架参数 1、双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；9. 2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.31.5/3=0.15kN/m；活荷载标准值:Q=21.5/3=1kN/m；荷载的计算值:q=1.20.038+1.20.15+1.41=1.626kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.6261.052/8=0.224kN.m；最大应力计算值=Mqmax/W=44.113N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=44.113N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1=1.188kN/m；最大挠度V=5.01.18810504/(3842.06105121900)=0.749mm；小横杆的最大挠度0.749mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！9. 3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.31.051.5/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=21.051.5/3=1.05kN；荷载的设计值:P=(1.20.04+1.20.158+1.41.05)/2=0.854kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.8541.5=0.342kN.m；M=M1max+M2max=0.007+0.342=0.349kN.m最大应力计算值=0.349106/5080=68.664N/mm2；大横杆的最大应力计算值=68.664N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vmax=0.6770.03815004/(1002.06105121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度小横杆传递荷载P=（0.04+0.158+1.05）/2=0.624kN V=1.8830.62415003/(1002.06105121900)=1.579mm；最大挠度和V=Vmax+Vpmax=0.052+1.579=1.631mm；大横杆的最大挠度1.631mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！9. 4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.0381.052/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=21.051.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2(0.04+0.058+0.236)+1.41.575=2.606kN6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!9. 5、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容 (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=0.1248+(1.052/2)0.038/1.8031.00=4.563； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3NG2=0.361.5(1.05+0.3)/2=1.822kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.1561.5/2=0.675kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.0051.531=0.232kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.293kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值NQ=21.051.52/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-xx)的规定采用Wo=0.35kN/m2；Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-xx)的规定采用Uz=0.74；Us-风荷载体型系数取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.350.740.645=0.117kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.27.293+1.43.15=13.162kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.851.4NQ=1.27.293+0.851.43.15=12.5kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1171.51.82/10=0.068kN.m；9. 6、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N=13.162kN；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得=1.5；计算长度,由公式lo=kh确定l0=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果查表得到=0.186；立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2；=13162/(0.186489)=144.709N/mm2；立杆稳定性计算=144.709N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N=12.500kN；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的结果查表得到=0.186立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2；=12500.34/(0.186489)+67630.212/5080=150.749N/mm2；立杆稳定性计算=150.749N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！9. 7、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.117kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算Nlw=1.4WkAw=2.652kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.652kN；连墙件承载力设计值按下式计算Nf=Af其中-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又A=4.89cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=7.652 由以上计算得到Nl=7.652小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图9. 8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=934.5cm4，截面抵抗矩W=116.8cm3，截面积A=25.15cm2。 受脚手架集中荷载N=1.27.293+1.43.15=13.162kN；水平钢梁自重荷载q=1.225.150.000178.5=0.237kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.855kN；R2=12.574kN；R3=-0.04kN。 最大弯矩Mmax=2.35kN.m；最大应力=M/1.05W+N/A=2.35106/(1.05116800)+0103/2515=19.166N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值19.166N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！9. 9、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算b=5701065235/(1400160235)=1.65由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-xx)附表B，得到b值为0.9。 经过计算得到最大应力=2.35106/(0.9116800)=22.372N/mm2；水平钢梁的稳定性计算=22.372小于f=215N/mm2,满足要求!9. 10