曼金湾外架方案(落地架).doc

曼金湾住宅小区一期项目外脚手架（安全）专项施工方案编制： 日期： 年 月 日审核： 日期： 年 月 日批准： 日期： 年 月 日 曼金湾住宅小区一期项目经理部2013年 月 日 目录一.编制依据：3二.工程概况3三.脚手架方案设计3四.脚手架的搭设4五.计算书13六.操作平台安全要求:29七.安全防护措施30八.脚手架的检查与验收31九.脚手架的使用规定32十.脚手架的拆除33十一.安全保障措施34一.编制依据：1.1 曼金湾住宅小区工程设计图纸及施工合同；1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；1.3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；1.4建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）；1.5建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)。1.6混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）；1.7建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）；1.8建筑施工手册；二.工程概况 曼金湾 住宅小区建设项目位于 县广慈湖东岸（青山路与永贞路交汇口）。该项目占地面积8200，总建筑面积48544，其中地下面积 5110；其主要拟建建筑物为2栋7层住宅楼（1层地下室）、6栋5层住宅楼（1层地下室）、3栋5层住宅楼（1、2层为商铺）、1栋 3层商铺；本建筑结构形式框架剪力墙结构，设计使用合理年限为50年，抗震设防烈度为8度，耐火等级为二级，房屋防水等级为级。三.脚手架方案设计3.1 方案的选择本工程属于多层建筑，建筑物最高高度为24m,建筑物外形结构相对规则，适于本工程的外架形式落地式脚手架。四.脚手架的搭设4.1材料选用外脚手架搭设采用483.6规格的普通钢管，最大长度横向水平杆2.2m，其他杆6.5m，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用；用于立杆、纵向水平杆的钢管长度以46m为好。采用直角扣件，旋转扣件、对接扣件连接。扣件要有出场合格证及检验报告，有脆裂。变形、滑丝的扣件严禁使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。外侧立杆、外侧纵向水平杆以及剪刀撑均采用黄黑架管。4.2 构造要求立杆纵距1.5m，横距1.05m，纵向水平杆步距1.8m，里立杆距结构边距为30cm，以保证一定的操作活动空间。上、下两根纵向水平杆之间设一道护身栏杆。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相近立杆的距离不大于总距离的三分之一。扫地杆通常设置在距外架底部0.2m处。4.3 搭设参数落地式双排外架架管采用483.6钢管和扣减搭设，内外立杆均为单立杆，立杆横距lb=0.9m,纵距la=1.5m，纵向水平杆步距h=1.8m，内排立杆距结构最外侧0.30m，扫地杆距地面200mm，横向水平杆间距纵距1/2即m，端头距结构0.1m，并伸出纵向水平杆不少于0.15m。4.4 搭设顺序做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫板按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步纵向水平杆安装第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆架设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣牢，在装设两道联墙杆后方可拆除）第三、四步纵向水平杆和横向水平杆；设置连墙杆安装横向斜撑接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆和挡脚板挂安全网。4.5 搭设要求（一）立杆 ：1.严禁将外径48与51的钢管混合使用。2.在竖立杆时，必须注意杆件的长短搭配使用。立杆下应设置垫板和钢管底座。垫板应采用长度不少于2跨，宽度不少于200mm，厚度不少于50的木垫板。3.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向稍低刚下方的立杆上。4.脚手架立杆基础不在同一高度是，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。5.立杆的接头除顶层可采用搭接接头外，其余必须采用对接扣件实行对接接头。在搭接时，搭接长度不得小于1 m，用不少于2个旋转扣件固定，扣件的外边缘到杆端距离不得小于0.1 m。6.当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两更相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的凉的相邻接头高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。7.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳妥后，方可视情况拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（二）纵向水平杆：1.纵向水平杆宜放置在立杆内侧，单根杆长度不宜小于三跨，立杆和纵向水平杆必须用直角扣件扣牢，不得遗漏。2.两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。3.纵向水平杆最好采用对接扣件连接，如采用搭接连接时，搭接长度不得小于1 m，并等距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100。4.同一排纵向水平杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不得大于0.5 m。5.同一水平内的内外两根纵向水平杆的接头和上下相邻的两根纵向水平杆的接头均要相互错开。6.当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板是，纵向水平杆应作用为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。（三）横向水平杆：1.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2.作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3.横向水平杆搭于纵向水平杆上，用直角扣件扣紧，在任何情况下不得拆除贴近立杆的横向水平杆。（四）脚手板的铺设1.结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，作到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm 以上间隙，横向水平杆伸向墙一端处也应满铺脚手板，离开墙面100150。2.脚手板采用木脚手板，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆上。但应将脚手板长两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150，两块脚手板外伸长度的和不应大于300；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100。3.脚手板一般应上下连续铺设两步，上层为作业层，下层为防护层。4.脚手板应在两端和转角处、坡度和平台的两端或其他有可能发生滑动和翘起的部位，必须用20#双股铁丝或其它有效的办法对其固定。5.由顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔5.4 m满铺一层脚手板。（五）支撑体系：1、纵向支撑（剪刀撑）为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在脚手架纵向传力结构的外侧必须设置剪刀撑，其要求如下：1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6 m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑斜杆与地面倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数7652）高度在24 m以下的双排脚手架，必须在外侧立面的两端和转角处各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15 m；高度在24 m及以上的双排脚手架应在外侧立面整个高度和长度上连续设置剪刀撑。3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,并应采用不少于2个旋转扣件固定。4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500。2、横向支撑，设置要求如下：1）横向支撑应在同一节间，由底至顶层呈“之”字型连续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线支柱节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距是，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆处，将斜腹杆固定在其伸出端上。2）一字型，开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。3）高度在24 m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24 m以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向支撑外，中间应每隔6跨设置一道。（六）连墙杆的设置1.本工程脚手架全部采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件设置距离为二步三跨，即水平向距离为4.5 m，垂直向距离为3.6 m2.连墙件宜靠近主接点设置，偏离主节点不应大于300。3.应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。4.宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字形，开口型脚手架两端必须设置连墙件。5.连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。6.当脚手架下部暂时不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面倾角为4560之间。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。7.外架搭设过程中，当遇到框架柱时，应另外用钢管将外架与每层框架柱抱箍连接，钢管两端均用双保险扣件紧固。 8.连墙件可采用如下方法设置：1）在结构边梁上过中线位置预埋483.6钢管，短钢管两端分别用直角扣件与预埋钢管和内立杆主节点相连；2）采用钢管扣件，于框架柱相连；3）采用短钢管、扣件与墙体连接。9.连墙杆所在位置可能遇到门窗洞口，可以用添设附加短钢管的办法来实现连接。当施工过程中个别连墙杆拆除后在相当长一段时间内难以补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的连墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。（七）作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设：1.栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2.上栏杆上皮高度应为1.2 m；3.挡脚板高度不应小于180，可采用20厚通长木质板，用散板拼成。4.中栏杆应居中设置。（八）斜道：1.斜道的搭设 ：a.斜道附着外脚手架设置，上人斜道每跑宽度不得小于1m；坡度不应大于1:3；当搭设运料斜道时，每跑宽度不得小于1.5m，坡度不应大于1:6；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。 .斜道两侧及平台外围均设置安全栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2 m，挡脚板高度不少于180；栏杆及挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；中栏杆应居中设置。人行斜道的脚手板上应每隔250 mm300 mm设置一根防滑木条，木条厚度应为20 mm30 mm。. 斜道应附着在外脚手架或建筑物设置；斜道两侧、平台外围和端部均设置连墙杆，每两步加设水平斜杆；并设置剪刀撑和横向斜撑，做法同前所述。 d. 斜道脚手板采用竹架板顺铺，接头采用平接；并每隔250300设一根防滑木条，木条厚度为2030。e. 斜道外立面设置连续剪刀撑。斜道外侧挂密目安全网封闭。（九）通道口 通道口的搭设应符合下列要求：1.通道口处的空间架体，除下弦平面外，在其余平面内设置一根斜腹杆；2.斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm；3.斜腹杆采用通长杆件，当必须接长时，可采用对接扣件连接。4.通道口顶步设置两层脚手板防护，两层竹架板中间满挂一层密目网；5.通道口伸出下限杆的杆件端头，增设一个防滑扣件，并应紧靠主节点处的扣件。（十）卸料平台本工程主楼拟每层每个单元设置1个卸料平台。卸料平台在垂直面上应相互错开，以便塔吊吊运。卸料平台外挑4.5米，总长度6米，宽为2米，平台采用型钢卸料平台，主梁采用20a槽钢，次梁采用16a槽钢间距500mm，钢丝绳采用6*1918.5，公称抗拉强度为1850N/mm2。拉环采用18未经冷拉的一级钢。为确保外脚手架安全，卸料平台与外脚手架完全脱开，亦为直接从楼面悬挑结构。卸料平台必须用竹架板满铺，对外侧的三个方向安装钢管扶手并满挂安全网。本工程卸料平台设计限定荷载为1.0吨，施工时应严格控制卸料平台的堆积荷载，并挂设限定荷载标牌。（十一）排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为35。（十二）安全网设置1.选用省、市建筑工程安全监督站认可的密目阻燃安全网。2.在双排脚手架的外排立杆立面封挂密目式安全网，为使脚手架有较好的外观效果，宜将安全网挂在立杆的里侧，使脚手架的立杆、纵向水平杆露于安全网外。3.安全网要随楼层施工进度逐步上升。脚手架上安全网应满挂，且绑扎牢固。安全网下口与外架连接紧密不留空档。安全网接头采用搭接，搭接接头100。（十三）扣件的安装1.扣件规格必须与钢管外径（48）相同；2.螺栓拧紧扭力矩不应小于40m，且不应大于65m；3.在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150；4.对接扣件开口应朝上或朝内；5.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100；6.立柱连接，扶手接长应采用对接扣件，不宜用旋转扣件；大横向水平杆与立杆连接，扶手与立柱连接采用直角扣件；剪刀撑和斜杆与立柱和纵向水平杆的连接采用旋转扣件；剪刀撑纵向接长用旋转扣件，不宜用对接扣件。五.计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)规范。5.1落地架计算书:钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)规范。5.1.1脚手架参数：搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 24 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参施工荷载均布参数(kN/):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:23.风荷载参数云南省 县地区，基本风压为0.30 kN/，风荷载高度变化系数z为1.39，风荷载体型系数s为0.8；考虑风荷载4.静荷载参每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m):0.1295；脚手板自重标准值(kN/ ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/ ):0.01；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别: 木脚手板挡板； 5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/):230.00； 基础底面扩展面积():0.09；基础降低系数:1.00。5.1.2横向水平杆的计算:横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照横向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值: P1= 0.0397 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.0397+1.20.175+1.41.500 = 2.358 kN/m； 横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8 最大弯矩 Mqmax =2.3581.0502/8 = 0.325 kNm； = Mqmax/W =61.787 N/mm2；横向水平杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.0397+0.175+1.500 = 1.7147 kN/m ； Vqmax=5ql4384EI最大挠度 V = 5.01.7151050.04/(3842.1105127100)=1.017 mm；横向水平杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！5.1.3纵向水平杆的计算:纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。1.荷载值计算横向水平杆的自重标准值: P1= 0.03971.050=0.042 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN；荷载的计算值: P=(1.20.042+1.20.184+1.41.575)/2=1.238 kN； 纵向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.03971.5001.5002=0.0107 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:MPmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2381.500= 0.496 kNm；M = M1max + M2max = 0.011+0.496=0.507 kNm抗弯强度:= 0.507106/4490.0=112.918 N/mm2；纵向水平杆的抗弯强度= 112.918 N/mm2 小于f=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:Vmax=0.677ql4100EI纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.03971500.04 /(1002.1105127100.0) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:VPmax=1.883ql3100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.035+0.184+1.575）/2=0.897kN V= 1.8830.8971500.03/ ( 100 2.1105127100.0) =2.14 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2.14=2.191 mm；纵向水平杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！5.1.4扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.03971.500=0.0596 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.0596+0.276)+1.42.363=3.3.711 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.1.5脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1 = 0.13024 = 3.12 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木板脚手板，标准值为0.35NG2= 0.35021.500(1.050+0.3)/2 = 0.709 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用木脚手挡板，标准值为0.17NG3 = 0.17021.500/2 = 0.255 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01 NG4 = 0.011.50024 = 0.24 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.324 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 k=zs0其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：Wo = 0.30 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用：Uz= 1.39 ；Us - 风荷载体型系数：Us =1.20 ；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.301.391.20 = 0.501 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NGk+1.4NQk= 1.24.324+ 1.44.725= 11.804kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NGk+0.851.4NQk = 1.24.324+ 0.91.44.725= 11.143kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw=0.91.4klh2/10=0.90 1.40.5011.5001.8002/10 = 0.307 kNm 5.1.6立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=NAf立杆的轴心压力设计值 ：N =11.804 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；lo/i = 196.13cm；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 5.06 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11804/(0.188506)=124.085 N/mm2；立杆稳定性计算 = 124.085 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=NA+MWWf立杆的轴心压力设计值 ：N =11.143 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 5.06 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.26 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11143/(0.188506)+307000/5260.000 = 175.502 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.502 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！5.1.7最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H=Af-(1.2NG2k+1.4NQk)1.2gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1295 kN/m；Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.204+1.44.725)/(1.20.130)=53.084 m；H= 53.823 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H=Af-1.2NG2k+0.91.4NQk+MwkWA1.2gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.1295 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.9) =0.307 /(1.4 0.9) = 0.244 kNm； H=0.1885.0610-4205.00010-3-1.21.204+0.91.4(4.725+0.1885.060.244/4.490)/(1.20.130)=46.64 m；H= 44.56 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.56 m。5.1.8连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk =0.501 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.50 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4WkAw = 9.47 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 14.47 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A = 5.06 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9495.0610-4205.000103 = 98.44 kN；Nl=14.47Nf=98.44,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=14.47小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图5.1.9.立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkKc = 230.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 230.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =123.82 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.143 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。p=123.82 fg=230.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！5.2悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)、钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。5.2.1参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：6.00；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：20a号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平 ；次梁槽钢距(m)：0.50，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：1.50。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00；计算宽度(m)：2.00。5.2.2次梁的计算:次梁选择16a号槽钢槽口水平，间距0.50m，其截面特性为：面积A=21.95cm2，惯性距Ix=866.20cm4，转动惯量Wx=108.30cm3，回转半径ix=6.28cm，截面尺寸：b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.50= 0.18kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 4.50/ 2.00 0.50= 0.56kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.17kN/m；经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.18+0.56+0.17) = 1.08kN；经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 0.50 2.00= 2.80kN。2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：M=ql28+Pl4经计算得到，活荷载计算值 M = 1.082.002/8+2.802.00/4=1.94kNm。 3.抗弯强度计算=MxWxf其中x- 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =1.94103/(1.05108.30)=17.06N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算=MbWxf其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570tblh235fy经过计算得到 b=57010.0063.00235/(2.00160.00235.0)=1.12；由于 b大于0.6，按照下面公式计算：b=1.07-0.282b1.0得到 b=0.819；经过计算得到强度 =1.94103/(0.819108.300)=21.88N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!5.2.3主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择20a号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm；截面尺寸，b=73.00mm,h=200.00mm,t=11.0mm；1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.22kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.22) = 0.40kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (1.082.00+2.80)/2=2.48kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)R1 = 14.954 kN； R2 = 11.631 kN。 最大支座反力为 Rmax=14.954kNm；最大弯矩 Mmax=10.069kNm；最大挠度 V=4.110mm。3.抗弯强度计算=MxWx+NAf其中x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经过计算得到强度 =1.01107/1.05/178000.0+9.97103/2883.000=57.331N/mm2；主梁的抗弯计算强度 57.331小于f=205.00，满足要求!4.整体稳定性计算=MbWxf其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570tblh235fy经过计算得到 b=57011.073.0235/(4500.0200.0235.0)=0.509；b=1.07-0.282b1.0得到 b=0.509；经过计算得到强度=1.01107/(0.509178000.00)=111.23N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算 =111.23 17.972kN619钢丝绳的主要数据 直径钢丝总断面积参考重量钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）钢丝绳钢丝14001550170018502000钢丝破断拉力总和（mm）（mm2）（kg/100m）（kN）不小于6.20.414.3213.5320.022.124.326.428.67.70.522.3721.1431.334.638.041.344.79.30.632.2230.4545.149.954.759.664.411.00.743.8541.4461.367.974.581.187.712.50.857.2754.1280.188.797.3105.5114.514.00.972.4968.50101.0112.0123.0134.0144.515.51.089.4984.57125.0138.5152.0165.5178.517.01.1103.28102.3151.5167.5184.0200.0216.518.51.2128.87121.8180.0199.5219.0238.0257.520.01.3151.24142.9211.5234.0257.0279.5302.021.51.4175.40165.8245.5271.5298.0324.0350.523.01.5201.35190.3281.5312.0342.0372.0402.524.51.6229.09216.5320.5355.0389.0423.5458.026.01.7258.63244.4362.0400.5439.5478.0517.028.01.8289.95274.0405.5449.0492.5536.0579.531.02.0357.96338.3501.0554.5608.5662.0715.534.02.2433.13409.3306.0671.0736.0801.037.02.4515.46487.1721.5798.5876.0953.540.02.6604.95571.7846.5937.51025.01115.043.02.8701.60663.0982.01085.01190.01295.046.03.0805.41761.11125.01245.01365.01490.0注：表中，粗线左侧，可供应光面或镀锌钢丝绳，右侧只供应光面钢丝绳。钢丝绳夹规格 绳夹公称尺寸（钢丝绳公称直径d）（mm）尺寸（mm）螺母d单组重量（kg）ABCRH61314273.531M60.03481719364.541M80.073102123445.551M100.140122528536.562M120.243142932617.572M140.372163132638.577M140.402183537729.587M160.6012037377410.592M160.6242243468912.0108M201.1222445.5469113.0113M201.2052647.5469314.0117M201.2442851.55110215.0127M221.6053255.55110617.0136M221.727钢丝绳夹螺母为M16。钢丝绳夹使用注意事项：（1）钢丝绳夹应按所示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。钢丝绳夹的正确布置方法（2）每一连接处所需钢丝绳夹的最少数量所示。钢丝绳夹使用数量和间距 绳夹公称尺寸（mm）（钢丝绳公称直径d）数量（组）间距18368倍钢丝绳直径19274283753844645607 钢丝绳卡取间距为4组，间距为150mm。5.2.6钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：N=RU=17972.311N。钢板处吊环强度计算公式为：=NAf其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8，在物件的自重