过程工艺与设备课程设计-塔设备工艺设计.docx

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除 塔的机械设计说明书作 者 姓 名： 田文爽 学科、 专业： 过程装备与控制工程 班 级： 化机0802 学 号： 200842010 指 导 教 师： 完 成 日 期： 2011-7-20 大连理工大学目录任务书31.概述 1.1塔设备机械设计的基本要求41.2塔设备机械设计的基本内容42.塔设备设计 2.1机械设计条件 42.2选择材料 52.3按计算压力计算筒体和封头的壁厚 52.4塔的质量载荷计算 62.5塔的自振周期计算 82.6地震载荷计算 92.7风载荷计算 102.8各种载荷引起的轴向应力 122.9筒体和裙座危险截面的强度和稳定性校核 132.10筒体和裙座水压试验应力校核 142.11基础环设计 162.12地脚螺栓设计 172.13补强计算 172.14焊缝设计与校核 192.15、塔盘结构设计 192.16标准化零部件的选择 232.17辅助装置及附件233.设备图254.主要符号说明 255.参考文献 27设备课程设计任务书只有按时完成工艺设计计算的同学，才能进行设备课程设计。因此，在要求你与设备设计导师见面时，请携带任务书和工艺设计导师签字的工艺设计计算结果，由设备设计导师确认你的设备设计资格。未经确认资格的同学，不能获得设备设计课程成绩。请你完成标记有 符号的任务内容。 (1) 塔设备专题 结构设计包括：塔盘结构，塔底，塔顶空间及人孔等设计，仪表接管选择，工艺管径计算，吊柱，保温等结构与尺寸确定。 塔体壁厚计算及强度校核包括：(1) 根据设计压力初定壁厚，水压试验应力验证；(2) 开孔补强计算；(3) 确定危险截面，进行壳体重量，水平风弯矩，地震弯矩计算和偏心弯矩计算；(4) 组合轴向拉、压应力计算进行强度和稳定校核。 裙座结构设计及强度校核基础环，裙座体，裙座圈，地脚螺栓，焊缝等设计与校核。 (2) 换热器专题 结构设计包括：选型分析、管子在管板上的排列方式，管子与管板的连接，管箱、管板与壳体的连接，工艺管径和仪表接管的选择，支座的选择，法兰的选择。 壁厚计算和强度校核包括：管板厚度的确定，管箱、壳体等壁厚计算，壳体，管子强度与刚度校核，拉脱力校核，管板应力校核等。 开孔补强设计计算。（3）编写设计计算书一份（4）画总装图一张，主要部件图一张（或者零件图一张）学生姓名 班级 学号 指导教师 任务书下达日期 200 年 月 日 1概述1.1塔设备机械设计的基本要求有（1）满足强度要求，防止外力作用下的破坏。（2）满足刚度要求，防止在操作，运输或安装过程中发生不允许的变形。（3）满足稳定性要求，防止失稳破坏。（4) 耐久性。（5）密封性。（6）结构简单，节省材料，便于制造，运输，安装，操作，维修等。1.2塔设备机械设计的基本内容在本次设计中，要完成结构设计、塔体壁厚计算及强度校核和裙座结构设计及强度校核三部分内容。结构设计包括：塔盘结构、塔底、塔顶空间及人孔等设计，工艺管径计算，吊柱、保温等结构与尺寸确定。塔体壁厚计算及强度校核包括：根据设计压力初定壁厚，水压试验应力验证；开孔补强计算；确定危险截面，进行壳体重量，水平风弯矩，地震弯矩计算和偏心弯矩计算；组合轴向拉、压应力计算进行强度和稳定校核。裙座结构设计及强度校核包括：基础环、裙座体、裙座圈、地脚螺栓、焊缝等设计与校核。在下面的设计中，会对这些问题进行逐一分析。2.塔设备设计2.1机械设计条件（1）计算压力的计算使用安全阀，则起跳压力:Pt=1.05Pw=1.051.62=1.701MPa(表压)设计压力：Pd=1.1Pt=1.11.701=1.87MPa液柱静压力：NTghL+gh釜=0.07696MPa+0.004=0.081MPa由于:Pd5%=1.875%=0.094MPa0.081MPa所以,计算压力：pc=pd=1.87MPa（2）根据工艺设计结果及设备结构要求列出机械设计条如表所示：表1 机械设计条件主要工艺参数数据主要结构参数塔体内径Di/mm18001、塔体上每隔9m左右开设一个人孔,共11个人孔，相应在人孔处安装操作平台，平台宽B=900mm,单位质量150kg/m2,包角360 2、塔体外表面保温层厚度s=100mm，保温材料密度2=300kg/m3 3、塔器设置地区的基本风压值q0=500N/m2；抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，地震分组为第二组；场地土类型为；地面粗糙度为B类。 4、支座为1800/2400，高度Hs=5m的圆锥型裙座。 5、塔体焊接接头系数=0.85（双面焊对接接头，局部无损检测），塔体与裙座对接焊接。 6、塔体与封头的厚度附加量取C=2mm，群座的厚度附加量取C=2mm。 塔高H/mm97650计算压力Pc（表压）/MPa1.87设计温度t/55塔板数 Np190塔盘上清液层高度 hL/mm87.2液相介质密度L/(kg/m3)473.52.2选择材料（1）塔体与封头材料选用16MnR，厚度38-60mm时：t=157MPa =157MPa s=285MPa（2）裙座材料选用Q235-A：t=113MPa =113MPa s=235MPaE=1.916103MPa2.3按计算压力计算筒体和封头的壁厚1）筒体：S=pcDi2t-pc=1.782180021570.85-1.782= 12.71 mm2）封头：采用标准椭圆封头S=pcDik2t-0.5pc=1.7821800121570.85-0.51.782= 12.66 mm加上壁厚附加量=2mm，并圆整，还应考虑刚度、稳定性及多种载荷等因素,取筒体、封头和裙座的名义壁厚均为Sn=50mm ，Se=Sn-C=50-48=2mm 2.4塔的质量载荷计算2.4.1壳和裙座的质量（1）圆筒质量塔体圆筒总高度： H0=97650-650-5000=92000mmm1=4=D02-Di2H0钢=41.92-1.82927.85103=209869.4kg（2）封头质量查得，DN1800,壁厚50mm的椭圆形封头的质量为1489.5kg，则m2=21489.5=2979kg（3）裙座质量锥形裙座尺寸Dis=2400mm Dos=2500mm dis=1800mm dos=1900mm 由于锥角小，故用锥体的平均直径Dim=2100mm，Dom=2200mm 按圆筒计算：m3=4=Dom2-Dim2Hs钢=42.2-2.1257.85103=13255.56kgm01=m1+m2+m3=209869.4+2979+13255.56=226103.9kg2.4.2塔内构件质量：查表得浮阀塔盘质量为q=65kg/m2m02=4Di2Npq=41.8219065=31426.9kg2.4.3人孔，法兰，接管与附属物质量ma=0.25m01=0.25226103.9=56525.98kg2.4.4保温材料质量m03为封头保温层质量封头容积Vf=0.8906m3 密封层围容积Vf=1.2043m3 m03=Vf-Vf2=1.2043-0.8906300=94.11kg m03=4(D0+2s)2-D02H02+2m03=41.9+20.12-1.9292300+94.112=17529.8kg2.4.5平台、扶梯质量 m04=4(D0+2s+2B)2-D0+2s212nqp+qFHF=41.9+20.1+20.92-1.9+20.121211150+4096.65=10227.7kg式中 qP平台单位质量，为150kg/m3HF扶梯高度，为96.65mqF笼式扶梯单位质量，为40kg/m3n 平台数量2.4.6操作时塔内物料质量 m05=4Di2hLNpL+4Di2hoL+VfL =41.820.08722190473.5+41.820.4473.5+0.8906473.5 =20866.6kg封头容积Vf=0.8906m3,塔釜深度h0=0.4m2.4.7充水质量mw=4Di2H0w+2Vfw=41.82921000+20.89061000 =235892.68kg2.4.8全塔操作质量m0=m01+m02+m03+m04+m05+ma =226103.9+31426.9+17529.8+10227.7+20866.6+56525.98 =362681kg2.4.9全塔最小质量mmin=m01+0.2m02+m03+m04+ma =226103.9+0.231426.9+17529.8+10227.7+56525.98 =316672.8kg2.4.10全塔最大质量mmax=m01+m02+m03+m04+ma+mw=226103.9+31426.9+17529.8+10227.7+56525.98+235892.68 =577707.1kg将全塔分成12段，各段质量载荷列入下表2：段号 质量(kg)123456789101112合计圆筒质量m10.000.0021135211352113521135211352113521135211352113519652209869封头质量m20.0014900.000.000.000.000.000.000.000.000.0014902979裙座质量m32651106040.000.000.000.000.000.000.000.000.000.0013256塔壳和裙座质量m0126511209421135211352113521135211352113521135211352113521141.9226104塔内构件质量m020.000.002315.73308.13308.13142.73308.13142.73308.13308.13308.12977.331426.9保温材料质量m030.0094.111746.41746.41746.41746.41746.41746.41746.41746.41746.41623.917435.7平台,扶梯质量m04401601006.81006.81006.81642.91642.91006.81006.81006.81006.8636.210533.3塔内物料质量m050.00421.72101.42101.42101.42101.42101.41996.32101.42101.42101.41891.220866.6人孔附属物质量ma6633023.55283.85283.85283.85283.85283.85283.85283.85283.85283.85285.556526冲水质量mw0.00890.623576.623576.623576.623576.623576.623576.623576.623576.623576.622813.1235892.7塔段操作质量m033541579333440.834581.734581.735217.835217.834311.234311.234581.734581.733556362892.5塔段最大质量mmax33541626255064.456056.956057566935669355891.555891.556056.956056.954477.9577918.5塔段最小质量mmin33541537229635.329833.829833.829800.73047029800.729800.729833.829833.829283316884塔段长度(mm)10004000926592659265926592659265926592659265926597650人孔平台数00111121111111塔板数00142020192019202020181902.5塔的自振周期计算T1=90.33Hm0HESeDi310-3 =90.33976503626819976501.92105481800310-3 =7.16s2.6地震载荷计算查得：max=0.12 (设计地震烈度7级，设计基本地震加速度为0.15g) Tg=0.4（类场地土，近震）取一阶振型阻尼比1=0.01=0.9+0.05-10.5+1=0.9731=0.02+0.05-18=0.0252=1+0.05-10.06+1.71=1.519地震影响系数1=20.2-1T1-5Tgmax=0.02259又因为 1 应不小于 0.2max=0.20.12=0.024 故取 1=0.024结构综合影响系数 CZ=0.5HDi=976501800=54.2515所以必须考虑高震型影响。确定危险截面:00截面为裙座基底截面11为裙座人孔处截面22为裙座与塔体焊缝处截面计算危险截面的地震弯矩：00截面ME0-0=1635CZ1m0gH=16350.50.0243626819.8197650=1.9064109Nmm ME0-0=1.25ME0-0=1.251.9064109=2.38109Nmm11截面ME1-1=8CZ1m0g175H2.510H3.5-14hH2.5+4h3.5=80.50.0243626819.81175976502.510976503.5-141000976502.5+41010.5=1.879109NmmME1-1=1.25ME1-1=2.349109Nmm22截面ME2-2=8CZ1m0g175H2.510H3.5-14hH2.5+4h3.5=80.50.0243626819.81175976502.510976503.5-145000976502.5+51010.5=1.77109NmmME2-2=1.25ME2-2=2.21109 Nmm2.7风载荷计算2.7.1风力计算1、风振系数 各计算塔段的风振系数K2i由K2i=1+iZifi计算，计算结果列于下表中表4.3 各塔段的风振系数塔段123456789101112高度hit(m)1514.323.532.842.151.360.669.979.188.497.7(B类)4.054.054.054.054.054.054.054.054.054.054.054.05(B类)0.720.720.750.800.840.850.870.880.890.890.890.900.000.010.040.100.180.260.380.490.630.800.871.00(B类)1.001.001.131.311.451.481.681.771.861.942.002.071.011.031.111.251.421.601.801.992.222.492.572.762有效直径Dei设笼式扶梯与塔顶管线成90角，取平台构件的投影面积A=0.5m2则Dei取下式计算值中的较大者。Dei=Doi+2si+K3+K4Dei=Doi+2si+K4+d0+2pi式中，塔和管线的保温层厚度si=pi=100mm塔顶管线外径d0=168mm K3=400mm K4=2Ali各塔段Dei计算结果列于表3中表4.4 各塔段的有效直径塔段123456789101112长度(mm)100040009265926592659265926592659265926592659265K3(mm)400400400400400400400400400400400400K4=2*A/li0.000.00107.9107.9107.9107.94107.9107.9107.9107.9107.9107.9Dei(mm)2500250026082608260826082608260826082608260826083、水平风力计算由式Pi=K1K2iq0lifiDei10-6(N) 计算塔段水平风力，计算结果列于下表中：表4.5 各塔段水平风力计算结果塔段123456789101112K10.70.70.70.70.70.70.70.70.70.70.70.7K2i1.011.031.111.251.421.601.801.992.222.452.572.76q0(N/m2)500500500500500500500500500500500500fi1.001.001.131.311.451.481.681.771.861.942.002.07li(mm)100040009265926592659265926592659265926592659265 Dei (mm)250025002608260826082608260826082608260826082608风力Pi(N)880.13602105841383217441201022553129737349344079343434483312.7.2风弯矩计算计算危险截面的风弯矩00截面 Mw0-0=P1l12+P2l1+l22+P12l1+l2+l11+l122=1.791010Nmm11截面 Mw1-1=P2l22+P3l2+l32+P12l2+l3+l11+l122=1.761010Nmm22截面 Mw2-2=P3l32+P4l3+l42+P12l3+l4+l11+l122=1.651010Nmm2.7.3偏心矩计算Me=40009.812000=7.85107Nmm2.8各种载荷引起的轴向应力 1计算压力引起的轴向拉应力11=pcDi4Se=1.7821800448=16.71MPa2操作质量引起的轴向压应力200截面20-0=-m00-0gAab=-m00-0gDisSes=-3626819.81240048=-9.83MPa11截面群座人孔处截面的截面积：Asm=DimSes-(bm+2mSes-2lmm =3.14210048-(450+230)48-223030 =305832mm2 21-1=-m01-1gAsm=-362681-3353.899.81305832=-11.52MPa22截面 22-2=-m02-2gDiSe=-362681-3353.89-15793.249.81180048 =-12.42MPa3最大弯矩引起的轴向应力3最大弯矩取下式计算值中较大者： Mmaxi-i= Mwi-i+Me由该公式计算结果得 截面0-0 1-12-2 Mmaxi-i/ Nmm1.8010101.7710101.661010 Mmaxi-i= MEi-i+0.25 MWi-i+Me由该公式计算结果得 截面0-0 1-12-2 Mmaxi-i/ Nmm7.061096.951096.52109最终计算结果如下：（单位：N.mm）截面0-0 1-12-2 Mmaxi-i/ Nmm1.8010101.7710101.661010各危险截面的3计算如下： 30-0=Mmax0-0Zsb=Mmax0-04Dis2Ses=1.80101042400248=82.9MPa 31-1=Mmax1-1Zsm=Mmax1-14Dis2Ses=1.77101042100248=110.1MPa 32-2=Mmax2-2Z=Mmax2-24Dis2Ses=1.66101041800248=135.6MPa2.9筒体和裙座危险截面的强度和稳定性校核2.91筒体的强度与稳定性校核1、强度校核 筒体危险截面22处的最大组合轴向拉应力 max组拉2-2=1+ 22-2+ 32-2=17.54-12.42+135.6=140.7MPa轴向许用应力：Kt=1.21570.85=160.14MPa因为 max组拉2-2Kt故满足强度条件2、稳定性校核 筒体危险截面22处的最大组合轴向压应力 max组压2-2= 22-2+ 32-2=-12.42-135.6=148.06MPa许用轴向压应力cr=minKB,Kt 其中Kt=1.2157=188.4MPa按GB150钢制压力容器中的规定，由A=0.094RiSe=0.94900/48=0.005013查图得：B=180MPa KB=1.2180=216MPa则得cr=188.4MPa因为 max组压2-2cr故满足稳定性条件2.92裙座的稳定性校核 裙座危险截面00及11处的最大组合轴向压应力 max组压0-0= 20-0+ 30-0=-9.83-82.91=-92.74MPa max组压1-1= 21-1+ 31-1=-11.52-110.07=-121.59MPacr=minKB,KtA=0.094RiSe=0.0941200/48=0.00376查图得：B=150MPa KB=1.2150=180MPa又因为 Kt=1.2113MPa=135.6MPa则算得cr=135.6MPa 因为 max组压0-0cr max组压1-1cr故满足稳定性条件2.10筒体和裙座水压试验应力校核2.10.1筒体水压试验应力校核1、由试验压力引起的环向应力试验压力 PT=1.25Pt=1.251.782157157=2.23MPa =PT+PwDi+Sei2Sei=2.23+10-39.8193.051800+48482=62.6MPa0.9s=0.92850.85=218MPa因为0.9s 故满足要求2、由实验压力引起的轴向应力11=pTDi4Sei=2.231800448=20.91MPa3、水压试验时，重力引起的轴向应力2 22-2=-mmax2-2gDiSe=-20.17MPa4、由弯矩引起的轴向应力3 32-2=0.3Mw2-24Di2Sei=40.5MPa5、最大组合轴向拉应力校核 max组拉2-2= 1+ 22-2+ 32-2=20.9120.17+40.5=41.2MPa许用应力：0.9Ks=0.91.22850.85=261.63MPa 因为 max组拉2-20.9Ks 故满足要求6、最大组合轴向压应力校核 max组压2-2= 22-2+ 32-2=-20.17-41.2=-60.67MPa轴向许用压应力 cr=minKB，0.9Ks0.9Ks=0.91.2285=307.8MPa此时 B=180MPa KB=1.2180=216MPa则算得 cr=216MPa因为 max组压2-2cr 故满足要求2.10.2裙座水压试验应力校核1、水压试验时，重力引起的轴向应力2 20-0=-mmax0-0gDisSes=-577918.59.81240048=-15.66MPa 21-1=-mmax1-1gA=-577918.5-3353.99.81210048-45048+10920=-18.41MPa2、由弯矩引起的轴向应力3 30-0=0.3Mw0-04Dis2Ses=0.31.810100.7852100248=24.76MPa 31-1=0.3Mw1-1Zsm=0.31.77101042100248=131.5MPa3、最大组合轴向压应力校核 max组压0-0= 20-0+ 30-0=-40.42MPa max组压1-1= 21-1+ 31-1=-18.41-131.5=-149.9MPa轴向许用应力cr=minKB，0.9Ks0.9Ks=0.91.2235=253.8MPaKB=1.2150=180MPa则得cr=180MPa因为 max组压0-0cr max组压1-1cr 故满足要求。2.11基础环设计2.11.1基础环尺寸取Dob=Dis+160400=2400+400=2800mm Dib=Dis-160400=2400-200=2200mm2.11.2基础环的应力校核bmax=maxMmax0-0Zb+m0gAb，0.3Mw0-0Zb+mmaxgAb其中 Zb= (Dob4-Dib4)32Dob=2.934109mm3 Ab= (Dob2-Dib2)4=2.356106mm2Mmax0-0Zb+m0gAb=7.646MPa0.3Mw0-0Zb+mmaxgAb=4.238MPa则 bmax=7.646MPa选用200号混凝土，许用压力Ra=10MPa因为bmax0，故此塔须安装地脚螺栓。取地脚螺栓个数n=40,地脚螺栓材料许用应力bt=147MPadi=4BAbnbt+C2=44.792.35610640147=49.43mm查表，螺栓M56小径为50.046mm，取地脚螺栓为M56，即选用40个M56的地脚螺栓，满足要求。2.13补强计算2.13.1部分参数：Di=1800mm Sn=50mm pd=1.87MPa t=55选用回转盖带颈对焊法兰人孔，人孔采用内伸式型号为 DN500，即53014，内伸长度100mm，Snt=14mm，厚度附加量C=2m由于人孔材料与筒体材料均取16MnR，则fr=1钢板厚度负偏差C1=0.8mm2.13.2补强及补强方法判断1 补强判别制造时采用有垫板的单面对接焊,焊缝作局部X光检查,人孔材料与筒体相同，选用16MnR钢板卷制,焊接形式同筒体,人孔接管为齐平式,且与筒体焊缝相交，接管与筒体焊缝的腰高与接管厚度相同。2.补强计算方法判别开孔直径：d=di+2C=530-214+22=506mm dA由以上计算知，所设计塔体不需要补强2.14焊缝设计与校核采用双面对接焊,全部探伤组拉=-Mmax2-20.785DiSei-m02-2gDiSei=123MPa焊接低碳钢低合金钢结构选用型号E5015，牌号J507，40的低氢碱性焊条 焊剂牌号431.(HG20581-1998)该焊条 b490MPa ， s330MPa 又 组拉b且组拉 900mm，所以采用分块式塔盘，选取自身梁式塔盘板，塔盘板材料为碳素钢。查化工单元过程及设备课程设计表9-3，知自身梁高度h1=80mm 塔盘板数据为：厚度S=4mm R=1.5S=6mm ， Ri=S=4mm， h1=80mm 尺寸如图1所示：图1 塔板盘示意图精品文档2、降液管结构 采用弓型降液管结构，其降液能力大，气液分离效果好，介质腐蚀弱。降液面积占塔盘总面积的10.1% 400mm，故降液板采用可拆式分块形式。结构如图2所示：图 2降液管结构示意图3、受液盘结构 选用凹型受液盘，厚度6mm，深度h=50mm，由于直径大于1400mm，所以开2个直径为10mm的泪孔。结构如图3所示：1-塔壁 2-筋板 3-受液盘 4-塔盘板 5-降液板图3 受液盘结构示意图4、溢流堰结构 堰上液层高度how=47.2mm6mm，采用平直堰，用角钢形式与塔盘构成固定式结构。 结构如图4所示：1-塔壁 2-降液板连接带 3-降液板 4-出口堰 5-塔盘板图4溢流堰结构5、塔盘的支撑结构与紧固件由于塔径小于2000mm，支撑塔盘的固定件为支持圈，支持板，降液板和受液盘等，采用支持圈。与支持圈搭接的塔盘外沿直径为：Dp=Di-Di1%+20=1800-18+20=1762mm查表得支持圈宽度为50mm,由于要求搭接宽度大于25mm，又因为塔盘板间隙参考计算值15mm35mm，综合取搭接宽度25mm支持圈厚度为10mm。本次选用的紧固件为上下均可拆的螺纹连接，结构尺寸：JB1120-1999。见表6工作状态构件载荷中应包括的项目取值限制正常操作时塔盘板及其所属物重量高于溢流堰50mm静压1000Pa均布载荷塔盘上液体的重量1/2板间距的静压3000Pa安装检修时集中载荷另加入塔内人员的重量和堆积物的重量P=1350N计算得高于溢流堰50mm的液柱静压P1=0.09473.59.81=418.1Pa取1000Pa1/2板间距处静压P2=0.225473.59.81=1045.1Pa 取3000Pa2.15.2 塔盘的机械计算塔盘板的强度校核分块式塔盘中的自身梁式塔盘板，可看作承受均布载荷的简支梁。操作条件下，受载情况：在l/2处，承受最大弯矩q1=P1A/l=10000.415l/l=415N/mq2=P2A/l=30000.415l/l=1245N/mq=q1+q2操作条件下：在l/2处承受最大弯矩Mmax=ql28=313.93Nm强度条件max=6qb2t210-6=12.75MPatl/b=2.96查表得 =0.1189 t=127MPa所以有 maxt检修时：在l/2处承受最大弯矩Mmax=q2l28+Pl4=235.45+415.125=650.58Nm产生最大应力max=6qb2t210-6=17.99MPatl/b=2.96 查表得 =0.1189 t=215MPamaxt满足强度条件。塔盘的挠度计算:最大挠度在跨距中点(在操作条件下)I=tl312=6.210-4m4fmax=qb4Et3l/b=2.96 查表得=0.1333fmax=0.937mmfmaxf=3.2mm2.16标准化零部件的选择人孔1、塔体回转盖带颈对焊法兰人孔，突面型，PN4.0 DN500,HG21518-2005,dwS=530142、裙座回转盖带颈对焊法兰人孔，突面型，PN4.0 DN500,HG21518-2005,dwS=530142.17辅助装置及附件1、丝网除沫器的结构采用升气管型安装形式HG/T21618丝网除沫器（塔径超过600mm，网块固定在设备上）2、进出料接管（由工艺设计所得）（1）进料管和回流管采用不可拆直管结构，采用厚壁管进料管a.764 回流管b.2196（2）塔底出料管丙烯、丙烷有一定腐蚀，采用法兰连接，设防涡流挡板出料管c.2196 （3）气体进出口管气体进口管c.2196 气体出口管e.1596代号标记密封面形式用途PN4.0DN65HG20593-97突面进料管PN4.0DN200HG20593-97突面出料管PN4.0DN200HG20593-97突面进口管PN4.0DN200HG20593-97突面出口管PN4.0DN150HG205993-97突面回流管3.吊柱 吊杆:20号无缝钢管支座垫板:18MnMoNbR选吊柱为:一根钢管弯曲900最大起吊重量1000kg,HG/T21639结构参数：R=900mm（回转半径） =21910，e=300mm，L=3400mm S=1200mm H=1000mm4.保温结构:保温材料=300kg/m3，保温层厚度s=100mm用水泥蛭石制品,导热系数=0.08kcal/mh塔底：釜液上方气液分离高度1.5m,釜液高度h0=0.4m塔顶:塔顶分离高度1.5m丙稀丙烷精馏塔机械设计结果汇总表7塔的名义厚度筒体Sn=50mm，封头Snh=50mm，裙座Sns=50mm塔的载荷及其