赢富广场--脚手架施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除赢富商业广场建筑施工 脚手架施工方案 目 录一、编制依据2二、工程概况32.1工程简介32.2建筑简介42.3结构概况5三、脚手架搭设工艺流程及特点53.1 工艺流程63.2 工字钢悬挑架特点7四、材料性能74.1 构配件74.2 材料堆放10五、脚手架工程设计及搭设参数10六、脚手架的设计计算12七、检查验收43八、安全措施44九、脚手架拆除459.1 拆除顺序及措施459.2 注意事项46十、脚手架安全施工技术与管理措施461.构配件安全技术管理措施462.脚手架搭设安全技术管理措施473.脚手架拆除安全技术管理措施484.防雷避电措施49十一、脚手架应急救援预案.49附页1：脚手架防火措施一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检查标准JGJ59-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）8、建筑地基基础设计规范GB50007-20119、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文二、工程概况 2.1工程简介序号项 目内 容1.工 程 名 称赢富商业广场建筑施工2.工 程 地 址大连开发区73#小区小孤山居住区3.建 设 单 位大连兆赢置业有限公司4.设 计 单 位华东建筑设计研究院有限公司5.监 理 单 位6.施 工 单 位7.质 量 目 标合格8.安 全 目 标重大伤亡事故零，轻伤控制在5。9.环保与文明施工施工现场环保及文明施工执行大连市文明工地标准要求本工程为大连兆赢置业有限公司开发的赢富商业广场建筑施工标段。本工程位于大连开发区73#小区小孤山居住区，建筑面积58448.24平方米，其中地下室面积17410.35平方米。抗震烈度按七度设防，结构形式为框架剪力墙。建筑物层数15层，其中地上15层，地下2层，容积率为3.97。地下二层为车库，共有288辆停车位，其中立体停车位占102辆。地上停车位有77辆。地下一层为超市卖场，地上1至4层为商业用房，5至15层为公寓式办公用房。2.2建筑简介序号项 目内 容1建 筑 性 质商业办公用房2总建筑面积58448.24平方米3建 筑 层 数地下2层地上15层4建 筑 层 高标准层3.3m 5建 筑 高 度57.9m6外 墙 保 温50厚聚氨酯复合保温板（耐火等级A级）7外 装 修外 墙 装 修聚氨酯复合板装饰保温一体化外墙（适用于真石漆墙面）、石材干挂（理石墙面）门 窗 工 程彩色断桥铝合金单框三玻中空门窗8外 装 修屋 面 工 程不上人屋面、上人屋面（级防水）9室 内 装 修顶 棚 工 程素水泥浆、白色涂料、浅米色涂料地 面 工 程水泥砂浆、细石砼、仿石瓷砖内 墙 面水泥砂浆、大白、白色涂料、浅米色涂料门 窗 工 程彩色断桥铝合金单框三玻中空门窗楼 梯楼梯面层采用花岗岩地面公 用 部 分浅米色涂料10防 水 工 程屋 面 防 水SBS改性沥青防水卷材卫 生 间聚乙烯丙纶复合防水卷材2.3结构概况序号项 目内 容1结 构 形 式基础结构形式混凝土灌注桩基础主体结构形式框架-剪力墙屋盖结构形式现浇钢筋混凝土屋盖楼板2建 筑 物 地 基地基土质层中风化石灰岩、强风化辉绿岩、红粘土（加深至岩层）3砼 强 度 等 级C15C354抗 震 等 级工程设防类别丙类抗 震 等 级25层剪力墙二级，其余三级5钢 筋 类 别HPB300fy=270N/mmHRB335fy=300N/mmHRB400fy=360N/mm6钢筋接头形式闪 光 对 焊16水平主筋电渣压力焊12墙、柱筋搭 接 绑 扎墙、板、底板7结构断面尺寸墙体材料、厚度建筑外墙200厚轻集料混凝土小型空心砌块防火墙200厚轻集料混凝土小型实心砌块房间隔墙100厚轻集料混凝土空心砌块三、脚手架搭设工艺流程及特点 本工程地下室及地上3层采用双排落地脚手架，地上结构4层及以上采用悬挑脚手架，根据楼层层高，每6层为一段悬挑层。 3.1 工艺流程依次循环 内侧立杆内侧纵向扫地杆外侧立杆横向扫地杆外侧纵向扫地杆内侧第一步纵向水平杆第一步横向水平杆矫正固定立杆水平杆铺脚手板装设安全平网铺挡脚板挂密目式安全网外侧第二步纵向水平杆第二步横向水平杆矫正固定立杆水平杆外侧第三步水平杆工艺流程图：图6.1.6 脚手架搭设流程注： 为脚手架搭设循环工序。3.2 工字钢悬挑架特点一、工字钢悬挑架相对比较经济，具有工作可靠、搭拆方便、搭设灵活、尺寸不受限制、适应性强等特点。二、工字钢悬挑架分段悬挑，可以根据施工需要任意分段搭设和拆除，降低成本。三、工字钢悬挑架不必搭设在地基上，所以不会影响基础回填，可以缩短工期。四、材料性能4.1 构配件4.1.1 工字钢悬挑梁主要由工字钢悬挑梁、钢管、扣件、脚手板、挡脚板、密目式安全网、安全平网及避雷装置等构配件组成。4.1.2钢管1、脚手架钢管宜采用Q235A（3号）钢（含碳量为0.14-0.22%）的焊接钢管。2、钢管必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700）的相应规定。Q235A钢冶炼方便、成本较低、塑性好，在结构中能保证在超载、冲击、焊接、温度应力等不利条件下的安全。其截面特性见下表。钢管截面特性表钢管类别外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)每米长自重(N)低压流体输送用焊接钢管(YB234-63)483.54.8931021.2191055.07810315.7838.43、脚手架钢管长度一般为6.0m（每根重量不超过25Kg，适合人工操作）。1)用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜撑的钢管长度一般为46m；2)用于小横杆的钢管长度一般为1.52.0m，因脚手架宽度不同而略有差异。 4、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀。 5、作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂防锈漆两道，然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。6、脚手架钢管表面刷黄色油漆，剪刀撑和挡脚板表面刷红白相间安全警示色。4.1.3扣件1、扣件是钢管与钢管的连接，工字钢悬挑架使用的扣件分为三种：1)两钢管90交叉连接采用直角扣件；2)两钢管呈任意角度交叉连接采用旋转扣件；3)钢管与钢管接长采用对接扣件。2、扣件应采用可锻铸铁和钢板压制制作，必须具有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。可锻铸铁扣件的材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831），钢板压制扣件使用较少，目前尚无国家产品标准，可参照现行建设部标准钢管脚手架扣件（JC22）的规定进行测试，其材质符合标准要求时才准许使用。3、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。4、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、气孔、砂眼、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件使用前应进行防锈处理：先除锈然后采用油浸防锈。4.1.4工字钢悬挑梁1、工字钢悬挑梁采用20工字钢，材质为Q235钢，其材质应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件（GB/T700）、低合金结构钢技术条件（GB1591）、桥梁碳素钢及普通低合金钢板技术条件（YB168）的规定。2、焊接构件的焊缝应符合相关焊接规范要求。4.1.5脚手板1、脚手架作业层上铺放的脚手板主要有冲压式钢脚手板。2、冲压式钢脚手板材质符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，必须具有产品质量合格证。4.1.6挡脚板1、落地式脚手架随建筑楼层布置； 2、悬挑架从悬挑层开始，随楼层布置。3、挡脚板高度应为18cm，刷红白相间油漆，随脚手架搭设同步连续设置，并与脚手架同步拆除，不得提前拆除或挪用；4、脚手架挡脚板设置前应经规划，同一脚手架挡脚板间距在满足以上高度要求的同时应保持一致。4.1.7密目式安全网1、应选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安检证的密目网。密目式安全网宽（高）度不得小于1.2m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。2、脚手架外侧满挂阻燃密目安全网进行全封闭；安全网张挂应平整、牢固，有破损、污渍应及时更换。3、密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。4、密目式安全网技术要求应符合GB 16909-97的规定。5、密目式安全网使用时应采用有足够强度、耐候性好的尼龙绳索绑扎，不得使用铁丝捆绑。4.1.8安全平网1、安全平网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全平网重量一般不宜超过15kg。2、水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。3、阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。4.1.9拉接件及其预埋件拉接件及其预埋件均使用与架体同种规格钢管制作，采用直角扣件连接。4.1.10避雷装置1、避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。1)接闪器可用直径2532mm，壁厚不小于3mm厚的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。2)接地极：垂直接地极可用长度为1.52.5m、厚度不小于2.5mm、直径为2550mm的钢管，直径不小于20mm的圆钢或505等边角钢，水平接地极可选用长度不小于3m、直径814mm的圆钢或厚度不小于4mm、宽2540mm的扁钢。3)接地线：钢管脚手架架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢连接，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。2、避雷装置接地电阻不得大于30。4.2 材料堆放1、经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。2、定期对各种材料进行检查，防止发生锈蚀及破坏。五、脚手架工程设计及搭设参数根据工程结构特点及现场的实际情况,采用活动式工字钢作为承重悬挑构件,钢管作为施工平台支撑和围护支架的外悬挑脚手架。为减少工程成本,充分利用材料,型钢与铁件焊接,形成活动式挑架。双排落地式脚手架：地下室为二层结构，外墙采用双排落地式脚手架，总高度12.7米。基础为渣土夯实，压实系数不小于0.94，基础土层上浇筑C15混凝土100mm厚1200mm宽，在落地立杆下铺设200mm宽50mm厚脚手板，立杆水平间距1500mm，立杆间距600mm，内立杆距建筑物间距200mm，步距1800mm。在脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。地下室侧墙施工完成后，回填土夯实，压实系数不小于0.94。地上单体14层设置双排落地脚手架，架体基础设置在回填夯实土上，总高度21.4米。基础土层上浇筑C15混凝土100mm厚1200mm宽，在落地立杆下铺设200mm宽50mm厚脚手板，立杆水平间距1500mm，立杆间距600mm，内立杆距建筑物间距300mm，步距1800mm。在脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。悬挑式脚手架:地上单体建筑515层设置悬挑脚手架，共设置两段悬挑段。低位悬挑段为6层建筑层高，总高度19.8米；高位悬挑段为5层建筑层高，上升到顶层，总高度18.85米（高出屋面女儿墙上皮1米）。低位悬挑段的悬挑层为5层，北侧与公建屋面连结处可采用双排落地式脚手架，将架体坐落在公建屋面上。基础上铺设200mm宽50mm厚脚手板。地上单体建筑515层脚手架立杆水平间距1500mm，立杆间距600mm，内立杆距建筑物间距300mm，步距1800mm。脚手架的同一步中，纵向水平杆四周环形封闭、交圈设置，并用直角扣件与内外脚步固定。悬挑脚手架钢管选用483.5优质钢管，外挑工字钢采用20a工字钢，长度为2.7m；固定工字钢在楼面上用3道18的圆钢作为地锚固定，第一道18的钢筋套环设置在距外墙边1.4m处，第二道设置在距外墙边1.2m处，第三道设置在距外墙边0.30.5m处，依据现场实际情况而定。立杆纵向间距为1500mm，内立杆距外墙300mm，内外立杆间距600mm，横杆步距1800mm。脚手架与建筑物的连墙件拉结在两步两跨内，采用拉撑结合的方式（拉筋用118的钢筋，顶撑用483.5 钢管），或者采用483.5 钢管固定在内立杆上。挡脚板在作业层设置，并随层增设，做法规格符合规范标准。悬挑工字钢在阳台和转角部位做法：悬挑工字钢在阳台和转角部位，其端头设置2道21.6钢丝绳与上部结构构件拉结固定。每层悬挑脚手架底层工字钢形成环形封闭，交圈设置。详图参见计算书中悬挑工字钢转角斜向悬挑平面图。最上悬挑段防上翻措施：由于本工程地理位置近海，常年风速较大，故对最上悬挑段采取防上翻措施。采用483.5 钢管将最上悬挑段顶端水平杆与屋面预埋件拉结。拉结方式采用单扣件拉结，每两跨设置一道拉结点，水平方向形成环形封闭，交圈设置，将架体同结构主体形成交圈、封闭的整体，防止最上悬挑段发生上翻现象。剪刀撑:剪刀撑和双排脚手架横向斜撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。双排脚手架设置剪刀撑，每道剪刀撑的宽度不小于4-5跨，且不小于6m。斜杆与地面的倾斜角在45度到60度之间。当剪刀撑对接接长时，扣件交错布置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于0.15m。连墙件:本工程所有形式的脚手架与建筑物的连墙件拉结均在两步两跨内，采用钢管将架体主节点与结构主体预埋件锚固牢固，连接方法为为双扣件连接，随脚手架搭设同步进行。当双排脚手架施工操作层高处相邻连墙件以上两步时，采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后在根据情况拆除。参见计算书中连墙件样图。卸料平台设计：卸料平台主梁采用两根型号16a的槽钢，槽口水平。卸料平台总宽2.5m，两侧各设置2道型号为21.6钢丝绳拉结固定。主梁外悬挑3500mm，两道主梁上共设置2道次梁，次梁采用两根型号16a的槽钢，次梁间距2.2m，最内侧次梁距建筑物墙体1.3m。内侧钢丝绳距墙边2.3m，锚固到主梁上，外侧钢丝绳距内侧钢丝绳1m。栏杆、挡板采用木板，按照远洋地产规定的防护标准，平台周围设置1.5m高活动式、可拆卸的防护栏杆。 六、脚手架的设计计算本工程地下室采用双排落地式脚手架，基坑护壁为围护桩或放坡喷锚护壁。地上14层为双排落地脚手架，按照落地式脚手架计算标准进行验算；515层为型钢悬挑脚手架。其中悬挑脚手架最高高度19.8米，计算书中取悬挑高度最大，动荷载和静荷载最大的悬挑段进行荷载及对水平悬挑梁强度、刚度、稳定性等验算。卸料平台按照卸料平台计算标准进行跳梁强度、整体刚度、稳定性等验算，计算书附后。1、地下室落地式脚手架计算书工程参数搭设参数搭设高度12.7m水平杆步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距0.6m连墙件方式二步二跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1253kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.17kN/m2可变荷载施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区辽宁大连市基本风压0.4kN/m2地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值80kN/m2垫板宽度0.2m垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483.5钢管计算。横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+0.3)1.5=4.95 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1.20.31.5=6.84 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=6.840.62=0.308kNm884、钢管载面模量W=5.08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.308106=60.63N/mm2205N/mm2W5.081037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=54.956004=0.3mm6004与10mm384EI3842.0610512.191041505、结论：满足要求纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.56.840.6(1+0.15)2=3.21kNlb0.6由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.54.950.6(1+0.15)2=2.32kNlb0.6扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=3.21kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，若立杆间增设了大(小)横杆，需考虑此部分结构自重标准值。上部单立杆结构自重标准值(kN)： NG1 = 0.1253(12.7-11.7) =0.1250；下部双立杆结构自重标准值(kN)： NGL1 = (0.1253+0.0384 )11.7=1.9150；2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2=0.321.5(0.6+0.15)/2 = 0.3380kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用木脚手板，标准值为0.17kN/m NG3 =0.1721.5/2 = 0.2550kN；4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2),0.01kN/m2 NG4 =0.0112.71.5= 0.1910kN；经计算得到，静荷载标准值 上部单立杆NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =0.9090 kN； 下部双立杆NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 =2.8240kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.50.61/2 = 1.3500 kN；风荷载标准值按照以下公式计算：k=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.090；经计算得到，风荷载标准值k = 0.7 0.740.0900.4=0.0190kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式下部双立杆Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.22.8240+ 1.41.3500=5.2790kN； 上部单立杆Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.20.9090+ 1.41.3500=2.9810kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 下部双立杆Ns = 1.2 NGL+0.91.4NQ = 1.22.8240+ 0.91.41.3500=5.0900kN； 上部单立杆Nd = 1.2 NG+0.91.4NQ = 1.20.9090+ 0.91.41.3500=2.7920kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.9 1.4k Lah2/10 =0.9 1.40.01901.51.82/10=0.0120kN.m；立杆稳定性计算脚手架底部采用双立杆，双立杆高度11.7米，按主立杆受荷70%计算。（一）确定轴心受压立杆的稳定系数立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范5.3.3 ,k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3,立杆横距0.6,连墙件布置二步二跨 ,查表得 = 1.5；立杆计算长度 lo = kh =1.1551.51.8= 3.119m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到=0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；11.7米以上立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=NfjA立杆的轴向压力设计值N =2.981kN；钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm2；=N=2.981103=32.775N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489.00满足要求!考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为：=N+MwfjAW立杆的轴心压力设计值 N =2.792kN；立杆截面模量W = 5.08cm3；=N+Mw=2.792103+0.0120106=33.059N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489.005.08103满足要求!11.7米以下立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=NfjA立杆的轴向压力设计值N =5.2790.7=3.695kN；钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm2；=N=3.695103=40.625N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489.00满足要求!考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为：=N+MwfjAW立杆的轴心压力设计值 N =5.0900.7=3.563kN；立杆截面模量W = 5.08cm3；=N+Mw=3.563103+0.0120106=41.536N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489.005.08103满足要求!连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按12.7m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74脚手架风荷载体型系数s=1j=10.09=0.09 基本风压取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=z s 0= 0.740.0900.4=0.03kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.821.5=10.80m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.0310.80+3=3.45kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.2m，因此长细比=lH=20.0=13 =150i1.58根据值，查规范附录表C，j=0.966,N=3.45103=7.30N/mm2 205N/mm2jA0.966489满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=3.45kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.5m，h=1.8m查规范附录A表A-1得gk=0.1253kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=12.70.1253=1.591kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(0.6+0.15)1.520.3+0.171.52+1.512.70.01=1.038kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.6+0.15)1.513=1.688kNN=1.2(1.591+1.038)+1.41.688=5.52kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.5m，A=0.21.5=0.30m23、确定地基承载力设计值fg素填土承载力标准值：fgk=80kPa=80kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.4，得fg=kcfgk=0.480=32kN/m24、验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N=5.52=18.40kN/m2 fg=32kN/m2A0.30满足要求!。2、地上14层落地式脚手架计算书工程参数搭设参数搭设高度21.4m水平杆步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距0.6m连墙件方式二步二跨连墙件扣件双扣件荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1253kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3kN/m2栏杆挡脚板木脚手板自重标准值0.17kN/m2可变荷载施工均布活荷载3kN/m2同时施工层数1层风荷载地区辽宁大连市基本风压0.4kN/m2地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值80kN/m2垫板宽度0.2m垫板长度1.5m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按483.5钢管计算。横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(QK+QP1)S=(3+0.3)1.5=4.95 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1.20.31.5=6.84 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax=qlb2=6.840.62=0.308kNm884、钢管载面模量W=5.08cm35、Q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205N/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=Mmax=0.308106=60.63N/mm2205N/mm2W5.081037、结论：满足要求（二）变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得E2.06105N/mm22、钢管惯性矩I12.19cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=54.956004=0.3mm6004与10mm384EI3842.0610512.191041505、结论：满足要求纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.56.840.6(1+0.15)2=3.21kNlb0.6由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.54.950.6(1+0.15)2=2.32kNlb0.6扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc= 8kN。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=3.21kNRc=8结论：扣件抗滑承载力满足要求脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，若立杆间增设了大(小)横杆，需考虑此部分结构自重标准值。上部单立杆结构自重标准值(kN)： NG1 = 0.1253(21.4-21) =0.0500；下部双立杆结构自重标准值(kN)： NGL1 = (0.1253+0.0384 )21=3.4380；2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2=0.321.5(0.6+0.15)/2 = 0.3380kN；3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用木脚手板，标准值为0.17kN/m NG3 =0.1721.5/2 = 0.2550kN；4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2),0.01kN/m2 NG4 =0.0121.41.5= 0.3210kN；经计算得到，静荷载标准值 上部单立杆NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =0.9640 kN； 下部双立杆NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 =4.4020kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.50.61/2 = 1.3500 kN；风荷载标准值按照以下公式计算：k=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=1.0； s - 风荷载体型系数：取值为0.800；经计算得到，风荷载标准值k = 0.7 1.00.8000.4=0.2240kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式下部双立杆Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.24.4020+ 1.41.3500=7.1720kN； 上部单立杆Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.20.9640+ 1.41.3500=3.0470kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 下部双立杆Ns = 1.2 NGL+0.91.4NQ = 1.24.4020+ 0.91.41.3500=6.9830kN； 上部单立杆Nd = 1.2 NG+0.91.4NQ = 1.20.9640+ 0.91.41.3500=2.8580kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.9 1.4k Lah2/10 =0.9 1.40.22401.51.82/10=0.1370kN.m；立杆稳定性计算脚手架底部采用双立杆，双立杆高度21米，按主立杆受荷70%计算。（一）确定轴心受压立杆的稳定系数立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范5.3.3 ,k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3,立杆横距0.6,连墙件布置二步二跨 ,查表得 = 1.5；立杆计算长度 lo = kh =1.1551.51.8= 3.119m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到=0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；21米以上立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=NfjA立杆的轴向压力设计值N =3.047kN；钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm2；=N=3.047103=33.500N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489.00满足要求!考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为：=N+MwfjAW立杆的轴心压力设计值 N =2.858kN；立杆截面模量W = 5.08cm3；=N+Mw=2.858103+0.1370106=58.391N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489.005.08103满足要求!21米以下立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=NfjA立杆的轴向压力设计值N =7.1720.7=5.020kN；钢管立杆抗压强度设计值f =205 N/mm2；=N=5.020103=55.193N/mm2 f=205N/mm2jA0.186489.00满足要求!考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式为：=N+MwfjAW立杆的轴心压力设计值 N =6.9830.7=4.888kN；立杆截面模量W = 5.08cm3；=N+Mw=4.888103+0.1370106=80.710N/mm2 f=205N/mm2jAW0.186489.005.08103满足要求!连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值k连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按21.4m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=1.0脚手架风荷载体型系数s=1j=10.8=0.80 基本风压取辽宁大连市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=z s 0= 1.00.8000.4=0.32kN/m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积Aw=21.821.5=10.80m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.3210.80+3=7.84kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lH=0.3m，因此长细比=lH=30.0=19 =150i1.58根据值，查规范附录表C，j=0.949,N=7.84103=16.89N/mm2 205N/mm2jA0.949489满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。Nl=7.84kN 12kN 连墙件扣件抗滑承载力满足要求!立杆地基承载力计算1、计算立杆段轴力设计值N由已知条件可知，不组合风荷载时N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知条件la=1.5m，h=1.8m查规范附录A表A-1得gk=0.1253kN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1k=Hsgk=21.40.1253=2.681kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2k=0.5(lb+a1)laQp1+ laQp2+HQp3la =0.5(0.6+0.15)1.520.3+0.171.52+1.521.40.01=1.169kN施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5(lb+ a1)laQk=0.5(0.6+0.15)1.513=1.688kNN=1.2(2.681+1.169)+1.41.688=6.98kN2、计算基础底面积A取垫板作用长度1.5m，A=0.21.5=0.30m23、确定地基承载力设计值fg素填土承载力标准值：fgk=80kPa=80kN/m2由规范公式5.5.2，并取Kc= 0.4，得fg=kcfgk=0.480=32kN/m24、验算地基承载力由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力P=N=6.98=23.27kN/m2 fg=32kN/m2A0.30满足要求!。3、型钢悬挑脚手架计算书工程参数搭设参数搭设高度19.8m水平杆步距1.8m立杆纵距1.5m立杆横距0.6m连墙件方式二步二跨连墙件扣件双扣件悬挑水平钢梁20a号工字钢钢梁外挑长度1m钢梁锚固长度1.3m钢梁与楼板锚固钢筋18圆钢吊拉钢丝绳采用22mm钢丝绳！荷载参数（荷载标准值）永久荷载立杆承受结构自重0.1253kN/m安全网0.01kN/m2脚手板类型冲压钢脚手板,2层自重标准值0.3