预应力混凝土空心板桥设计毕业设计.doc

目录前 言1摘 要2矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。一、 水文计算4聞創沟燴鐺險爱氇谴净。1.1桥位计算4残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。1.1.1 设计流量4酽锕极額閉镇桧猪訣锥。1.1.2 设计水位6彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。1.1.3桥孔净长6謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。1.2桥面标高8厦礴恳蹒骈時盡继價骚。1.3桥下河床冲刷8茕桢广鳓鯡选块网羈泪。1.3.1一般冲刷8鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。1.3.2局部冲刷（按“65-1”修正式计算）10籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。1.3.3墩台基础最大冲刷11預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。1.3.4桥墩基底最小埋置深度的确定12渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。二、 设计资料13铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。2.1设计荷载13擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。2.2桥面跨径及桥宽13贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。2.3主要材料13坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。2.3.1混凝土13蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。2.3.2钢筋13買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。2.3.3板式橡胶支座13綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。2.3.4施工工艺13驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。2.3.5计算方法及理论13猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。2.3.6设计依据13锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。三、 预应力简支空心板桥结构计算14構氽頑黉碩饨荠龈话骛。3.1构造形式以及尺寸选定14輒峄陽檉簖疖網儂號泶。3.2空心板毛截面几何特性计算15尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。3.2.1中板15识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。3.2.2边板16凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。3.3作用效应计算17恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。3.3.1永久作用效应计算17鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。3.3.2可变作用效应计算19硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。3.3.3荷载横向分布系数汇总24阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。3.3.4活载内力计算25氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。3.3.5计算作用效应组合30釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。3.3.6主梁内力组合32怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。3.4预应力刚筋面积的估算及预应及钢筋布置32谚辞調担鈧谄动禪泻類。3.4.1估算预应力钢筋面积32嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。3.4.2钢束布置33熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。3.5换算截面和净截面几何特性计算36鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。3.5.1 换算截面面积37纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。3.5.2 换算截面重心位置37颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。3.5.3 换算截面惯性矩38濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。3.5.4 换算截面弹性抵抗矩39銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。3.5.5净截面的几何特性计算39挤貼綬电麥结鈺贖哓类。3.6承载能力极限状态计算40赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。3.6.1跨中截面正截面抗弯承载力计算40塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。3.6.2斜截面抗剪承载力计算41裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。3.6.3预应力损失估算44仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。3.6.4预应力损失组合49绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。3.7正常使用极限状态计算50骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。3.7.1正截面抗裂性验算50瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。3.7.2斜截面抗裂性验算52鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。3.8变形计算55栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。3.8.1正常使用阶段的挠度计算55辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。3.8.2预应力引起的上拱度计算56峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。3.8.3预拱度的设置56詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。3.9持久状态应力计算57则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。3.9.1 跨中截面混凝土法向压应力验算57胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。3.9.2 跨中截面预应力钢绞线拉应力验算57鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。3.9.3 斜截面主应力验算57稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。3.10 短暂状态应力验算60陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。3.10.1 跨中截面60沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。3.10.2 截面61钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。3.10.3 支点截面61懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。3.11 最小配筋率复核63謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。3.12铰缝计算64呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。3.12.1铰缝剪力计算65莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。3.12.2铰缝抗剪强度计算67麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。3.13支座计算67納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。3.13.1确定支座平面尺寸67風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。3.13.2 确定支座的厚度68灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。3.13.3 验算支座的偏转情况69铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。3.13.4 验算支座的抗滑稳定性69攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。四、下部结构计算70趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。4.1 盖梁计算70夹覡闾辁駁档驀迁锬減。4.1.1上部结构永久荷载见表4-1.70视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。4.1.2盖梁自重及内力计算（图4-1）见表4-2.70偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。4.1.3.可变荷载计算72緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。4.1.4上部荷载与活载反力汇总结果（表5-6）79騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。4.1.5墩柱反力计算80疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。4.1.6 盖梁的配筋设计84镞锊过润启婭澗骆讕瀘。4.2墩柱设计86榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。4.2.1恒载计算86邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。4.2.2 截面配筋计算及应力验算88嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。4.3桩基设计92该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。4.3.1桩长的确定92劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。4.3.2桩的内力计算93臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。4.3.3墩顶纵向水平位移的验算96鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。4.3.4桩基配筋设计97穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。4.4埋置式桥台设计98隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。4.4.1桥台和基础构造尺寸拟定98浹繢腻叢着駕骠構砀湊。4.4.2荷载的计算98鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。4.3.3支座活载反力计算102惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。4.3.4 支座摩阻力104贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。4.5 荷载组合汇总104嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。4.6 地基承载力验算106薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。4.6.1 台前、台后填土对基底产生的附加应力计算106齡践砚语蜗铸转絹攤濼。4.6.2基底压力计算107绅薮疮颧訝标販繯轅赛。4.6.3 地基承载力验算108饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。4.7 基底的偏心距验算108烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。4.8基础稳定性验算108鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。4.8.1 倾覆稳定性验算108撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。4.8.2 滑动稳定性验算109踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。致谢110婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。参考文献111譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。前 言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。它具有很强实践性和综合性，是培养学生独立工作的一种良好途径和方法。在设计过程中，我重温和巩固了以前所学的基础理论和专业技术知识，弥补了自身在这些方面的欠缺，同时更深刻地体会到了作为一名路桥工作者无论是在设计还是在施工过程中，都必须以科学严谨的态度将理论与实践切实联系起来。在设计中，我翻阅了大量的参考资料，努力使所学的知识不断地系统化，不断地融会贯通。俦聹执償閏号燴鈿膽賾。本设计是河北省石家庄市平山治河桥上修建一座板桥，要求完成必要的毕业论文及桥梁总体布置图、主梁一般构造图、桥台构造图等图纸。拟建大桥距平山水文站基线下游约80m。其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交，另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。本次预应力的空心板桥的设计中，桥梁平面位于直线上，桥梁起点桩号K0+411.29,桥梁终点桩号K0+654.29。桥中线与河槽方向正交，桥梁设计等级为公路-I级。在设计中用到了材料力学、混凝土结构设计原理、结构力学、桥梁工程等学科的诸多知识。同时还从图书馆借阅了大量教学参考书，力求在设计过程中尽量做到规范、合理、清楚。此次设计使我所学的基础理论和专业技术知识更加系统、巩固、延伸和拓展，在设计计算的过程中，对力学计算和分析有了更进一步的掌握，对Auto CAD、Office等软件有了更熟练的掌握，从而使我的在土木工程方面的综合水平有了较大的提高，对我以后从事桥梁方面的工作具有很好的指导意义。骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。论文共分四章进行阐述，并配有多幅插图，力求更具说服力。限于本人水平和资料不足，设计中肯定存在诸多不足，敬请老师和同学多多批评指正！癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。在设计过程中，得到了杨俊老师及路桥教研室其他老师的悉心指导，谨此表示感谢！ 摘 要本次设计的题目是平山治河预应力空心板桥的设计。本设计采用预应力混凝土空心板桥，跨径布置为（1220）m，主梁为变截面空心板。跨中板高为0.85m，支点梁高为0.85m。桥墩为梁柱式桥墩，桥台采用埋置式桥台。鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。本文主要阐述了该桥的设计和计算过程。首先进行水文计算，对主桥进行总体结构设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算，再进行强度、应力及变形验算，最后进行下部结构验算。榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。具体包括以下几个部分：1. 水文计算；2. 桥型布置，结构各部分尺寸拟定；3. 选取计算结构简图；4. 恒载内力计算；5. 活载内力计算；6. 荷载组合；7. 配筋计算；8. 预应力损失计算；9. 截面强度验算；10. 截面应力及变形验算；11. 下部结构验算。关 键 词：预应力混凝土 空心板桥 桩柱式桥墩 埋置式桥台ABSTRACTThis design is entitled Ping Shanzhi river prestressed concreted slab bridge design.逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。The design uses a prestressed concrete slab bridge, span arrangement (12 20) m, the main beam of variable cross-section hollow.The height of the slab on the support is 0.85m,and the height of the middle is 0.85m too.The pier is post-beam pier. The abutment is embedded abutment.幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。This essay focuses on the design and calculation process of the bridge.Firstly, hydrological calculations, the overall structure of the main bridge design.Secondly perform the calculation of the internal force and reinforcing bar on the superstructure.Thirdly,check the intensity,stress and deflection.Finally,check the substructure.誦终决懷区馱倆侧澩赜。The main points of the design are as the follows. 1. Hydrological calculations;2.The arrangement of the bridge types;3.The units partition of the structute;4.The calculation of the internal force of dead load;医涤侣綃噲睞齒办銩凛。5.The calculation of the internal force of movable load;舻当为遙头韪鳍哕晕糞。6.The combination of every kind of load;7.The arrangement of prestressed reinforcing bar;8.The calculation of the prestressed loss;9.The check of the section intensity;10.The check of the section stress and deflection;11.The check the substructure.Keywords: Prestressed conctete Hollow Slab Post-beam pier Embedded abutment.鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。一、 水文计算1.1桥位计算1.1.1 设计流量平山水文站水文基线位于拟建桥梁上游80m处，该站可提供1962年至1990年的逐年最大流量与相应水位的连续观测资料。过水面积A和水面宽度B可根据河流横断面图列表计算。筧驪鴨栌怀鏇颐嵘悅废。图1-1 河流横断面图连续观测资料年限，n=1990-1962+1=29（年），现将系列资料按递降排列。表1-1 系列资料按递降排列表序号备注序号备注189006.45741.69163480.2520.06287506.34840.3173460.2510.06382505.98635.83183250.2360.056420901.5162.3192860.2080.043511400.8270.68202840.2060.042611000.7980.64212630.1910.03679860.7150.51222550.1850.03489300.6750.46232480.180.03298310.6030.36242230.1620.026107620.5530.31252100.1520.023116950.5040.25262100.1520.023126270.4550.21271940.1410.02135670.4110.17281510.110.012145460.3960.1629400.0290.001154140.30.0939971124.428均值： 变差系数： 由地区水文关系，偏差系数 ，。设计频率P=1%,查表则设计流量1.1.2 设计水位利用连续观测资料绘制水文站Q=f(H)关系曲线，如图，根据可查出相应的图1-2 水文站关系曲线 桥位河段比降 i=0.0038 桥位中线断面设计水位： 1.1.3桥孔净长有关参数详见下表。表1.2 水文计算表桩号距离D/m水位/m地面高程/m水深h/m始+414.370129.5129.50000+4227.63129.5124.05.55.59.7120.98+44220129.5124.15.40.120.00109.00+45715129.5123.46.10.715.0286.25+47619129.5123.56.00.119.00105.45+50024129.5122.76.80.824.01153.60+52020129.5122.07.50.720.01143.00+54222129.5122.37.20.322.00161.70+55917129.5122.86.70.517.01118.15+56910129.5123.16.40.310.0065.50+58213129.5123.46.10.313.0081.25+59210129.5123.06.50.410.0163.00+60412129.5124.55.01.512.0969.00+61511129.5124.84.70.311.0053.35+63217129.5124.05.50.817.0286.70+6342129.5124.55.70.52.0610.50+65117129.5124.05.50.517.0189.75+654.02终3.02129.5129.505.56.288.305239.65129.5245.241425.485水力半径 平均水深 糙率系数选取，则断面流量 与设计流量非常接近，其误差为： 可见误差很小。桥孔净长： 故桥梁布孔方案按240m左右为宜。布孔方案为：1.2桥面标高从桥轴中线位置计算。该桥桥面净空：净7.0+20.75m。根据现场调查壅水值0.4m,浪高取0.6m，共为1.0m，主梁高1.5m，桥面铺装为10cm厚防水混凝土（C30）上铺5cm厚沥青混凝土，桥面设双向横坡。韋鋯鯖荣擬滄閡悬贖蘊。则桥轴中线处桥面设计标高为：1.3桥下河床冲刷1.3.1一般冲刷（1）用“64-2”计算，取墩柱直径1.0m。故 造床河流水位取与相应水位，由Q=f(H)曲线查的相应水位为124.6m。表1.3 过水面积计算表桩号距离D/m水位/m地面高程水深h/mK+420.930124.6124.600+4221.07124.00.60.321+44220124.10.511.00+45715123.41.212.73+47619123.51.121.85+50024122.71.936.00+52020122.02.645.00+54222122.32.353.90+55917122.81.834.85+56910123.11.516.50+58213123.41.217.55+59210123.01.64.00+60412124.50.110.20+607.673.67124.600.18186.74274.11平均水深： （2）用“64-1”式计算桥台台前锥坡阻水平均宽，两台共暂取4m，则实际桥孔净长：利用河床土质筛分资料计算其平均粒径：含沙量取E=0.86，则桥位中线断面设计水位为：采用“64-2”式计算的结果，取=11.99m。1.3.2局部冲刷（按“65-1”修正式计算）墩前冲刷后流速 泥沙启动流速起冲流速按动床冲刷情况计算桥位中线断面设计水位（按65-2式）1.3.3墩台基础最大冲刷桥墩处的最低冲刷线高程 桥墩处最大冲刷深度 桥台处不计局部冲刷，最大冲刷深参考其他设计资料取用3.69m。1.3.4桥墩基底最小埋置深度的确定查表可得，桥墩基底最小埋置深度为基底埋深安全值加上总冲刷深度之和，即：122、 设计资料2.1设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路-级），人群荷载为3.0。2.2桥面跨径及桥宽标准跨径：计算跨径：桥面净空：净7.0+20.75米主梁全长：19.96m2.3主要材料2.3.1混凝土采用C50混凝土浇筑预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；绞缝采用C40混凝土浇筑，封锚混凝土也使用C40，桥面连续采用C30混凝土。涛貶騸锬晋铩锩揿宪骟。2.3.2钢筋主要采用HRB335钢筋。预应力筋为17股钢绞线，直径15.2mm，截面面积1390，抗拉标准强度，弹性模量。采用后张法施工工艺，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。钿蘇饌華檻杩鐵样说泻。2.3.3板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，耐寒型，尺寸根据计算确定。2.3.4施工工艺后张法施工。2.3.5计算方法及理论极限状态设计2.3.6设计依据通用规范公预规3、 预应力简支空心板桥结构计算3.1构造形式以及尺寸选定 桥面净空：净7+20.75m。全桥宽采用8块C50预置预应力混凝土空心板（2块边板，6块中板）每块中板宽1m，板厚85cm。采用后张法施工工艺，预应力钢筋采用17股钢绞线，直径15.2mm，截面面积139，抗拉强度标准值，抗拉设计值，弹性模量。C50混凝土空心板的抗拉强度标准值，抗拉强度设计值，抗拉强度标准值，抗拉强度设计值。全桥空心板横断面布置如图3-1所示，每块空心板截面及构造尺寸图。戧礱風熗浇鄖适泞嚀贗。图3-1 桥梁横断面图（单位:cm）图3-2 空心板截面构造尺寸图（单位:cm）3.2空心板毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，如图3-3所示，图3-3 预制中板、边板断面分块示意图（单位：cm）先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的矩形计算，然后与图中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用迈达斯civil进行校核。購櫛頁詩燦戶踐澜襯鳳。预制中板挖空部分以后得到的截面，其几何特性用下列公式计算。毛截面面积 对截面上缘面积矩毛截面重心至截面上缘距离毛截面对自身重心轴的惯性矩3.2.1中板3.2.1.1毛截面面积3.2.1.2毛截面重心至截面上缘距离3.2.1.3毛截面对重心轴的惯性矩表3.1 预制中板的毛截面几何特性分块号各分块面积重心距上缘面积矩对重心惯性矩重心到截面重心1-251.67-41.75-34.743.01-46246.5-46281.22-70035.00-24500-285833.39.68-65591.7-3514253-32546.67-16334.5-76284.7-1.99-1287.0-77571.74-5071.67-3583.5-69.4-26.99-36423.0-36353.65-282640.00-113040-636172.54.68-61896.2-698068.76875542.50372087.55271239.92.1841607.35312846.3全截面合计482744.68214587.84272844.9-169837.14103007.83.2.2边板3.2.2.1毛截面面积3.2.2.2毛截面重心至截面上缘距离 3.2.2.3毛截面对重心轴的惯性矩表3-2 预制边板的毛截面几何特性分块号各分块面积重心距上缘面积矩对重心惯性矩重心到截面重心1-12.51.67-20.87-17.440.35-20351.5-20372.42-35035.00-12250-142916.77.02-17248.2-160164.83-162.546.67-7583.88-38142.4-4.65-3513.7-41656.14-2571.67-1791.75-34.7-29.65-21978.1-22012.85-282640.00-113040-636172.52.02-115312.2-751484.76250512502083.337.02342620.1344703.4762.511.67729.37586.830.3557570.25765788457.542.5359443.755092119.8-0.481948.65094068.4全截面合计539442.02226736.6254277006.2223735.246007383.3作用效应计算3.3.1永久作用效应计算3.3.1.1空心板自重（一期恒载）中板： 边板： 3.3.1.2板间接头（二期恒载）中板： 边板： 3.3.1.3桥面系自重（三期恒载）（1） 单侧人行道8cm方砖： 5cm沙垫层：路缘石：17cm二灰土：10cm现浇混凝土：人行道总重：取（2） 行车道部分：桥面铺装采用等厚度10cm厚C40防水混凝土，和5cm厚沥青混凝土，则全桥宽铺每延米总重为： 则中板： （3） 单侧栏杆：参照其他桥梁，取单侧则边板： 3.3.1.4恒载内力计算（1） 主梁恒载总和表3-3 主梁恒载综合表板荷载第一期荷载第二期荷载第三期荷载总计g中板12.072.8454.1419.055边板13.491.42822.91（2） 计算公式： 设x为计算截面离左支座的距离，并令,则：主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：简支梁恒载内力计算结果见下表。表3-4 恒载内力汇总表项目内力L/2L/4L/8L/4L/8支点47.5335.6520.804.887.319.75一期恒载中板5744302515988118边板6414812816699132二期恒载中板13510259142128边板68513071014三期恒载中板19714886203040边板380285166395878中板90668039693139186边板10898174771121672243.3.2可变作用效应计算 汽车荷载采用公路-I级荷载，它由车道荷载级车辆荷载组成。通用规范规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。嗫奐闃頜瑷踯谫瓒兽粪。3.3.2.1荷载横向分布系数计算（1） 支座处的荷载横向分布系数计算 按杠杆原理法计算。首先，绘制横向影响线图，在横向线上按最不利荷载布置，如图4-6所示图3-4 利用刚刚原理法计算荷载横向分布系数1号板： 2号板：3号板：4号板：3.3.2.2跨中的荷载横向分布系数计算预制板间采用企口缝连接，所以跨中的荷载横向分布系数按铰接板法计算。空心板的刚度参数 式中：为空心板截面的抗扭刚度，可简化成下图所示的单箱截面，按单箱近似计算。 图3-5 简化单箱截面图其中 b=103-21.5=81.5cm =10cm =15cm=21.5cmh=代入刚度参数计算公式得刚度参数3.3.2.3计算跨中荷载横向分布系数从桥梁设计手册（上册）中的铰接板荷载很想分布影响线用表（附表）中查表，在内插求得对应的影响线竖标值，计算结果列于下表。 虚龉鐮宠確嵝誄祷舻鋸。表3-5 铰接板荷载横向分布影响线用表板号单位荷载作用位置（i号板中心）1234567810.0012512512512512512512512510000.011911681421221070960890850.008618216214012211010009409020.0012512512512512512512512510020.011681651481271111000920890.008616216014512711310409709430.0012512512512512512512512510020.011421481501371201081000960.008614014514713512111010410040.0012512512512512512512512510170.011221271371431341201111070.0086122127135140133121129110图3-6 按铰接板法计算荷载横向分布系数3.3.2.4计算各块板的荷载横向分布系数在影响线上横向按最不利位置布置荷载后，就可以通过相应影响线坐标值求得各板的荷载横向分布系数。首先，绘制影响线于上图中。根据“通规”要求，计算汽车荷载时，多车道折减系数分别为：三车道时；四车道时。需要说明的是由于多车道折减系数的缘故，不见得横向布置的车队越多，荷载横向分布系数就越大。與顶鍔笋类謾蝾纪黾廢。1号板：汽车荷载：按两列布置： 人群荷载： 2号板：汽车荷载：按两列布置： 人群荷载： 3号板：汽车荷载：按两列布置： 人群荷载： 4号板：汽车荷载：按两列布置： 人群荷载： 3.3.3荷载横向分布系数汇总表3-6 横向分布系数汇总表荷载类别1234汽车0.2710.2070.2570.50.26050.50.2620.5人群0.2781.330.25600.23700.2230根据上述结果可以绘出荷载横向系数沿桥跨变化的情况。对于无中间横隔梁或者仅有一根横隔梁的情况，跨中部分须用不变的，从离支点l/4处起至支点的区段内呈直线过度到。 結释鏈跄絞塒繭绽綹蕴。图3-7 荷载横向分布系数沿桥跨变化图3.3.4活载内力计算采用直接加载求汽车荷载内力及人群荷载内力，计算公式为：，3.3.4.1公路-I级荷载计算均布荷载： 集中荷载：计算弯矩效应时 计算剪力效应时 3.3.4.2计算冲击系数 空心板梁：C50混凝土E取，。 因为，所以则 （1+）=1.253.3.4.3以一号板为例，来求解活载内力当计算简支梁个截面的最大弯矩和跨中最大剪力时，可以近似的取用不变的跨中横向分布系数；对于支点截面的剪力或靠近支点截面的剪力，尚需计入由于荷载横向分布系数在梁端区段内发生变化所产生的影响。餑诎鉈鲻缥评缯肃鮮驃。 中截面图3-8 跨中截面内力计算图示1） 弯矩：跨中截面弯矩影响线面积：2） 剪力：跨中截面剪力影响线面积： L/4截面图3-9 L/4截面内力计算图示1） 弯矩：L/4截面弯矩影响线面积：2） 剪力：L/4截面剪力影响线面积： L/8截面图3-10 L/8截面内力计算图示1） 弯矩：L/8截面弯矩影响线面积：2）剪力：L/8截面剪力影响线面积： 点截面图3-11 支点剪力计算图示（尺寸单位：m）支点截面剪力影响线面积： m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为 3.3.5计算作用效应组合在计算作用效应组合的时候，桥涵结构的设计安全的等级为二级，则=1.0。按桥规公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为：爷缆鉅摯騰厕綁荩笺潑。式中：结构重要性系数，本桥属小桥；效应组合设计值；永久作用效应标准值；汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值；人群荷载效应的标准值。按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：、作用短期效应组合表达式：式中：作用短期效应组合设计值；永久作用效应标准值；不计冲击的汽车荷载效应标准值；人群荷载效应的标准值。作用长期效应组合表达式：式中：各符号意义见上面说明。桥规还规定结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为：式中：S标准值效应组合设计值；永久作用效应、汽车荷载效应（计入汽车冲击力）、人群荷载效应的标准值。计算结果列于下表表3-7 一号板内力组合序号荷载类型弯矩M剪力QL/8L/4L/2梁端L/8L/41恒载477.00817.001089.00224.00167.00112.002汽车荷载24594421.58561.99108.98107.4292.073人群荷载13.0122.3029.717.504.003.4341.2恒载572.40980.401306.80268.80200.40134.405汽车荷载344.31590.21786.79152.57150.39128.906人群荷载14.5724.97633.27528.407.843.847承载能力极限基本组合（4+5+6）931.2831595.592126.87429.77358.63267.148137.73236.08314.7261.0360.1651.56978.70134.91179.8434.8734.3829.46105.208.9283.001.601.37211正常极限设计值短期组合（1+8+3）627.74679.961433.43292.53231.16166.9912正常极限设计值长期组合（1+9+10）560.90831280.72261.87202.98142.83控制设计的计算内力931.281595.592126.87429.77358.63267.143.3.6主梁内力组合 15号板的控制内力列于下表表3-8 各板内力组合汇总表梁号荷载类别弯矩剪力L/8L/4L/2梁端L/8L/41号正常极限设计值短期组合627.74679.961433.43292.53231.16166.99正常极限设计值长期组合560.90960.831280.72261.87202.98142.83承载力极限设计值基本组合931.2831595.592126.87429.77358.63267.142号正常极限设计值短期组合538.64924.431231.82308.80201.32145.05正常极限设计值长期组合475.45816.151087.50255.27137.08122.20承载力极限设计值基本组合815.201398.721863.99522.92313.56237.373号正常极限设计值短期组合539.22927.361233.27308.63199.85145.38正常极限设计值长期组合475.94817.781088.67255.24173.34122.43承载力极限设计值基本组合817.951405.621870.42523.04314.90238.534号正常极限设计值短期组合539.22927.361234.06308.63200.12145.39正常极限设计值长期组合476.26818.831079.86255.74173.26122.58承载力极限设计值基本组合819.761410.161874.51525.42315.79239.30控制设计的计算内力931.2831595.592126.87525.42358.63267.143.4预应力刚筋面积的估算及预应及钢筋布置3.4.1估算预应力钢筋面积构件截面抗裂性要求估计预应力钢筋数量，根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面所需求的有效预应力为：式中为荷载短期效应弯矩组合值，由上表可知。设预应力钢筋揭秘昂重心距界面下缘为，则预应力钢筋的合力作用点到截面重心轴的距离为；钢筋估算时截面性质近似取用全截面的性质来计算，截面面积，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为；所以有效预应力合力为：锞炽邐繒萨蝦窦补飙赝。预应力钢筋的张拉控制应力1860=1395，预应力损失按张拉控制预应力的20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为曠戗輔鑽襉倆瘋诌琿凤。采用20根1715.2钢绞线，预应力钢筋的截面面积为用过4束515.2形式。采用夹片式群锚。3.4.2钢束布置3.4.2.1跨中截面钢束的布置后张法预应力混凝土受弯构件的预应力管道布置应符合公桥规中的有关构造要求，参考已有的设计图纸并按公桥规中的构造要求，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置。轉厍蹺佥诎脚濒谘閥糞。3.4.2.2锚固面预应力钢筋布置图3-12 跨中截面预应力钢筋布置图3-13 支座截面预应力钢筋配置图全部4束均锚于梁端；同时，为减小支点和锚固面上预应力的偏心距和避免过大的局部集中应力，将预应力钢筋尽量布置的分散和均匀一些。嬷鯀賊沣