30m预应力简支T梁.doc

哈尔滨理工大学学士学位论文哈 尔 滨 理 工 大 学毕 业 论 文题 目：30m 预应力混凝土简支T形梁桥设计院 、 系： 建筑工程学院土木工程系 -I-30m预应力混凝土简支T形梁桥摘要本设计采用预应力混凝土简支T梁结构，其上部结构由主梁、横隔梁、行车道板，桥面部分和支座等组成，显然主梁是桥梁的主要承重构件。其主梁通过横梁和行车道板连接成为整体，使车辆荷载在各主梁之间有良好的横向分布。桥面部分包括桥面铺装、伸缩装置和栏杆等组成，这些构造虽然不是桥梁的主要承重构件，但它们的设计与施工直接关系到桥梁整体的功能与安全，这里在本设计中也给予了详细的说明。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。本设计主要受跨中正弯矩的控制，当跨径增大时，跨中由恒载和活载产生的弯矩将急剧增加，是材料的强度大部分为结构重力所消耗，因而限制的起跨越能力，本设计采用30m标准跨径，合理地解决了这一问题。在设计中通过主梁内力计算、应力钢筋的布置、主梁截面强度与应力验算、行车道板及支座、墩台等等设计，完美地构造了一座装配式预应力混凝土简支T梁桥，所验算完全符合要求，所用方法均与新规范相对应。本设计重点突出了预应力在桥梁中的应用，这也正体现了我国桥梁的发展趋势。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。关键词 预应力；简支T梁；后张法；应力验算30 m Prestressed Concrete Simply Supported T Beam Bridge残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。AbstractThe design is about a reinforce concrete simply supported T beam structure, its superstructure by the king post, septum transversum beam, the lane board, the bridge floor part and the support and so on is composed, the obvious king post is the bridge main carrier. Its king post connects into the whole through the crossbeam and the lane board, enable the vehicles load to have the good traverse between various king posts .Bridge floor part including compositions and so on flooring, expansion and contraction installment and parapet, these structures although is not the bridge main carrier, but their design and the construction relates the bridge whole directly the function and the security, here has also given the detailed explanation in this design.酽锕极額閉镇桧猪訣锥。This design mainly steps the sagging moment control, when the span increases, cross the bending moment which produces by the dead load and the live load the sharp growth, is the material intensity majority of consumes for the structure gravity, thus limits the spanning ability, this design uses the 30m standard span, has solved this problem reasonably. In the design through the king post endogenic force computation, the stress steel bar arrangement, king post section intensity and stress checking calculation, lane board and support, pillar Taiwan and so on designs, a structure assembly type prestressed concrete simple support T beam bridge, the checking calculation completely has conformed to the requirement perfectly, uses the method and the new standard corresponds. This design has highlighted the pre-stressed with emphasis in the bridge application, this has also been manifesting our country bridge trend of development.彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。Keywords Pre-stressed；Simple support T beam；Tensioning； Stress謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。checking calculation-140-目录摘要I厦礴恳蹒骈時盡继價骚。AbstractII茕桢广鳓鯡选块网羈泪。第1章 桥涵水力水文1鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。1.1设计基本资料1籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。1.2用相关分析法插补延长乙站流量资料1預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。1.3运用适线法推求该桥设计流量3渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。1.4形态断面法推求桥位断面处的设计流量8铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。1.5计算桥孔长度10擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。1.6确定桥面标高11贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。1.6.1 列表表示各桥台桩号和水深11坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。1.6.2 壅水高度计算11蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。1.6.3 波浪高度计算12買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。1.6.4 桥面最低高程计算13綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。1.7冲刷计算13驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。1.7.1 64-2简化公式计算河槽一般冲刷13猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。1.7.2 64-1修正式计算河槽一般冲刷14锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。1.7.3 计算桥台冲刷14構氽頑黉碩饨荠龈话骛。1.7.4 河滩一般冲刷15輒峄陽檉簖疖網儂號泶。1.7.5 65-2修正式计算桥墩局部冲刷16尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。1.7.6 65-1修正式计算桥墩局部冲刷16识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。1.7.7 冲刷值的组合17凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。1.8求墩台的最低冲刷线标高18恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。本章小结19鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。第2章 上部结构计算20硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。2.1设计资料及构造布置20阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。2.1.1 设计资料20氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。2.1.2 横断面布置20釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2.1.3 横截面沿跨长的变化23怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。2.1.4 横隔梁的设置23谚辞調担鈧谄动禪泻類。2.2主梁作用效应计算24嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。2.2.1 永久作用效应计算25熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。2.2.2 可变作用效应计算(修正刚性横梁法)27鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。2.2.3主梁作用效应组合35纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。2.3预应力钢束的估算和确定37颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。2.3.1跨中截面钢束的估算和确定37濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。2.3.2.预应力钢束布置38銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。2.4主梁截面几何特性计算42挤貼綬电麥结鈺贖哓类。2.4.1 主梁预制并张拉预应力钢筋42赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。2.4.2 灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇400mm湿接缝42塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。2.4.3桥面栏杆及人行道施工运营阶段43裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。2.5钢束预应力损失估算45仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。2.5.1 预应力钢束与管道间摩擦引起的预应力损失()45绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。2.5.2 锚具变形、钢丝回缩引起的预应力损失()47骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。2.5.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失()48瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。2.5.4 由钢束松弛引起的预应力损失()49鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。2.5.5 混凝土收缩徐变引起的预应力损失()49栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。2.5.6 各截面钢束应力损失平均值及有效预应力51辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。2.6主梁截面承载力与应力验算51峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。2.6.1 持久状况截面承载能力极限状态验算51詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。2.6.2 主梁截面应力验算53则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。2.7主梁变形验算61胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。2.7.1 荷载短期效应作用下主梁挠度验算61鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。2.7.2 预拱度的设置62稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。2.8主梁端部的局部承压验算62陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。2.8.1 局部承压区的截面尺寸验算62沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。2.8.2局部抗压承载力验算63钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。2.9横隔梁计算65懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。2.9.1 确定作用在跨中横隔梁上的计算荷载65謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。2.9.2 跨中横隔梁的内力影响线65呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。2.9.3 横隔梁的内力计算67莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。2.9.4 横隔梁配筋计算68麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。2.10行车道板计算71納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。2.10.1 悬臂板荷载效应计算71風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。2.10.2 连续板荷载效应计算72灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。2.10.3 截面设计、配筋与承载力验算75铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。2.11板式橡胶支座的设计计算77攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。2.11.1 确定制作平面尺寸77趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。2.11.2 确定支座的厚度78夹覡闾辁駁档驀迁锬減。2.11.3 验算支座偏转情况78视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。2.11.4 验算支座的抗滑稳定性79偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。本章小结81緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。第3章 下部结构计算82騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。3.1设计资料82疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。3.2盖梁计算83镞锊过润启婭澗骆讕瀘。3.2.1 荷载计算83榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。3.2.2 内力计算89邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。3.2.3 截面配筋设计与承载力校核91嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。3.3墩柱计算94该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。3.3.1 荷载计算94劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。3.3.2 截面配筋计算及应力验算96臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。3.4钻孔桩计算98鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。3.4.1 荷载计算98穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。3.4.2 桩长计算100隶誆荧鉴獫纲鴣攣駘賽。3.4.3 桩的内力计算(m法)101浹繢腻叢着駕骠構砀湊。3.4.4 桩身截面配筋与承载力验算103鈀燭罚櫝箋礱颼畢韫粝。3.4.5 墩顶纵向水平位移验算105惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。3.5桥台计算106贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。3.5.1 设计资料及基本数据106嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。3.5.2 桥台与基础构造及拟定的尺寸107薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。3.5.3 荷载计算及组合108齡践砚语蜗铸转絹攤濼。3.5.4 地基承载力验算115绅薮疮颧訝标販繯轅赛。3.5.5 基底偏心距验算116饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。3.5.6 基础稳定性验算117烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。本章小结118鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。结论119撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。致谢120踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。参考文献121婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。附录A 英文文摘122譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。附录B 中文翻译128俦聹执償閏号燴鈿膽賾。哈尔滨理工大学学士学位论文第1章 桥涵水力水文1.1设计基本资料南方地区某二级公路上，拟修建一座跨越一条跨河流的钢筋混凝土简支梁中桥(标准跨径及净跨径自己定)，梁高2.13m(包括桥面铺装在内)，下部为单排双柱式钻孔桩墩，墩径为1.5m；采用U型桥台，台长为4.4m，桥前浪程为1.2km，沿浪程平均水深为3.0m，无水拱和河床淤积影响，桥前最大壅高不超过110.6m。桥位河段基本顺直，桥面纵坡为+2%，桥下为六级航道，汛期沿浪程向为七级风力，推算设计洪水位为63.0m，推算设计流量为3400 m3/s，桥下设计流量为河床平坦，两岸较为整齐，无坍塌现象。桥位处河流横断面桩号K0622.60为河槽与河滩的分界桩。经调查，桥位河段历年汛期平均含沙量约为3kg/m3，据分析桥下河槽能扩宽至全桥，但自然演变冲刷为0m。历史洪水位水痕标高为79.30mm，河沟纵坡I与洪水比降基本相同。另据钻探资料，河槽部分在河底以下8m内均为砂砾层，平均粒径2mm，2.5mm，；河滩部分在地面以下6m内为中砂，表层疏松为耕地，。桥位断面以上集雨面积为566km2，桥位上游附近有一个水文站(乙站)，集雨面积为537km2，具有1955年至1982年期间22年断续的年最大流量资料；通过洪水调查和文献考证，该河历史上曾在1784年、1880年，1920年、1948年发生过几次较大洪水，其中1784年洪水量级大于1880年，特大洪水值认为是大于3500 m3/s。在邻近流域的河流上，也有一个水文站(甲站)，可以搜集到1951年至 1982年连续32年的年最大流量资料。两流域的特征基本相似，气候和自然地理条件基本相同，且两河流上都没有水工建筑物。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。1.2用相关分析法插补延长乙站流量资料1比较甲、乙两站均有实测资料并分别求出其平均流量。(下面甲站的，乙站的计)2233.701728.702列表计算，表1-1 甲、乙站水文资料甲站流量乙站流量26431.1831.40020001.1571.3391.36927571.2341.52323801.3771.8951.69925491.1411.30221001.2151.4761.38633591.5042.26126001.5042.2622.26228401.2711.61725001.4462.0911.83911600.5190.27010000.5780.3350.30015600.6980.48811000.6360.4050.44424701.1061.22313600.7870.6190.87021500.9630.92614800.8560.7330.82430251.3541.83422501.3021.6941.76344401.9883.95129501.7062.9123.39227021.2101.46323501.3591.8481.6447550.3380.1146000.3470.1200.11720000.8950.80215300.8850.7830.79224201.0831.17421701.2551.5761.36018700.8370.70116500.9540.9110.79919000.8510.72413000.7520.5660.64021800.9760.95218501.0701.1451.04413500.6040.3659000.5210.2710.31523851.0681.14019001.0991.2081.17412000.5370.28910800.6250.3900.33613000.5820.33910100.5840.3410.34023601.0571.11617000.9830.9671.03923.00025.97423.00025.88825.7493计算相关系数r及机误4Er。=4Er则，甲、乙两站流量为直线相关。4计算期望值，。=5列表回归方程。6利用回归方程插补乙站流量即可。1951年 9642233.70=1.24(y1728.70) 得y=705m3/s骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。1952年 22992233.70=1.24(y1728.70) 得y=1781m3/s癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。1953年 16452233.70=1.24(y1728.70) 得y=1254m3/s鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。1954年 19382233.70=1.24(y1728.70) 得y=1490m3/s榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。1959年 39972233.70=1.24(y1728.70) 得y=3151m3/s逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。1960年 40932233.70=1.24(y1728.70) 得y=3228m3/s幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。1973年 10602233.70=1.24(y1728.70) 得y=782m3/s誦终决懷区馱倆侧澩赜。1974年 37102233.70=1.24(y1728.70) 得y=2919m3/s医涤侣綃噲睞齒办銩凛。1978年 49202233.70=1.24(y1728.70) 得y=3895m3/s舻当为遙头韪鳍哕晕糞。1.3运用适线法推求该桥设计流量1计算经验频率(1)按不连续系列第一种方法(单独连续系列处理) 首先依流量从大到小顺序排列如表1-2第4第5栏。实测数n=23，计算的经验频率如表第7栏。实测期N=32(1951-1982年)，包括此范围内的实测和调查资料，计算频率如表第9栏。调查期N=103(1880-1982年)，考虑到本期后续调查流量的可能遗漏，频率计算排到1954年为止。考证期N=199(1784-1982年)，考虑到本期后续调查流量的可能遗漏，频率计算排到1880年为止。鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。 经验频率的选用的方法是：按资料期长的(右列)向资料期短的(左列)，每一流量逐列选取频率值。但若以实测期计算频率来控制经验曲线后半支，往往显得由于经验频率曲线偏小而引起误差较大。为了较好地控制整条经验频率曲线，可以在同一流量下，取实测期和实测数两系列中计算频率较大者作为选用值。经验频率选用列于表第14栏。筧驪鴨栌怀鏇颐嵘悅废。(2)按不连续系列第二种方法计算，将计算的计算频率值填入表第16栏。取第一种方法和第二种方法计算的计算频率值的较大值为最终选用值，点绘出一条经验频率曲线(图1-1)。使用米格纸附后。韋鋯鯖荣擬滄閡悬贖蘊。2矩法确定统计参数用桥涵水力水文书p92页式(8-5)计算(列表1-2为辅助计算用)用桥涵水力水文书p92页式(8-6)计算=表1-2 统计参数资料 QK(K-1)(K-1)2QK(K-1)(K-1)2特大洪水45002.181.181.39一般洪水n-l=36-4=3218500.89-0.110.01a=440001.940.940.8717810.86-0.140.0238951.880.880.7817000.82-0.180.0336001.740.740.5516500.80-0.200.04159953.5915300.74-0.260.07一般洪水n-l=36-4=3233501.620.620.3914900.72-0.280.0832281.560.560.3214800.72-0.280.0831511.520.520.2713600.66-0.340.1229501.430.430.1813000.63-0.370.1429191.410.410.1712540.61-0.390.1526001.260.260.0711000.53-0.470.2225001.210.210.0410800.52-0.480.2323801.150.150.0210100.49-0.510.2623501.140.140.0210000.48-0.520.2722501.090.090.019000.44-0.560.3221701.050.050.007820.38-0.620.3921001.020.020.007050.34-0.660.4320000.97-0.030.006000.29-0.710.5019000.92-0.080.01584204.85表1-3 洪峰流量资料顺序号按时间顺序排列按递减次序排列经验频率p(%)年份流量年份流量第一种方法第二种方法最终选用值序号实测数n=23序号实测期N=32序号调查期N=103序号考证期N=199选用值序号选用值12345678910111213141516171178445001784450010.50.510.50.52188040001880400011.021.01.021.01.03192033501978389521.91.931.51.94194836001948360032.92.942.42.9519517051920335013.043.83.853.43.86195217811960322826.154.86.168.38.37195312541959315139.165.89.1711.311.38195414901967295014.2412.176.712.1814.214.291955200019742919515.215.2917.217.210195623801958260028.3618.218.21020.120.1111957210019612500312.5721.221.21123.123.1121958260019562380416.7824.224.21226.126.1131959315119682350520.8927.327.31329.029.0141960322819662250625.01030.330.31432.032.0151961250019712170729.21133.333.31534.934.9161962100019572100833.31236.436.41637.937.9171963110019552000937.51339.439.41740.840.81819641360197919001041.71442.442.41843.843.81919651480197618501145.81545.545.51946.846.82019662250195217811648.548.52049.749.72119673605198217001250.01751.551.52152.752.72219682132197216501354.21854.554.52255.655.6231969600197015301458.31957.657.62358.658.62419701530195414902060.660.62461.661.62519712170196514801562.52163.663.62564.564.52619721650196413601666.72266.766.72667.567.5271973782197513001770.82369.769.72770.470.42819742919195312542472.772.72873.473.42919751300196311001875.02575.875.82976.376.33019761850198010801979.22678.878.83079.379.3311977900198110102083.32781.882.63182.382.63219783895196210002187.52884.887.03285.287.0331979190019779002291.72987.991.33388.291.3341980108019737823090.990.93491.191.1351981101019517053193.993.93594.194.1361982170019696002395.83297.097.03697.097.0哈尔滨理工大学学士学位论文3适线并推算规定频率流量 以，=0.41，假定=0.8作为理论频率曲线第一次假定的三参数。为了便于适线过程中对比，列表1-4表中值查桥涵水力水文书p75页表7-4得。涛貶騸锬晋铩锩揿宪骟。表1-4经验频率曲线P(%)51020507595经验频率曲线Q32002900250018001250700理论频率曲线(一)=0.41=0.81.841.340.78-0.13-0.73-1.38Q32812897246817701310812(二)=0.41=0.71.821.330.79-0.12-0.72-1.42Q32652890247617781318781(三)=0.44=0.61.81.330.8-0.1-0.72-1.45Q32502890248317931318758(四)=0.41=0.51.771.320.81-0.08-0.71-1.49Q32272882249118091326728根据第一次假定理论频率曲线计算各Q值，与经验频率曲线各Q值对比可见，整条曲线成下凹型严重，应减小理论频率曲线的值。钿蘇饌華檻杩鐵样说泻。根据第二次假定依旧出现同样的问题，因此处理方法同上。最后第四次假定的理论频率曲线与经验频率曲线符合的较好，因此选定三参数为，=0.41，=0.5。根据确定的三参数，推算和的频率流量。=(1+2.310.41)1870=3641m3/s=(1+1.770.41)1870=3227m3/s1.4形态断面法推求桥位断面处的设计流量天然河流的形状本不规则，过水断面沿流程变化，实属非均匀流。但是按水文断面要求而选着的断面，则近似均匀流，故可按曼宁公式计算。戧礱風熗浇鄖适泞嚀贗。 1. 点绘水文断面可作为水温断面进行计算。经调查确定，桩号K0+622.60和K0+725.97为河槽与河滩的分界，选定粗糙系数为：河槽mc=44,河滩mt=21。调查的历史洪水位为63.0。洪水比降I=0.3，求出其相应的历史洪水量。購櫛頁詩燦戶踐澜襯鳳。2列表计算水力三要素(表1-6)表1-5 桥位处河流横断面实测记录表桩 号河床标高,m桩 号河床标高,mK0+500.0064.80K0+661.3551.26+509.6060.70+681.3551.95+546.5060.42+702.3552.35+575.4060.61+715.3553.78+582.2061.74+725.9763.03+622.6061.42+730.0763.32+643.6051.96+734.2764.83表1-6 计算水力三要素里程桩号河床标高,m水深,m平均水深,m水面宽度,m湿周过水面积累积面积合计K0+504.2163.0006.20Atz=237.84Xtz=123.531.1505.3910.446.20K0+509.6060.702.396.242.44036.9036.9090.04K0+546.5060.422.58168.062.48528.9028.9071.82K0+575.4060.612.39180.471.8256.806.8912.41K0+582.2061.741.26237.841.42040.4040.4057.37K0+622.6061.421.58370.35Ac=968.55Xc=108.976.31021.0023.00132.51K0+643.6051.9611.04572.5211.39017.7517.76202.17K0+661.3551.2611.74800.4211.39520.0020.01227.90K0+681.3551.9511.051028.2710.85021.0021.00227.85K0+702.3552.3510.651157.439.93513.0013.08129.16K0+715.3553.789.221206.394.61010.6214.0848.96K0+725.9463.0001206.39Aty=0Aty=8.57合计226.87241.02983.383流速、流量计算河槽部分： 左滩：右滩：全断面设计流量=3167.16+133.19+0=3300.35可见两值比较接近。1.5计算桥孔长度本设计为钢筋混凝土简支T形梁桥，选用跨径为30m，因为墩径为1.5m，则净跨径L0=28.8。河段基本顺直，以桥涵水力水文书p133页(10-1)计算最小桥孔净长，已知设计流量，天然河槽流量，河槽宽度嗫奐闃頜瑷踯谫瓒兽粪。查桥涵水力水文书p134表10-1，可得：采用跨径，采用4孔方案，即两桥台前缘之间距离 桥梁两端桥台台尾间的距离(即全桥长)1.6确定桥面标高1.6.1 列表表示各桥台桩号和水深表1-7 各桥台桩号和水深所处位置左滩河槽右滩墩台编号左台1号2号3号右台桩号K0+610.00K0+640.00K0+670.00K0+700.00K0+730.00原地面标高61.5254.1051.5752.3063.30水深1.488.9011.4310.7001.6.2 壅水高度计算结合表1-5可计算出左滩被阻挡的过水面积：=218.56右滩被阻挡的过水面积： 河滩路堤阻挡流量：=0.56218.56+0=122.40天然状态下桥下通过流量：桥墩过水面积：天然状态下桥下平均流速：m/s桥下阻水面积：桥下提供净过水面积：m/s由桥涵水力水文书p141式(10-17)计算壅水高度：m/sm/s桥前最大壅水高度：=0.25m0.6m桥下壅水高度取0.5则=0.125m1.6.3 波浪高度计算由桥涵水力水文书p143式(10-23)和(10-24)计算波浪高度，查表知，当7级风时风速。已知浪程为1200m，则波浪高为：虚龉鐮宠確嵝誄祷舻鋸。 为动床冲刷，由式(11-13)计算1.7.6 65-1修正式计算桥墩局部冲刷此时河槽一般冲刷用64-1修正公式的计算值hp=11.54m计算河床起动速度=0.80m/s墩前泥沙始冲流速由式(11-23)计算一般冲刷后墩前行进流速v由式(11-15)计算因为vv0 为，由式(11-20)计算式中：，(同上)。=0.909=2.091m1.7.7 冲刷值的组合此设计桥下河槽能扩宽至全桥，右侧桥台冲刷值相对一般冲刷值较小，故桥下只需用河槽一般冲刷与河槽桥墩局部冲刷组合。爷缆鉅摯騰厕綁荩笺潑。以64-2简化式与65-1修正式组合：+=12.35+2.091=14.441m以64-1简化式与65-2修正式组合：+=11.54+5.256=16.796m现取定+=16.796m左桥台采用实际计算值。1.8求墩台的最低冲刷线标高1计算冲刷线标高计算各墩和右台最大冲刷时的标高：左、右台冲刷线标高63-11.35-1.99=49.66m63-(16.796+0)=46.204m2确定墩台基底最浅埋置标高桥墩、右台总冲刷深度为16.796-11.74=5.056m，查表，一般桥梁取安全值，桥墩、右台基底最浅埋置标高=46.204-2.5=43.704m左桥台基底最浅埋置标高=49.66-2.5=47.16m本章小结本章主要是介绍桥涵水文资料，并根据其推算出洪峰流量多年平均值，也就是设计流量，最终算出河槽、河滩的过流断面面积以及设计流速等。再根据流速流量确定桥孔布设方案和桥面高程。其中，下部结构墩台与基础的最小埋置深度要和桥涵的一般冲刷线标高和最大冲刷线标高相符合。水文部分是下部结构的重要计算资料 ，在确定桥墩以及桥台位置时，应考虑冲刷问题，并结合土的成分，将整个计算贯穿起来。锞炽邐繒萨蝦窦补飙赝。第2章 上部结构计算2.1设计资料及构造布置2.1.1 设计资料1桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m(墩中心距离)；主梁全长：29.96m；计算跨径：29.00m； 桥面净空：净。2设计荷载公路级(；)人群荷载3.0kN/m2，栏杆及人行道板的每延米重取6.0kN/m。3材料及工艺混凝土主梁用C50，栏杆及桥面铺装用C30。预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)的s15.2钢绞线，每束6根，全梁配5束，fpk=1860MPa。曠戗輔鑽襉倆瘋诌琿凤。普通钢筋直径大于