300MW汽轮机低压缸中分面漏汽的定量分析5.doc

目录第一章 引言 1第二章 哈汽300MW汽轮机 3 第一节 伊川三电300MW汽轮机结构 3第二节 伊川三电汽轮机热力系统 4第三章 汽机低压缸抽汽温度偏高的原因分析 6第四章 等效热降 7第一节 热系统的简捷计算 7第二节 等效热降概述及其概念 11第五章 等效热降法的经济性分析 15第一节 等效热降和抽汽效率的计算 15第二节 抽汽段的相对内效率的计算 16第三节 伊川三电满负荷温度检验 18第四节 热经济性分析 19第六章 结论 22致谢 24参考文献 25附录1 汽轮机科普知识翻译 26附录2 主要符号对照表 34附录3 相关图形配置 35第一章 引言电能是国民经济各生产部门的主要动力，电力生产消耗的能源在我国能源总消耗中占的比重也很大，因此提高电能生产的经济性具有十分重要的意义。在保证供电可靠和良好电能质量的前提下，进行优化调度，最大限度地提高电力系统运行的紧急的经济性，为用户提供充足的、廉价的电能，为此，可以采取的措施有：安装大容量的发电机组，充分发挥水电在系统中的作用，尽量降低发电厂的煤耗率（或水耗率），合理分配各发电厂间的负荷，减少厂用率和电网损耗。当前，我国电力工业正处在厂网分开、竞价上网、开放电力市场阶段，随着电厂由生产型向经营型的转变，改善电厂运行机组的经济性能，对提高全厂的经济效益至关重要。我国早期投运的亚临界300MW机组，由于开发年代、运行老化等原因，其经济性和安全性已经明显落后于当今技术水平。部分早期机组甚至由于通流面积不足等原因，额定出力不能达到300MW，且多数机组的运行热耗比设计值高 5%乃至更多。这样就需要从设计、制造、运行检修等各方面全面考虑节能降耗，以提升我国电力工业乃至整个经济发展的运行效率和可持续性。因此，对凝汽式汽轮机热力系统进行经济运行特性分析就成了一个必要的课题。即是要正确认识局部因素对机组热经济性影响的规律和热力实质，指导机组热力系统正确运行和倒换，优化系统设计以及对其进行实时能损监测诊断，则必须进行热力系统及其局部因素的定量分析。热系统局部定量分析的任务在于认识局部定量对热经济性影响的规律和热力学实质，分析影响的因素，确定其数量的大小，为正确、合理组成热系统的设备，指导加热设备的正确运行和维护提供理论依据，使热系统设备的作用和效果得以充分发挥，其潜力获得有效利用。等效热降法是70年代发展起来的一门热工理论，是热力系统分析、计算的一种新方法。这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。采用等效热降法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的突出优点，在生产实践中被广泛应用。它摈弃了繁杂的常规计算，不需要全盘重新计算就能查明系统变化的经济性，即用简捷的局部运算代替整个系统的复杂计算。该方法主要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。考虑各种引进型机组结构与系统型式不一，本文主要论述哈汽利用西屋技术开发的引进型300MW机组，着眼点主要在低压缸和回热系统。通过分析运行工况及暴露出来的问题，可以为提高机组的经济性提供科学依据，据此来改善机组状况，降低发电成本，并使电厂安全、可靠、经济运行。第二章 伊川三电300MW汽轮机系统简介第一节 哈汽300MW汽轮机结构汽轮机本体：转动部分(转子)：动叶片、叶轮、主轴和联轴器及紧固件等；固定部分(静子)：汽缸、蒸汽室、喷嘴室、隔板、隔板套、汽封、轴承、轴承座、机座、滑销系统以及有关紧固零件等。叶片由叶型、叶根、叶顶组成。按用途可分为：动叶片、喷嘴；动叶片安装在转子叶轮上，喷嘴安装在隔板上。轮式转子分为整锻式、套装式、组合式和焊接式四种形式。叶轮由轮缘、轮面和轮毂三部分组成(见图1)。 图11 轮毂；2键槽；3轮面；4平衡孔；5叶根槽；6轮缘联轴器又称靠背轮，有刚性、半挠性和挠性联轴器三种形式。汽缸是汽轮机的外壳。它是蒸汽能量转换的封闭汽室，并支承定位隔板和隔板套、汽封等部件和进汽、排汽及抽汽等管道。 相对膨胀差（简称胀差）：转子与汽缸间的膨胀差值。正胀差会使各级静叶和动叶之间的轴向间隙增大，而使本级动叶与下级静叶之间轴向间隙减小；负胀差则相反。轴端汽封简称轴封，高压轴封用来防止蒸汽漏出汽缸而造成能量损失及恶化运行环境；低压轴封用来防止空气漏入汽缸使凝汽器的真空降低。隔板用以固定汽轮机各级的静叶片和阻止级间漏汽，并将汽轮机通流部分分隔成若干个级，通常做成水平对分形式；隔板汽封用来阻止蒸汽经隔板内圆绕过喷管流到隔板后造成能量损失。通流部分汽封用来阻止叶顶及叶根处的漏汽。图2 300MW汽轮机低压缸的纵剖面图4油封环；5支撑轴承；7联轴器定位环；8轴封抽汽室；10轴封供汽室；11末级叶片；19发电机转子；20低压缸隔板套；23盘车齿环汽轮机轴承有推力轴承和支持轴承。盘车装置：在汽轮机启动冲转前和停机后汽轮机不进汽时，使转子以一定的转速连续地转动，以保证转子均匀受热和冷却的装置。第二节 哈汽300MW汽轮机热力系统图3所示为引进美国西屋公司技术，由哈尔滨汽轮机厂制造的N300-16.67/538/538型汽轮机配有八级不调整抽汽，回热系统为“三高、四低、一滑压除氧”。各高低压加热器均有疏水冷却段，高加和低加H5内设蒸汽冷却段。加热器的疏水采用逐级自流，不设疏水泵，高压加热器疏水至除氧器，低压加热器和轴封加热器均疏水至凝汽器。该系统简单，运行可靠，热经济性较好。图3 N30016.67/538/538型机组原则性热力系统图 1除盐装置； 2凝结水升压泵； 3给水前置泵； 4小汽轮机 该原则性热力系统主要组成部分有：主蒸汽及再热蒸汽系统、再热机组的旁路系统、主凝结水系统、除氧给水系统、回热抽汽系统、疏水系统、补水系统、汽轮机轴封蒸汽系统、辅助蒸汽系统、小汽轮机的热力系统、锅炉排污利用系统等。第三章 汽机低压缸抽汽温度偏高的原因分析 变工况是运行的主要工况，无论何种原因其特点均是汽轮机的进汽流量或级组通过的蒸汽流量发生变动，直接的结果就是各抽汽参数和热系统的有关参数发生变化。变工况计算的理论基础是费留格尔公式，采用近似热力计算的方法。在汽轮机通流部分蒸汽流量和通流面积不变的情况下，变工况前后，则通过级组的流量与级组中所有各级级前后的压力平方差的平方根成正比，与级前温度平方根成反比。既是式中 1z表示级组前后；无角码0的表示变化后工况。 在300MW凝汽式（中间再热）电厂的实际运行中，常会遇到汽轮机低压缸抽汽压力和温度偏高的状况，使机组功率和效率都下降。对伊川三电1#机运行实例分析后，其原因可能有以下几种：一种是汽轮机组变工况运行，直接导致抽汽温度变化；也可能是汽轮机低压内缸中分面漏汽，致使抽汽压力和温度偏高，对应的通流部分处于变工况；还有就是汽轮机通流面积发生变化，如：通流部分结垢或老化变形等。但对该机组分析判断后认为是汽轮机低压内缸中分面漏气所致，本文也将就此作出分析。第四章 等效热降概述第一节 热系统的简捷计算 热力系统的常规计算的目的在于，确定热力系统各部分蒸汽或水的参数及流量，机组的功率和热经济指标。热力系统常规计算的方法有两种：一是定功率计算，即功率给定后求解汽耗量；另一种是定流量计算，即预先给定或估计蒸汽消耗量，求解功率或逐步逼近给定功率。简捷计算是在改进常规计算的过程中逐步完善形成的。它在计算方法和计算技巧上，对常规计算做了一些改进和加工。首先在原始资料整理上进行改进，把热力系统中繁多的热力参数整理为三类：其一是给水在加热器中的焓升，以表示，按加热器编号有，；其二是蒸汽在加热器中的放热量，用表示，按加热器编号有，以及其它汽源的放热量等；其三是输水在加热器中的放热量，用表示，按加热器编号有。1）加热器分为两类：一类称疏水放流式加热器，它们属面式加热器，其疏水方式为逐级自流；另一类称汇集式加热器，它们是指混合式加热器或带疏水泵的面式加热器，其疏水汇集于本加热器的进口或出口。在整理原始数据时，根据加热器的类型不同，其加热器的、的计算规定也各不相同。对疏水自流式： 对汇集式加热器：2）抽汽份额由上式可知，对疏水放流式，其规定与常规计算完全相同，但对汇集式加热器，这样的规定不同于常规方法。其特点在于将加热蒸气与疏水在加热器中的放热，过度的放到加热器的入口水焓。这样的虚构处理，并不影响加热器的热平衡和物质平衡，即人为造成了加热器进、出口工质相等的条件，因而消除了一个未知数H。这就简化了计算，避开了解联立方程的问题，使抽汽份额j能逐个解出。证明如下：加热器的热平衡方程为： 加热器的质量方程为： 由以上两式得： 式中 进入加热器的疏水份额若令 即简捷计算的规定，则： 汇集式加热器的抽汽份额 就可以直接求得。在简捷计算过程中，应该注意以下问题：1）计算中所用的加热器出口水焓，在带疏水泵的汇集式加热器中，是指混合后的焓值，而不是混合前的焓值。2）为了使计算简明，计算时把系统的各种附加成分，如轴封加热器的利用、抽汽加热器、轴封加热器、泵的焓升以及外部热源的利用，分别归入相应的加热器内。其归并的原则是以相临两个加热器的水侧出口为界限，凡在此界限内的一切附加成分都归并到界限内的加热器中。3）附加成分的脚码标注应与加热器一致。综上所述，简捷计算在本质上与热力系统的常规计算并无区别，但在计算形式和方法上作了一些技巧性的改进，从而收到了简单、明了的效果。例： 伊川三电哈汽300MW机组热力系统简捷计算图4哈汽N300-16.67/538/538设计工况热力参数如下: 注：、来自再热冷段以前，其他均来自再热后。根据热力参数，按简捷计算方法规定整理原始资料得：图中共八台加热器，其设置如下：汇集式加热器：No.5疏水自流式： No.1、No.2、No.3、No.4、No.6、No.7、No.81）给水在加热器中焓升：(给水在给水泵中的焓升) 2）疏水在加热器中的放热量： 3）蒸汽在加热器中的放热量： 4）抽汽系数的计算第二节 等效热降概述等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个实际热力参量及等，用以研究热功转换及能量利用程度的一种方法。等效热降法主要用来分析蒸汽动力装置和热力系统。在火电厂的设计中，用以论证方案的技术经济性，探讨热力系统和设备中各种因素的影响以及局部变动后的经济效益，是热力工程和热系统优化设计的有利工具。对于运行电厂，可用等效热降法分析技术改造，分析热系统节能技术改造，可为改造提供确切的技术依据。1新蒸汽做功对于凝汽式汽轮机，显然，一千克新蒸汽的做功就等于它的热降。即 式中 蒸汽进汽轮机的初焓 汽轮机排汽焓对于有回热抽汽的汽轮机，一千克新蒸汽做功 式中 ； 抽汽份额； 抽汽作功不足系数； r任意抽汽级的编号； Z抽汽级数；2. 等效热降 由上看出，回热抽汽的作功不是1新蒸汽的简单热降，它比纯凝汽新蒸汽热降小。但是，它与纯凝汽式汽轮机中的H又类似，它们都是1新汽的实际作功。为了有别于纯凝汽热降，故称这个作功为等效热降。等效的数量是指回热抽汽式汽轮机1蒸汽的作功，等效于新蒸汽直达冷凝器的热降，即等效热降。3抽汽等效热降及抽汽效率抽汽等效热降：抽汽等效热降在抽汽减少情况下，表示1排挤抽汽作功的增加值；反之，抽汽量增加时，则表示作功的减少值。抽汽效率：抽汽效率是作功与加入热量之比。这里排挤1抽汽需要加入的热量为，而排挤1抽汽获得的功为。因而对之比是一个热效率的含义。它反映任意抽汽能级处热变动的程度和该能级以下（由于加入热量引起）的一切作功变化，即 。4变热量等效热降所谓变热量等效热降，就是顺其自然，恢复循环吸热的真实性，让它随系统的改变而改变。这样就与常规方法和习惯一致，使问题既变得直观易懂，又维持了等效热降分析问题简捷、准确的特色。 再热热段以后的由于再热热段以后排挤抽汽不影响通过再热器的蒸汽份额，也就不影响再热器的吸热量。因而，这时变热量等效热降的计算与非再热机组一样，也与定热量等效热降一样，其通式是 kJ/kg当然，也可以用等效热降之间的关系式进行计算。再热冷段及其以上的根据等效热降的定义，再热冷段及其以上产生1kg排挤抽汽，按前面基础理论的推演方法，可以导出该蒸汽返回汽轮机的实际作功为式中符号和脚码与定热量等效热降的意义相同。1）变热量抽汽效率：变热量抽汽等效热降与排挤1kg抽汽所需热量之比，称之为变热量抽汽效率。即新蒸汽等效热降：采用变热量抽汽效率可导出新蒸汽等效热降为 kJ/kg装置效率为式中 kJ/kg kJ/kg式中 1kg蒸汽在再热器中的吸热 kJ/kg; 能级j排挤1kg抽汽流经再热器的份额。第五章 等效热降法的经济性分析 第一节 等效热降和抽汽效率的计算1等效热降的计算 2. 抽汽效率的计算第二节 抽汽段的相对内效率的计算图5 各抽气段热力过程线数据整理如下： 计算各抽汽口间的相对内效率如下：由于至第7、8级抽汽已进入湿蒸汽区,则由是蒸汽状态方程和,其中x为干度.由查水蒸汽软件可知计算可得出,及,其结果如下:第三节 伊川三电1#机满负荷温度检验由于只是低压缸抽汽温度偏差过大，所以我们只是校验低压缸的抽汽温度的变化，得出低压缸中分面漏汽的大概位置，为检修工作的顺利进行提供一些理论指导。以下将就上述的推测作详细的计算分析。加热器级数抽汽压力抽汽温度抽汽焓值相对内效率(%)15.5956388.223157.84983.523.3398309.623009.8891.131.6582452.913368.80191.740.9352350.043159.80790.4650.3530229.522924.06395.560.1418136.872746.43394.270.0627387.102609.7796.980.0222262.382469.7889.31.1伊川三电#1机大修前温度检验 THA1）由查得： 在各级相对内效率不变的情况下，前面计算得 由 ， ，计算得 根据（p4,h4）查得： , 2）由查得： 由， 计算得 根据(p5,h5)查得： , 3）同理可得：， 2热力实验温度校验的分析加热器级数大修前抽汽温度计算大修前抽汽温度5271.80234.216184.16141.14787.1087.09862.3863.38主、再热蒸汽温度偏差在一般在范围之内，由以上分析可知：其他各级抽汽温度均正常，而第5、6级抽汽温度偏高，=37.59，=43.02。故可判定，抽汽温度偏高是由于低压进口蒸汽通过低压内缸的中分面漏到5抽、6抽腔室所致，也就是说检修位置在低压缸的进汽口及第5、6级处。以下将就其经济性和检修的可行性加以理论分析。第四节 热经济性分析1纯凝汽式电厂的主要热经济指标汽轮机组汽耗率 =2.97 kg/(kwh)全厂热耗率 =7814 kJ/(kwh)发电标准煤耗率 =0.267 kg/(kwh)2对低压缸5、6级抽汽中分面漏汽建立数模图形如图6所示，则由其抽汽参数： ，及可求得其抽汽漏汽系数，则漏汽份额数(为抽汽份额)，又=0.0415， =0.02538，=3135.3代入求得：=0.01586，=3010.72图6=0.00578，=2841.69则漏至第6级的等效热降=()=2.877漏至第5级的等效热降=()=10.347则 =+=2.877+10.347=13.224 kJ/kg3其新蒸汽等效热降为=1298.8128则装置热经济性相对降低，其值为又装置效率、热效率、标准煤耗率相对变化之间又以下关系：则 机组热耗率增加 KJ/kWh标准煤耗率增加 g/kWh抽汽漏汽总量为=+= 0.75 kg/s机组按照年利用率80%计算，运行时间约为7000h，根据目前国内电网调度的实际情况机组所带负荷一般约为60%，按照目前标准煤的市场价约为800元/吨，计算得到如下结果：标准煤耗率增加（g/kWh）标准煤耗增加（t/Y）2.693389.4每吨发电标准煤按800元计算每年损失近约270万元第六章 结 论1. 以简捷计算为理论基础，利用等效热降的方法对伊川三电哈汽300MW汽轮机低压缸进行研究分析，又以热力试验参数计算得汽轮机组经济性指标为依据，得出其低压缸上的第5、6段抽汽温度一般比设计值高出= 37.59，= 43.02。由此确定了机组参数异常的位置和程度，按照经济性计算的结果，认为完全有必要去检修这一故障位置。2按照之前的推断，伊川三电1#汽轮机低压缸抽汽温度偏高的原因，可能是由于低压内缸进汽口中分面处发生漏汽，漏至低压进汽口与第5、6段抽汽口之间，由此致使第5、6段抽汽温度偏高。经多次试验的计算、现场开缸检查表明：主要原因是低压进口蒸汽通过低压内缸的中分面漏到5抽、6抽腔室。计算得的漏汽量为2.7 t/h，有时候总漏汽量可能达到1020 t/h，增加热耗约78.76 kJ/kWh，标准煤耗率增加2.69 g/kWh。一台正常发电的300MW机组，按照年利用率80%计算，运行时间约为7000h，根据目前国内电网调度的实际情况机组所带负荷一般约为60%，每吨发电标准煤按800元计算每年损失近约270万元。3更要紧的是，这些漏汽使得5抽、6抽管道中温度显著上升，可能涉及安全性问题。抽汽温度过度偏高造成低压缸第5、6段抽汽口附近应力集中造成热冲击，使低压缸第5、6段抽汽管过度膨胀，可能超过材料的屈服极限致使抽汽部件损坏，造成蒸汽泄露。温度越高，钢材蠕变速度越快、蠕变极限越小，将使钢材蠕变的塑性变形过大，从而发生螺栓变长、法兰内张口、预紧力变小等问题，既影响安全，又缩短机组寿命，将会酿成更大的安全事故以及经济性损失。4. 低压内缸中分面漏汽的原因可能是：低压缸的中分面螺栓松动；低压缸设计制造过程中存在缺陷或设计不合理；它受上下缸温差、汽缸内外蒸汽压差与连通管膨胀产生的应力过大，而产生变形造成的；也可能是由于其建造安装或检修安装时，中分面得结合面安装误差过大造成的；还有可能就是机组运行老化、年久失修、维护不及时，叶顶及通流部分结垢或运行老化造成变形等原因，致使低压内缸中分面存在间隙和其中分面法兰螺栓过度膨胀造成低压内缸中分面漏汽。5改进机组的方法主要集中在检修和设计过程之中：改进/加强中分面螺栓的热紧规范；对机组在运行中实行状态检修的方法，分析处理所得的数据，预测设备状态的发展趋势；设计制造方面可论证改进螺栓分布及大小的可能性；在低压缸制造方面留出足够的自然时效时间过短的交货期导致低压缸应力释放不充分并在运行中缸体有所变形。在运行中应该加强对各个蒸汽参数、金属壁温、轴承温度等的监视。 致 谢本篇论文是在导师杨小琨副教授的悉心指导下完成，杨老师全面地审阅了本文，提出许多修改意见，对提高论文质量起到了至关重要的作用。衷心地感谢杨老师对我在学习和生活等方面的关怀与理解。在大学学习期间，还得到了动力系各位老师的帮助，尤其得到了集控/热动教研室的李建刚老师和杨雪萍老师的大力支持，在此表示深深的感谢!恩师们高尚的人格、渊博的知识、严谨的治学态度、敏捷的思维、忘我的工作精神、正直的处世态度和宽阔的胸怀使学生终生受益。参考文献1林万超. 火电厂热系统定量分析. 西安：西安交通大学出版社，1986.2林万超. 火电厂热系统节能理论. 西安：西安交通大学出版社，1994.3张灿勇，张洪明著. 火电厂热力系统. 北京：中国电力出版社，2007.4翦天聪. 汽轮机原理. 北京：水利电力出版社，1992.5李建刚，杨雪萍著. 汽轮机设备及运行. 北京：中国电力出版社，2006.6郑体宽. 热力发电厂. 北京：水利电力出版社，1995.7杨义波. 热力发电厂. 北京：中国电力出版社，2005.8李新国. English for Thermal-Dynamic Engineering. 郑州电力高等专科学校，2007.9杨小琨. 伊川三电1#机组热力实验数据THA. 郑州电力高等专科学校，2007.附录1 汽轮机科普知识翻译The Principle of Steam TurbineA heat engine is one that converts heat energy into mechanical energy. So the steam turbine is classed as a heat engine, as are the steam and internal-combustion engines. The turbine makes use of the fact that steam when issuing from a small opening attains a high velocity. The velocity attained during expansion depends upon the initial and final heat content of the steam. This difference in heat content represents the heat energy converted into kinetic energy (energy due to velocity) during the process. The kinetic energy or work available in the steam leaving a nozzle is equal to the work that the steam could have done had it been allowed to expand (with the same heat loss) behind a piston in a cylinder.The fact that any moving substance possesses energy, or the ability to do work, is shown by many everyday examples. A steam of water discharged from a fire hose may break a window glass if directed against it. When the speed of an automobile is reduced by the use of brakes, an appreciable amount of heat is generated. In like manner the steam turbine permits the steam to expand and attain high velocity. It then converts this velocity energy into mechanical energy. There are two general principles by which this can be accomplished. In the case of the fire hose, as the steam of water issued from the nozzle, its velocity was increased, and owing to this impules it struck the window glass with considerable force. A turbine that makes use of the impulsive force of high-velocity steam is known as an “ impulse turbine”. While the water issuing from the nozzle of the fire hose is increased in velocity, a reactionary force is exerted on the nozzle. This reactionary force is opposite in direction to the flow of the water. A turbine that makes use of the rwaction force produced by the flow steam through a nozzle is a “reaction turbine”. In practically all commercial turbines a combination of impulse and reactive forces is utilized. Both impulse and reaction blading on the same shaft utilize the steam more efficiently than does one alone.Steam pressure and speed vary through the true impulse stage. When the impulse stages are pressure-compounded, which are called Rateau stages, pressure drop occurs in steps and exhause steam from one stage stage flows through following similar impulse stages, where it expands to a lower pressure. If the impulse stages are velocity-compounded, which are called Curtiss stages, steam velocity is absorbed in a series of constant-pressure steps.In the reaction stage, steam enters the fixed-blade passages; it leaves as a steam jet that fills the entire rotor periphery. Steam flows between moving blades that from moving nozzles. There it drops in pressure, and its speed rises relative to the blades, which creates the reactive force that dose work. Despite the rising relative speed, the overall effect reduces the absolute steam speed through one stage. When the enthalpy drop is about equal in moving and stationary blades, it is called a 50 percent reaction stage.In practice, so-called impulse-stage turbine use about 5% to 10% reaction in their design. This means there is a small steam pressure drop through the moving-blade passages. These buckets, instead of taking the symmetrical shape, have a longer tail to form a slightly converging passage at the exits.TURBINE PROPERAs a prime mover for electricity generating the whole set is constructed essentially with three steam turbines, i.e. high pressure (H.P.) turbine, intermediate pressure (I.P.) turbine and low pressure (L.P.) turbine.HP Turbine with Control StageThe main components of a HP turbine are rotor, inner and outer casings. Live steam is admitted through pipe connecting the two valve casings flanged to the upper part of the outer casings. Each valve casing contains a stop valve and two control valve(s).In the upper part of the HP turbine, steam normally flows to nozzle chambers integrated with or built in the power plant, through two inlet pipe connections generally. They are welded to the valve casing and to the steam connections flanged to lower half of the outer casing. The admitted steam then enters the blading, impulse or reaction, through the nozzle ring and matched control stage wheel. Having been expanded in the single flow blading steam enters the exhaust portion of HP turbine.Distribution of steam temperature and pressure drops through the outer and inner casings result in favorable of their wall thickness both from casing technique and stress point of view and in favorable of the outer casing flange concepts. Both of the casings are of simple cylindrical shape. The upper and lower halves of the horizontally splitted outer casing are held tightly by aid of necked-down bolts that are tightened hydraulically.Fundamentally, all of the HP turbine parts or components are arranged in such a way that they remain in a concentric position and can be expanded freely under all operating condition.Inspecting the control and first stages and/or the last stage can be performed by means of an endoscope without dismantling the casings.IP&LP TurbineThe main components of IP&LP turbine are similar to those of Hp turbine, i.e., also the rotor and inner and outer casings.Reheated steam from boiler is admitted through pipe connections to two combined stop and intercept valves located on each side of the turbine. Steam supply from these valves through outer casing enters the turbine via flanged thermoelastic steam penetrations. Inlet portion of the inner casing consists of two half spirals leading the steam to blading in an optimal way. The radially distributed first stage guide vane and favorable inlet portion result in more efficiency. Having been expanded through blading the steam enters the exhaust area then.The outer and inner casings are splitted horizontally at the plane in the level of turbine shaft. Lower and upper parts of the outer casing are held together also with hydraulically tightened necked-down bolts. It contains the inlet/outlet steam connections as well as the connections to steam extraction(s) for regeneration heating the plant feedwater. The inner casings are somewhat like inner one of the HP turbine.Rotors of the IP & LP turbines are generally built up from discs and the shaft ends are welded onto them. And the coupling structures are the same as HP turbine rotor.Axial thrust of the blading is compensated to some extent for reaction turbine by a steeped balancing piston whose steam chamber is connected with an extraction. Connecting channels are milled into junction of the inner casings. Shaft and balancing piston seals are constructed likewise to those of HP turbine.Arrangements of the components of IP and LP turbine are also as the HP turbine so as to keep them concentrically and expand freely in all operation conditions. Inspecting the first and the last (or end) stages as well as the extraction can be carried out by means of an endoscope without dismantling the respective casings.LP turbine are exclusively of double-flow type in which steam does work flowing /expanding along turbine shaft from center to both ends. Its outer casing is of welded design splitted into two haves at the turbine axis horizontally and they are held together at the flange joint. It rests on a special foundation support made in such a way that the casing can expand freely from its lateral and axial fixed points.The castde inner casing with integral carriers is splitted horizontally and bolted together. It is supported in the outer casing, at the flange joint level by aid of two pairs of brackets. In the plane of one of these pairs of brackets three is its fixed point with respect to the outer casing, from which it is able to expand freely in all directions.For LP turbine there is no residual axial thrust caused from blading because of turbines double-flow arrangement of blading and thus no balancing piston is needed.Automatic water spraying piping for LP turbine is installed in and on the upper half of the outer casing for cooling under no load or low load condition. Bursting diaphragm is fitted on the outer casing