70+125+70菱形挂篮212T设计计算.doc

客运专线70+125+70米连续箱梁菱形挂篮计算书2011-3目 录目 录1第1章 设计计算说明11.1 设计依据1.2 工程概况1.3.1 主要技术参数1.3.2 挂篮构造1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合第2章 挂篮底模系统及吊杆计算2.1底模板面板计算2.1.1计算简图2.1.2.计算荷载2.1.3. 结算结果2.2底模板横肋计算2.2.1. 预压荷载作用下底模横肋计算2.2.2. 浇筑混凝土时底模板横肋的计算2.3底模纵梁计算2.3.1. 预压荷载作用下底模纵梁计算2.3.2. 浇筑1#段混凝土时底模纵梁的计算2.3.3. 浇筑4#段混凝土时底模纵梁的计算2.4底模后横梁计算62.4.1. 预压荷载作用下底模后横梁计算72.4.2. 浇筑混凝土时底模后横梁的计算72.5底模前横梁与前上横梁计算72.5.1. 预压荷载作用下底模前横梁与前上横梁计算72.5.2. 浇筑混凝土时底模前横梁与前上横梁的计算2.6底模后锚杆、前吊杆计算92.6.1.预压状态下后锚杆计算92.6.2.浇筑混凝土状态下后锚杆计算92.6.3.预压状态下前吊杆计算92.6.4.浇筑混凝土状态下前吊杆计算9第3章 挂篮主桁计算103.1 荷载组合(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+施工荷载)103.1.1荷载计算103.1.2 荷载组合I作用下主桁计算103.2 荷载组合IV(挂篮自重+冲击荷载)123.2.1计算荷载123.2.2. 锚固筋计算123.2.3.走行滑道检算12第1章 设计计算说明1.1 设计依据预应力混凝土连续梁概图；铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）；铁路混凝土与砌体工程施工规范（TB10210-2001）；钢结构设计规范GB50017-2003；路桥施工计算手册；桥梁工程、结构力学、材料力学；其他相关规范手册。1.2 工程概况本桥为70+125+70m连续箱梁，设计为变截面单箱单室，采用直腹板形式。箱梁顶宽12m，底宽7m，0#块高9.2米, 顶板厚度为50cm，底板厚度48.5cm至183.8cm，按直线线性变化，腹板厚45-145cm，按折线变化。箱梁0#段长9m，悬浇段18段，1-7#段长3米， 8-16#段长4米，17#段2米，18#段7.25米接段, 最重1#梁段长3米，混凝土数量为80.1m3，重为212.3t（容重按2.65t/m3计算），8#梁段长4米，混凝土数量为74.9m3，重为198.5t，采用菱形挂篮施工悬浇段。1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数砼自重GC26. 5kN/m3；钢弹性模量Es2.06105MPa；材料容许应力：1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，桁片桁架间距6.28米, 桁片由双40b普通热轧槽钢组成的方形截面杆件构成，前上横梁用2根56a#普通热轧工钢(Q345), 底模前、后横梁由双 工钢40b#（Q345）组成，底模纵梁为40b工字钢（Q345），吊杆采用32精轧螺纹钢与30X200钢带。1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；预压时动力系数：1.1挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；施工荷载箱梁荷载：1#段箱梁混凝土为重为212.3t，考虑1.05超灌系数，重量为223t；施工机具及人群荷载：2.5kPa；预压荷载：212.3*1.2=255t荷载组合荷载组合I：挂篮自重+预压荷载重+冲击附加荷载；荷载组合：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+施工荷载；荷载组合：混凝土重量+超载+挂篮自重+施工荷载；荷载组合：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I用于挂篮预压时计算；荷载组合用于刚度计算（稳定变形）计算；荷载组合用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合IV用于挂篮系统行走时计算。第2章 挂篮底模系统及吊杆计算底模系统的计算考虑2种工况、3种荷载组合，具体见下表：底模计算荷载组合列表工况工况描述荷载组合 荷 载 描 述计 算 内 容11.2倍预压混凝土重量、超载、动力附加荷载、挂篮自重、施工荷载底模面板、底模横肋、底模纵梁、底模前后横梁、吊杆强度2砼浇筑混凝土重量、超载、挂篮自重、施工荷载底模面板、底模横肋、底模纵梁、底模前后横梁、吊杆强度2砼浇筑挂篮自重、预压荷载重、冲击附加荷载底模面板、底模横肋、底模纵梁、底模前后横梁刚度根据上表描述的工况及荷载组合，对底模系统分别计算，以下为计算过程。2.1 底模板面板计算2.1.1 计算简图腹板下模板面板按3边固结、1边简支板考虑，计算简图如下： 2.1.2.计算荷载计算荷载按三种荷载组合分别计算。荷载组合预压荷载预压时全部荷载作用到挂篮底模上，预压荷载按节段混凝土重量的1.2考虑，模板荷载考虑底模板荷载，按1Kpa估算，施工人员荷载按1Kpa考虑，冲击系数按1.1考虑，则底模板面荷载为：腹板下：q=(（8.815x26.5*1.2）+1+1)*1.1=310.55KN/m2底板下: q=(（1.04x26.5*1.2）+1+1)*1.1=38.58KN/m2荷载组合混凝土浇筑荷载（考虑冲击系数）混凝土浇筑时，底模板计算考虑2部分，一部分为腹板下，一部分为底板下，施工荷载如下：。 1号段腹板下：施工荷载按“施工荷载”项取用，底模板面板荷载为：q1=（8.815*26.5*1.05+2.5）*1.2=297.33KN/m21号段底板下：施工荷载按“施工荷载”项取用，底模板面板荷载为：q2=（1.04*26.5*1.05+2.5）*1.2=37.73KN/m2荷载组合混凝土浇筑荷载（不考虑冲击系数）1号段腹板下：q1=（8.815*26.5*1.05+2.5）=247.78KN/m21号段底板下：q2=（1.04*26.5*1.05+2.5）=31.44KN/m2采用荷载综合以上荷载计算结果，计算强度时采用荷载组合，腹板下q1=297.33Kpa，底板下q2=37.73Kpa计算刚度时采用荷载组合，腹板下q1=247.78Kpa，底板下q2=31.44Kpa。2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算底模板面板结果如下：腹板下:q1=310.55KpaX0.85=0.264N/mm2LY/LX=260/550=0.473 Km=-0.084,Kf=0.0026Mmax=0.084x0.264x2602=1499NmmWx=1/6x1x82=10.67mm3max=1499/10.67=140.5145Mpa，强度满足要求。B0=Eh3/12(1-r2)=2.06x105x83/12(1-0.32)=9658608.1Nmm刚度计算结果为面板最大变形fmax=0.0026x0.264x2604/9658608.1=0.325mm260/500=0.52mm，且小于1.5mm，刚度满足要求！底板下:q1=38.58KpaX0.85=0.0328N/mm2，LY/LX=400/550=0.727Km=-0.0762,Kf=0.00224Mmax=0.0762x0.0328x4002=399.9NmmWx=1/6x1x82=10.67mm3max=399.9/10.67=37.5145Mpa，强度满足要求。B0=Eh3/12(1-r2)=2.06x105x83/12(1-0.32)=9658608.1Nmm刚度计算结果为面板最大变形fmax=0.00224x0.0328x4004/9658608.1=0.195mm400/500=0.8mm，且小于1.5mm，刚度满足要求！2.2 底模板横肋计算2.2.1. 预压荷载作用下底模横肋计算横肋采用8，间距40cm与26cm，按支撑于底模纵梁的连续梁计算，其计算简图如下：按底模板荷载计算，面板荷载腹板下q1=310.55KN/m2X0.26=80.743 KN/m2底板下q2=38.58KN/m2X0.4=15.432 KN/m2Mmax=0.125X80.743X0.552=3.053KN*m=3.053X106NmmQmax=80.743X0.55/2=22.2KN8的截面几何特性为：I=101.3cm4 W=25.3cm3A=10.24cm2 A0=5*64=320mm2 max= Mmax /W=3.053106/25.3103=120.7N/ mm2145 N/ mm2max= Qmax /A0=22.2103/320=69.4N/ mm285 N/ mm2（2）纵肋采用10，间距70cm与31cm，按支撑于底模纵梁的连续梁计算，按底模板荷载计算，面板荷载腹板下q1=310.55KN/m2X0.55=170.8 KN/m2底板下q2=38.58KN/m2X0.55=21.22KN/m2Mmax腹=0.125X170.8X0.312=2.052KN*m=2.052X106NmmQmax腹=170.8X0.31/2=26.5KNMmax底=0.125X21.22X0.72=1.3KN*m=1.3X106NmmQmax底=21.22X0.7/2=7.43KN 10的截面几何特性为：I=198.3cm4 W=39.7cm3A=12.74cm2 A0=5.3*83=439.9mm2 max= Mmax /W=2.052106/39.7103=51.7N/ mm2145 N/ mm2max= Qmax /A0=26.5103/439.9=60.2N/ mm285 N/ mm2支点反力R1=R2=26500N结论：在预压荷载作用下，底模横肋可满足施工要求！2.2.2. 浇筑混凝土时底模板横肋的计算浇筑混凝土时底模板横肋的受力小于预压时，浇筑混凝土时底模板横肋能满足施工要求！23底模纵梁计算2.3.1. 预压荷载作用下底模纵梁计算计算简图底模纵梁采用40b工字钢,按支撑于底模底模前后横梁上的简支梁计算，预压荷载满布于底模 ，其计算简图如下：计算荷载由计算模型可知，横肋支点反力支点作为荷载施加到底模纵梁上，按底模横肋计算结果，则q1腹=310.55KN/m2X0.31m=96.27KN/m2，q2底=38.58 KN/m2X0.7m=27.01KN/m2，计算结果按上述荷载与计算简图计算，结算结果为：Mmax=qcb/l(d+cb/2l)=96.27x3x3/5 (0.5+3x3/2/5)=242.6KN*mQmax=96.27X3X3/5=173.3KN40b工字钢的截面几何特性为：I=22781cm4 W=1139cm3A=94.07cm2 A0=12.5*（400-16.5*2）=4587mm2max= Mmax /W=242.6x106/1139103=213N/ mm2210 N/ mm2X1.1=231 N/ mm2max= Qmax /A0=173.3103/4587=37.8N/ mm285 N/ mm2F=12 mm5000/400=12.5mm 支点反力第一至三、十一至十三根纵梁支点反力：后支点反力R1=96.27X3X3/5=173.3KN 前支点反力R2=96.27X3X2/5=115.5KN第四至十根纵梁支点反力：后支点反力R1=27.01X3X3/5=48.62KN 前支点反力R2=27.01X3X2/5=32.41KN结论：在预压荷载作用下，底模纵梁采用40b工字钢，间距700mm与310mm可满足施工要求！2.3.2. 浇筑1#段混凝土时底模纵梁的计算计算简图底模纵梁采用40b工字钢，按支撑于底模前后横梁上的简支梁计算，其计算简图如下：计算荷载按底模板荷载计算，腹板下面板面荷载q=297.33Kpa底板下面板面荷载q=37.73Kpaq1=297.33*0.31=92.17KN/m=92.17N/mmq2=37.73*0.7=26.4KN/m=26.4N/mm计算结果按上述荷载与图示，结算结果为：Mmax=qcb/l(d+cb/2l)=92.17x3x3/5 (0.5+3x3/2/5)=232.3KN*mQmax=167.3KNmax= Mmax /W=232.3x103/1139103=204N/ mm2210 N/ mm2max= Qmax /A0=167.3103/4587=36.5N/ mm2120N/ mm2F=11.5mm5000/400=12.5mm 支点反力第一至三、十至十三根纵梁支点反力：后支点反力R1=92.17X3X3/5=165.9KN 前支点反力R2=92.17X3X2/5=110.6KN第五至十根纵梁支点反力：后支点反力R1=26.4X3X3/5=47.52KN 前支点反力R2=26.4X3X2/5=31.68KN结论：在混凝土荷载作用下，纵梁采用40b工字钢截面形式，强度与刚度均满足施工要求！ 2.3.3. 浇筑8#段混凝土时底模纵梁的计算计算简图底模纵梁采用40b工字钢，按支撑于底模底模前后横梁上的简支梁计算计算荷载:1号段腹板下：施工荷载按“施工荷载”项取用，底模板面板荷载为：q1=（6.668*26.5*1.05+2.5）*1.2=225.6KN/m21号段底板下：施工荷载按“施工荷载”项取用，底模板面板荷载为：q2=（0.71*26.5*1.05+2.5）*1.2=26.71KN/m2荷载组合混凝土浇筑荷载（不考虑冲击系数）1号段腹板下：q1=（6.668*26.5*1.05+2.5）=188KN/m21号段底板下：q2=（0.71*26.5*1.05+2.5）=22.26KN/m2采用荷载q1=225.6*0.31=69.94KN/m=69.94N/mmq2=26.71*0.7=18.7KN/m=18.7N/mmMmax=qcl/8(2-c/l)=69.94x4x5/8(2-4/5)=209.82KN*mQmax=126KNmax= Mmax /W=209.82x103/1139103=184.2N/ mm2210 N/ mm2max= Qmax /A0=126103/4587=27.5N/ mm2120N/ mm2f=qcl3/(*384EI)X(8-4r2-r3)=95000/400=12.5边:RA=RB=139.88KN 中: RA=RB=37.4KN结论：在8#段混凝土荷载作用下，纵梁采用40B工字钢（Q345）截面形式，强度与刚度均满足施工要求！ 2.3 底模后横梁计算计算简图2.4.1.底模后横梁计算底模后横梁采用双工钢40b#(Q345)截面形式。计算荷载预压荷载作用下计算荷载底模纵梁后支点反力，P1=P2=P3 =173.3KN，P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=48.62KN计算结果双工钢40b#的截面几何特性为：I=2*22781=45562cm4 W=2X1139=2278cm3A=2*94.07=188.14cm2 A0=2*12.5*（400-16.5*2）=9175mm2 按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=109.9KN*m Qmax=243.1KN， R1 = 218.1KN R2 =417.7KN, R3 =54.3KN,max= Mmax /W=48.2N/mm2200N/ mm2max= Qmax /A0=243.1103/11178=21.7N/ mm285 N/ mm2fmax=0.3mm1555/400=4mm吊杆及支点反力支点反力R1=218.1KN R2=417.7KN R3=54.3KN 结论：在预压荷载作用下，底模后横梁采用双工40b#钢截面，可满足施工要求！2.4.2. 浇筑1#混凝土时底模后横梁的计算计算荷载浇筑1#混凝土时计算荷载底模纵梁后支点反力，P1=P2=P3 =165.9KN，P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=47.52KN计算结果 底模后横梁按上述荷载与图示，计算结果为：Mmax=105.2KN*mmQmax=232.7KN,R1= 208.8KN, R2=399.8KN, R3=51.9KNmax= Mmax /W=46.2N/mm2145 N/ mm2max= Qmax /A0=232.7103/11178=21N/ mm285 N/ mm2fmax=0.3mm1550/400=4mm锚吊杆及支点反力支点反力R1=208.8KN R2=399.8KN R3=51.9KN结论：在1#荷载作用下，底模后横梁采用双40工钢截面，可满足施工要求！2.4 底模前横梁与前上横梁计算2.5.1.荷载作用下底模前横梁与前上横梁计算计算简图底模前横梁采用双工钢40b#截面形式，上横梁采用双工钢56A，其计算简图如下：计算荷载纵梁传递荷载取用预压时底模纵梁前支点反力P1=P2=P3 =115.5KN， P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=32.41KN1#底模纵梁前支点反力P1=P2=P3 =110.6KN，P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=31.08KN8#底模纵梁前支点反力P1=P2=P3 =139.88KN，P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=37.4KN双工钢40b#的截面几何特性为：I=2*22781=45562cm4 W=2X1139=2278cm3A=2*94.07=188.14cm2 A0=2*12.5*（400-16.5*2）=9175mm2 计算结果 底模前横梁按上述荷载与图示，底模前横梁计算结果为：Mmax=93.6KN*mQmax=263.4KN,R1=156.2KN,R2=394.3KNmax= Mmax /W=41.4N/mm2200 N/ mm2max= Qmax /A0=263.4103/9175=28.7N/ mm285 N/ mm2fmax=0.52mm1555/400=4mm预压时，前横梁R1 = 183KN， R2 =276.5KN1#块时，前横梁R1= 175.23KN， R2 =265.14KN8#块时，前横梁R1=156.2 KN， R2 =394.3KN 前上横梁双工钢50A的截面几何特性为：I=2*65576=131152cm4 W=2X2342=4684cm3A=2*135.38=270.76cm2 A0=2*14.5*（560-21*2）=15022mm2 p内滑=152KN，p外滑=183KN, R1= 156.2 KN, R2= 394.3 KN,按上述荷载与图示，前上横梁计算结果为：Mmax=305.5KN*mQmax=885.5KNmax= Mmax /W=305.5103/4684103=65.2N/mm2210 N/ mm2max= Qmax /A0=885.5103/15022=59/ mm285 N/ mm2fmax=1mm6280/400=15.6mm支点反力支点反力R=885.5KN 结论：在荷载作用下，底模前横梁采用双工钢40b#截面形式，上横梁采用双工钢56A复合截面形式，可满足施工要求！4、侧模滑梁验算侧模滑梁选用双拼40b槽钢焊接，滑梁长度取10.8m（取最长梁段4m计算）截面参数：IX= 18644.4X2=37288.8cm4 WX=932.2 X2=1864.4 cm3 A0=364X12.5X2=9100mm2 侧模滑梁自重为1.3KN/m则有：q0=1.3x1.05x1.2=1.64 KN/m单侧模板和桁架每米重：q1251.051.2=31.5KN/m单侧翼缘板下混凝土重：q2=4.44x26x1.1x1.2/4=38.1 KN/m施工荷载： q3= (2.0+2.0+2.5) 1.4=9.1 KN/m滑梁所承受荷载：q=q1+q2+q3=80KN/m计算简图如下 计算得：R1=179.1KN R2=158.6KN最大变形7.7mm最大弯矩231.3kN.m最大剪力179.1 kNMmax=231.3KNm Qmax=179.1KN fmax=7.7 max= Mmax /W=231.3103/1864.4103=124.1N/mm2210 N/ mm2max= Qmax /A0=179.1103/9100=19.7N/ mm285 N/ mm2fmax=7.7mm5000/400=12.5mm 满足要求5、内模滑梁内模滑梁选用双拼28b槽钢，上下贴12mmX宽250钢板，滑梁长度取10.8m（取最长梁段4m计算）截面参数：IX=23034.5cm4 WX=1515.4cm3 A0=255X9.5X2=4845mm2 内模滑梁自重为1.3KN/m则有：q0=1.3x1.05x1.2=1.64 KN/m内模板和桁架每米重：q1=26/41.051.2=8.2KN/m顶板混凝土重：q2=14.4x26x1.1x1.2/4=123.6 KN/m施工荷载： q3= (2.0+2.0+2.5) 1.4=9.1 KN/m滑梁所承受荷载：q=（q1+q2+q3）/2=70.5KN/M计算得：计算得：R1=160.1KN R2=139.6KN最大变形10.9最大弯矩202.8 kN.m最大剪力160.1 kNMmax=202.8KNm Qmax=160.1KN fmax=10.9 max= Mmax /W=202.8103/1515.4103=133.8N/mm2145N/ mm2max= Qmax /A0=160.1103/4845=33N/ mm285 N/ mm2fmax=10.9mm5000/400=12.5mm底模后锚杆、前吊杆计算2.6.1.预压状态下后锚杆计算在预压状态下，使用4根吊带（锚固于成型梁体），2根吊杆（悬吊于外模滑道），吊带最大轴力为417.7KN，采用30*200钢板，材质为Q345B，开孔为70mm，吊杆采用采用32精轧螺纹钢时，计算其应力为： 吊带=N/A=417700/(30X200)=69.6其安全储备为：K=200/69.6=2.87(Q345B控制应力取200MPa)吊带开孔后：=N/A=417700/(30X130)=107.1其安全储备为：K=200/107.1=1.87(Q345B控制应力取200MPa) 吊杆=N/A=218100/804.2=271.2其安全储备为：K=650/271.2=2.4 (精轧螺纹钢控制应力取650MPa)2.6.2.浇筑混凝土状态下后锚杆计算在浇筑混凝土状态下，使用4根吊带（锚固于成型梁体），2根吊杆（悬吊于外模滑道），吊带最大轴力为399.8KN，吊杆最大轴力为208.8KN；其应力为：吊带=N/A=399800/(30X200)=66.6其安全储备为：K=200/66.6=3(Q345B控制应力取200MPa)吊带开孔后：=N/A=399800/(30X130)=102.5其安全储备为：K=200/102.5=1.95(Q345B控制应力取200MPa) 吊杆=N/A=208800/804.2=259.6MPa其安全储备为：K=650/259.6=2.5(精轧螺纹钢控制应力取650MPa)2.6.3.预压状态下前吊杆计算在预压状态下，使用4根吊带，前吊带最大轴力为276.5KN，其应力为：=N/A=276500/(30X200)=46.1其安全储备为：K=200/46.1=4.34(Q345B控制应力取200MPa)吊带开孔后：=N/A=276500/(30X130)=70.9其安全储备为：K=200/70.9=2.82(Q345B控制应力取200MPa) 吊杆=N/A=183000/804.2=227.6MPa其安全储备为：K=650/227.6=2.86(精轧螺纹钢控制应力取650MPa)2.6.4.浇筑混凝土状态下前吊杆计算在浇筑混凝土状态下，使用4根吊杆（悬吊于外模滑道），前吊带最大轴力为394.3KN，前吊杆最大轴力为183KN，采用32精轧螺纹钢时，其应力为：=N/A=394300/(30X200)=65.7其安全储备为：K=200/65.7=3.04(Q345B控制应力取200MPa)吊带开孔后：=N/A=394300/(30X130)=101.1其安全储备为：K=200/101.1=1.98(Q345B控制应力取200MPa) 吊杆=N/A=183000/804.2=227.6MPa其安全储备为：K=650/227.6=2.86(精轧螺纹钢控制应力取650MPa)由上述计算可知，底模系统前后横梁的锚吊杆安全储备均大于1.85，满足要求。第3章 挂篮主桁计算由“底模前横梁与前上横梁”的计算结果，主桁架的控制荷载为浇注1号段时荷载，结构计算时主要考虑浇注混凝土时挂篮主桁架杆件的强度与稳定性。另外需计算挂篮走行时主要杆件的强度稳定性及走行锚固装置的安全性。计算考虑2种工况、2种荷载组合，具体见下表：底模计算荷载组合列表工况工况描述荷载组合 荷 载 描 述计 算 内 容11#段浇注混凝土重量、超载、动力附加荷载、挂篮自重、施工荷载主桁架杆件强度、稳定性；后锚系统安全性2挂篮走行挂篮自重、施工荷载、动力附加荷载主桁架杆件强度、稳定性；走行滑道强度；走行锚固安全性3.1 荷载组合(混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+施工荷载)3.1.1荷载计算由“底模前横梁与上横梁”在浇注混凝土作用下计算结果得到支点反力为885.5KN，计算主桁架时前端点荷载按该值计算，即P=916.5KN3.1.2 荷载组合I作用下主桁计算 计算简图菱形桁架简化后计算简图如下图所示。 主桁计算简图由计算结果得到支反力和各杆的内力大小如下表所示。主桁支反力及内力内力及支反力单元号支点号1234后支点中支点前支点轴力(kN)1652.21374.8-1652.2-1374.8-弯矩（KN*m）-148.8-剪力（KN）-916.5反力(kN)-1652.2916.51652.2注:支点反力为负表示拉力，为正表示压力。后锚及倾覆安全系数后支点采用4根32精轧螺纹钢(张拉力916.5kN)，则锚固安全系数为：后支点：主桁杆件强度验算主桁杆件由普通热轧240B槽钢组成。240B槽钢截面特性如下：3号和4号杆件均受拉弯，3号应力最大为： (满足要求)1号与2号杆件为所受压力最大杆件，1号杆件长度为4.8m，2号杆件长度为5.769m，故在此只验算2号杆件的应力强度及受压稳定性，其轴力为-1652.2KN，按轴心压杆检算。已知杆件3计算长度lox=loy=5.769m，轴力为N=-1652.2KN强度检算N/A1652.2*1000/16608=99.5Mpa 整体稳定性检算Iy=2(640.6+83.0412.562)=27480.9cm4iy= SQRT (IY/A)=12.86cmy=loy/iy=5769/128.6=44.861=90/2.78=32.4oy=SQRT(y2+12)=SQRT(44.86232.42)=55.3,oy=55.3，x=5769/149.8=38.5分别查表得y=0.865，x=0.952 =N/（minA）=1652.2103/(0.95216608)=104.5N/mm2刚度检算： y=55.3