(毕业论文)35KW电网继电保护的整定计算.doc

武 汉 大 学毕 业 论 文题目：35KW电网继电保护的整定计算专 业：电气工程及其自动化学 院： 电气工程学院 年 级： 学习形式： 函 授 学 号： 论文作者： 指导教师： 职 称： 武汉大学继续教育学院 制完成时间： 年 月 日郑 重 声 明本人的学位论文是在导师指导下独立撰写并完成的，学位论文没有剽窃、抄袭、造假等违反学术道德、学术规范和侵权行为，否则，本人愿意承担由此而产生的法律责任和法律后果，特此郑重声明。 学位论文作者（签名）： 年 月 日 摘 要 本毕业设计的题目是35kV电网继电保护的整定计算。通过本 次设计掌握和巩固电力系统继电保护的相关专业理论知识，熟悉电力 系统继电保护的设计步骤和设计技能，根据技术规范，选择和论证继 电保护配置选型的正确性，并培养自己在实际工作中的应用能力，创 新能力和独立工作能力。 本次设计的主要内容是35kV电网继电保护的配置和整定。设计内 容包括：第一章 概论；第二章 计算系统中各主要元件的参数；第三 章 电力网短路电流的计算；第四章 电力变压器保护的整定计算；第 五章 线路保护的整定计算；第六章 电容器的整定计算。 关键词 主接线，短路电流，电气设备，主变保护，配电装置 Abstract The graduation project is entitled - 35KV Power System Protection Relay Setting Calculation. Through this design control and consolidate the power system protection related to professional knowledge, familiar with power system protection design steps and design skills, according to technical specifications, select and demonstrate the correctness of selection of relay protection, and training their application in practical work, innovation and ability to work independently. The design of the main contents of the configuration of 35KV power grid and setting relay. Design elements include: Introduction Chapter; the second chapter of the main components of computing system parameters; Chapter grid short-circuit current calculation; IV power transformer protection setting calculation; Chapter V line protection setting calculation; VI capacitor setting calculation. Keywords: relay protection, transformer protection, line protection, capacitor protection 目 录摘 要IIIAbstractIII目 录IV第一章 概 述VI1.1电力系统继电保护的任务VI1.2电力系统继电保护技术与继电保护装置VI1.3继电保护的基本要求VII第二章 系统中各元件的主要参数计算VIII2.1双绕组变压器的参数计算VIII2.2电阻电抗参数计算IX第三章 短路电流的计算X3.1三相短路电流计算X第四章 继电保护整定XII4.1对保护进行整定计算XIII4.1.1 保护的段XIII4.1.2 保护的段XIV4.1.3 保护的段XIV4.1.4保护进行整定计算XV4.1.5 保护的段XV4.1.6 保护的段XVI4.1.7 保护的段XVI4.1.8对保护1进行整定计算XVII4.1.9保护的段整定计算XVII4.1.10 保护的段整定计算XVII4.1.11保护的段整定计算XVII4.2对保护进行整定计算XVIII4.2.1 保护的段整定计算XIX4.2.2 保护的段整定计算XIX4.2.3 保护的段整定计算XIX4.3对保护进行整定计算XX4.3.1 保护的段整定计算XX4.3.2 保护的段整定计算XXI4.3.3 保护的段整定计算XXI4.3.4对保护进行整定计算XXII4.3.5保护的段整定计算XXII4.3.6 保护的段整定计算XXIII第五章 短路电流计算说明书XXIV5.1短路电流计算XXIV5.2两相短路电流负序电抗化简XXIX5.2.1合并附加电抗图XXXI5.3继电保护整定XXXII5.3.1方向元件的设置XXXIV5.3.2整定原则XXXIV第六章 零序电流保护的整定计算XXXV接地短路的保护可以采用带零序电流补偿的接地距离保护或高频保护，也可以采用零序电流保护。XXXVI6.1零序电流保护瞬时段的整定计算XXXVI6.1.1零序电流保护瞬时段（段）的整定计算XXXVI6.1.2零序电流保护（段）的整定计算XXXVI6.1.3零序电流保护（段）的整定计算XXXVII6.2零序方向元件灵敏度的校验XXXVII第七章 微机保护装置XXXVIII7.1本设计适用的微机保护装置XXXVIII7.1.1RCS-9671 中低压变压器差动保护装置XXXVIII7.1.2 RCS-9661CS 变压器非电量保护装置XXXIX7.1.3 RCS-9681CS 变压器后备保护测控装置XXXIX7.1.4 RCS-9631系列 电容器保护测控装置XXXIX7.1.5 RCS-9611 低压馈线保护测控装置XXXIX第八章 结 论XL参考文献XLI致谢XLII第一章 概 述1.1电力系统继电保护的任务电力系统的运行要求安全可靠、电能质量高、经济性好。发电输电配电用电构成了一个电力系统。电力系统在运行中，各电气设备可能出现故障和不正常工作状态。不正常的工作状态是指电力系统中电气元件的正常工作遭到破坏，但未发生故障的运行状态。如过负荷，过电压，频率降低，系统震荡等。故障主要是各种状态的短路和断线，如三相短路，两相短路，单相接地短路，两相接地短路，发电机和电动机以及变压器绕组间的匝间短路，单相断线，两相断线等。1.2电力系统继电保护技术与继电保护装置 （1）起动失灵的保护为线路、过电压和远方跳闸、母线、短引线、变压器（高抗）的电气量保护。 （2）断路器失灵保护的动作原则为：瞬时分相重跳本断路器的两个跳闸线圈；经延时三相跳相邻断路器的两个跳闸线圈和相关断路器（起动两套远方跳闸或母差、变压器保护），并闭锁重合闸。 （3）失灵保护应采用分相和三相起动回路，起动回路为瞬时复归的保护出口接点（包括与本断路器有关的所有电气量保护接点）。 （4）断路器失灵保护应经电流元件控制实现单相和三相跳闸，判别元件的动作时间和返回时间均不应大于20ms。 （5）重合闸仅装于与线路相联的两台断路器保护屏（柜）内，且能方便地整定为一台断路器先重合，另一台断路器待第一台断路器重合成功后再重合。（6）断路器重合闸装置起动后应能延时自动复归，在此时间内断路器保护应沟通本断路器的三跳回路，不应增加任何外回路。（7）闭锁重合闸的保护为变压器、失灵、母线、远方跳闸、高抗、短引线保护。（8）短引线保护可采用和电流过流保护方式，也可采用差动电流保护方式。 （9）短引线保护在系统稳态和暂态引起谐波分量和直流分量影响下不应误动作（10）短引线保护的线路或变压器隔离刀闸辅助接点开入量不应因高压开关场强电磁干扰而丢失信号。对隔离刀闸辅助接点的通断应有监视指示。1.3继电保护的基本要求对继电保护装置有哪些基本要求 要求是：选择性、快速性、灵敏性、可靠性。 选择性：系统中发生故障时，保护装置应有选择地切除故障部分，非故障部分继续运行； 快速性“短路时，快速切除故障这样可以 缩小故障范围，减少短路电流引起的破坏； 减少对用记的影响； 提高系统的稳定性； 灵敏性：指继电保护装置对保护设备可能发生的故障和正常运行的情况，能够灵敏的感受和灵敏地作，保护装置的灵敏性以灵敏系数衡量。 可靠性：对各种故障和不正常的运方式，应保证可靠动作，不误动也不拒动，即有足够的可靠。 第二章 系统中各元件的主要参数计算2.1双绕组变压器的参数计算 变压器的参数一般是指其等值电路中的电阻RT，电抗XT，电导GT和电纳BT ，变压器的变比K。根据铭牌上所给的短路损耗PS，短路电压VS%，空载损耗PO，空载电流IO%。前两个数据由短路试验得到，用以确定RT和XT；后两个数据由空载试验得到，用以确定GT和BT。 电阻RT：变压器作短路试验时,将一侧绕组短接,在另一侧绕组施加电压,使短路绕组的电流达到额定值.由于此时外加电压较小,相应的铁耗也小,可以认为短路损耗即等于变压器通过额定电流时原、副方绕组电阻的总损耗.在电力系统计算中,常用变压器三相额定容量和额定线电压进行参数计算,则公式为:RT=PSKWVN2KV103/SN2KVA 电抗XT: 当变压器通过额定电流时,在电抗上产生的电压降的大小,可以用额定电压的百分数表示,对于大容量变压器,其绕组电阻比电抗小得多,则公式:XT=VS%VN2KV103/100/SNKVA 电导GT:变压器的电导是用来表示铁芯损耗的.由于空载电流相对额定电流来说是很小的,绕组中的铜耗也很小,所以近似认为变压器的铁耗就等于空载损耗,则公式为:GTS=P0KW10-3/VN2KV 电纳BT: 变压器的电纳代表变压器的励磁功率.变压器空载电流包含有功分量和无功分量,与励磁功率对应的是无功分量.由于有功分量很小,无功分量和空载电流在数值上几乎相等.BTS=I0%SNKVA10-3/100/VN2KV变压比KT: 在三相电力系统计算中,变压器的变压比通常是指两侧绕组空载线电压的比值.对于星形和三角形接法的变压器,变压比与原副方绕组匝数比相等;对于星三角形接法的变压器,变压比为原副方绕组匝数比的倍.根据电力系统运行调节的要求,变压器不一定工作在主抽头上,因此,变压器运行中的实际变比,应是工作时两侧绕组实际抽头的空载线电压之比2.2电阻电抗参数计算 电阻R1,R2,R3:为了确定三个绕组的等值阻抗,要有三个方程,为此,需要有三种短路试验的数据.三绕组变压器的短路试验是依次让一个绕组开路,按双绕组变压器来作.通过查手册可得短路损耗分别为,则有 PS1=1/2(PS(1-2)+PS(3-1)-PS(2-3) PS2=1/2(PS(1-2)+PS(2-3)-PS(3-1) PS3=1/2(PS(2-3)+PS(3-1)-PS(1-2) 求出各绕组的短路损耗后,便可导出双绕组变压器计算电阻相同形式的算式, 即:Ri=PsiKWVN2KV103/SN2KVA 电抗X1,X2,X3:和双绕组变压器一样,近似地认为电抗上的电压降就等于短路电压.在给出短路电压力 后,与电阻的计算公式相似,各绕组的短路电压为 VS1%=1/2(VS(1-2)%+VS(3-1)%-VS(2-3)%) VS2%=1/2(VS(1-2)%+VS(2-3)%-VS(3-1)%) VS3%=1/2(VS(2-3)%+VS(3-1)%-VS(1-2)%)各绕组的等值电抗为:Xi=Vsi%VN2KV103/100/SNKVA第三章 短路电流的计算 短路是电力系统的严重故障。所谓短路,是指一切不正常的相与相之间或相与地之间发生通路的情况。产生短路的原因有以下几个方面：1、元件损坏2、气象条件恶化3、人为事故4、其它 在三相系统中可能发生的短路有：1、三相短路f(3) 2、两相短路f(2) 3、两相接地短路f(1,1)。 三相短路也称为对称短路,系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态。其它类型的短路都是不对称的路。 电力系统的运行经验表明,在各种类型的短路中,单相短路占大多数,两相短路较少,三相短路机会最少。从短路计算方法来看,一切不对称短路的计算在采用对称分量法后,都归结为对称短路的计算。3.1三相短路电流计算 最大运行方式：两电站的六台机组全部投入运行，中心变电所在地110KV母线上的系统等值标么电抗为0.225。城关变电所总负荷为340A（35KV侧），由G1电站供给110A、G2电站供给130A。剩余的110A经中心变电所送入系统。最后化简所得的电抗为：3.1系统图X32=0.712；X33=10.791；X34=5.047解：根据题意解得三相短路电流系统：I*j= 1/X*j = 1/0.712 =1.406I(3)s.max=IjI*j =7.731G2：X*js= X*jSe/Sj = 1.079 查表得：I*e=0.98 I(3)q.max=I ” = I*eSe/1.73Up =0.541G1：X*js= X*jSe/Sj = 0.757 查表得：I*e=1.353 I(3)j.max=I ” = I*eSe/1.73Up =1.115IS7.731Iq=0.541Ij=1.115 最小运行方式：两电站都只有一台机组投入运行，中心变电所110KA母线上的系统等值标么电抗为0.35城关变电所总负荷为115A（35KV侧），由G1电站供给40A、G2电站供给60A。剩余的15A经中心变电所送入系统。化简电抗图，得出两相正负序电抗图后，合并得出：3.2系统图X31=0.826；X32=10.804；X33=11.562解：根据题意解得三相短路电流系统：I*j= 1/X*j = 1/1.661 =0.602Is=IjI*j =3.310I(3)s.min= 1.73Is5.733G2：X*js= X*jSe/Sj = 1.163 查表得：I*e=0.911 I ” = I*eSe/1.73Up =0.25 I(3)q.min=1.73I ” = 0.433G1：X*js= X*jSe/Sj = 0.815 查表得：I*e=1.265 I ” = I*eSe/1.73Up =0.261 I(3)j.min=1.73I ” = 0.452 IS5.733Iq=0.433Ij=0.452第四章 继电保护整定(以下电流值的单位为：KA；电压值的单位为：KV。)根据下图对各保护进行整定：4.1单侧电源图分别对单侧电源进行保护的整定：、对下面单侧电源进行保护整定：4.2单侧电源图4.1对保护进行整定计算4.3保护计算图解：根据题意所得：4.1.1 保护的段Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 23.81Xs.min= Es/I(3)d3.max = 16.5Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 20.155Iop5=Krel I(3)d4.max=0.9204检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop5Xs.max) =9.280.15L 故满足要求；4.1.2 保护的段Ksen= I(2)d4.min/ Iop51.3 (满足要求)故：Iop5= I(2)d4.min/ Ksen0.395 Iop5=0.395 top5top5+t0.5s top50.5s4.1.3 保护的段Iop5KrelKss IL.max /Kre=0.367 Iop50.367灵敏度校验：近后备：Ksen = I(2)d4.min/ Iop51.4 1.3远后备：Ksen = I(2)d8.min/ Iop56.3 1.2满足要求top5top5+t2s top52s4.1.4保护进行整定计算4.4保护计算图解：根据题意所得：4.1.5 保护的段Iop3=Krel I(3)d3.max=1.554Xs.max=0.866( Es/I(2)d2.min ) = 19.723Xs.min= Es/I(3)d2.max = 12.777Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 16.75检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop3Xs.max) =19.5460.15L故不满足要求；采用瞬时电流电压联锁速断保护整定计算：Lmain = 0.75L = 7.5 km电流元件的动作电流：Iop3= Es/( Xs.main+ X1 Lmain)=0.940低电压元件的动作电压：Uop3=1.73Iop3 X1 Lmain=4.884最小运行方式时的保护区：Lmin = (0.866EsXs.min Iop3)/ X1 Iop3=30.78故不满足要求,所以不设段；4.1.6 保护的段Iop3Kph Iop5=0.8063检验：Ksen= I(2)d3.min/ Iop3=0.8181.5故满足要求；top3top5+t1s top31s4.1.7 保护的段IopKrelKss IL.max /Kre=0.298 Iop0.298灵敏度校验：近后备：Ksen = I(2)d3.min/ Iop32.607 1.5远后备：Ksen = I(2)d4.min/ Iop31.725 1.5满足要求top3top5+t2.5s top32.5s4.1.8对保护1进行整定计算4.5系统电流方向图4.1.9保护的段整定计算Iop1=Krel I(3)d2.max=1.128 Iop1=1.128Xs.max=0.866( Es/I(2)d1.min ) = 8.605Xs.min= Es/I(3)d1.max = 6.845Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 7.725检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop1Xs.max) =19.40.15L故满足要求；4.1.10 保护的段整定计算Kfz.min=( Id3.min xt+ Id3.min jh )/ Id3.min xt = 1.28Iop1Kph Iop3/ Kfz.min =0.373 Iop10.373检验：Ksen= I(2)d2.min/ Iop1=3.841.5故满足要求；top1top3+t0.5s top10.5s 4.1.11保护的段整定计算IopKrelKss IL.max /Kre=0.298 Iop10.298灵敏度校验：近后备：Ksen = I(2)d2.min/ Iop14.812 1.5远后备：Ksen = I(2)d3.min/ Iop12.033 1.5满足要求top1top3+t3s top13sB、对下面单侧电源进行保护整定：4.6单侧电源图4.7单侧电源图4.2对保护进行整定计算解：根据题意所得：Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 43.28Xs.min= Es/I(3)d3.max = 19.44Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 31.364.2.1 保护的段整定计算Iop2=Krel I(3)d1.max=0.7728 检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop2Xs.max) =48.271.3故不满足要求；采用瞬时电流电压联锁速断保护整定计算：Lmain = 0.75L = 30 km电流元件的动作电流：Iop2= Es/( Xs.main+ X1 Lmain)=0.493 低电压元件的动作电压：Uop2=1.73Iop2 X1 Lmain=10.1 最小运行方式时的保护区：Lmin = (0.866EsXs.max Iop2)/ X1 Iop5=15.063kmLmin0.15L 故不满足要求,所以不设段；4.2.2 保护的段整定计算Ksen= I(2)d1.min/ Iop21.3 (满足要求)故：Iop2= I(2)d1.min/ Ksen0.249 Iop2=0.249 top2top2+t0.5s top20.5s4.2.3 保护的段整定计算Iop2KrelKss IL.max /Kre=0.298 灵敏度校验：近后备：(取本线路末端)Ksen = I(2)d1.min/ Iop21.08 1.3满足要求top5top5+t2s top52s4.3对保护进行整定计算4.8电流方向图解：根据题意所得：Xs.max=0.866( Es/I(2)d3.min ) = 79.741Xs.min= Es/I(3)d3.max = 53.54Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 66.6414.3.1 保护的段整定计算Iop4=Krel I(3)d2.max=0.4512 检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop4Xs.max) =24.89350%L故满足要求；最小运行方式时的保护区：Lmin = (0.866EsXs.mas Iop4)/ X1 Iop2=48.618km故不满足要求,所以不设段；4.3.2 保护的段整定计算Kfz.min=( Id2.min xt+ Id2.min jh )/ Id2.min xt = 1.913Iop4Kph Iop.xl/ Kfz.min =0.494 检验：Ksen= I(2)d2.min/ Iop4=0.7921.3故满足要求；top4top2+t0.5s top40.5s4.3.3 保护的段整定计算Iop4KrelKss IL.max /Kre=0.298 灵敏度校验：近后备：Ksen = I(2)d2.min/ Iop40.7561.3远后备：Ksen = I(2)d1.min/ Iop40.5691.3远后备：Ksen = I(2)d1.min/ Iop41.141.2故满足要求top3top5+t2.5s top32.5s4.3.4对保护进行整定计算4.9电流方向图4.3.5保护的段整定计算Iop6=Krel I(3)d3.max=0.4788 Xs.max=0.866( Es/I(2)d4.min ) = 69.03Xs.min= Es/I(3)d4.max =43.69Xs.main= 0.5(Xs.max + Xs.min) = 56.36检验：Lmin=1/X1(0.866Es/ Iop6Xs.max) =3.7625故不满足要求；采用瞬时电流电压联锁速断保护整定计算：Lmain = 0.75L = 22.5 km电流元件的动作电流：Iop6= Es/( Xs.main+ X1 Lmain)=0.3125 低电压元件的动作电压：Uop6=1.73Iop6X1 Lmain=4.871 最大运行方式时的保护区：Lmax =( Xs.max Uop6)/ X1 (UpUop6)=16.559 km最小运行方式时的保护区：Lmin = (0.866EsXs.mas Iop6)/ X1 Iop6=24.576故不满足要求,所以不设段；4.3.6 保护的段整定计算与保护4的段配合：Iop6Kph Iop4/ Kfz.min =0.158 Iop60.158检验：Ksen= I(2)d3.min/ Iop6=1.4681.3故满足要求；top6top4+t1s top61s 5.6.3 保护的段Iop6KrelKss IL.max /Kre=0.352 灵敏度校验：近后备：Ksen = I(2)d3.min/ Iop60.6551.3远后备：Ksen = I(2)d3.min/ Iop61.3=1.3低电压元件的动作电压:Uop6Kk Ug.min /Kh=26.061 Uop626.061故均满足要求top6top4+t3s top63s第五章 短路电流计算说明书5.1短路电流计算 最大运行方式：两电站的六台机组全部投入运行，中心变电所在地110KV母线上的系统等值标么电抗为0.225。城关变电所总负荷为340A（35KV侧），由G1电站供给110KV、G2电站供给130KV。剩余的110A经中心变电所送入系统。根据题意转换出电抗标么值：5.1系统等值图排除城关变电所，合并整理其它电抗值得：5.2系统简化图整理合并得：X1=0.225X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X11=1X12=5.33X13=X14=X15=5.33X16=0.876X17=X18=0.75X19=0.75X20=X21=4X22=2X23=2.665X24=8X25=3.918X26=1.833X27=0.275X28=0.1755.3系统简化图整理合并得：5.4系统简化图合并、星三角等值转换：5.5系统等值图等值电抗转换：X29=0.5 X30=7.583X31=3.547X32=0.712X33=10.791X34=5.047计算得出的最大短路电流分别为：Is7.731 Iq=0.541Ij=1.115最小运行方式：两电站都只有一台机组投入运行，中心变电所110KV母线上的系统等值标么电抗为0.35城关变电所总负荷为115A（35KV侧），由G1电站供给40A、G2电站供给60A。剩余的15A经中心变电所送入系统。两相短路电流正序电抗化简：最小运行方式下转换的电抗标么值：5.6系统等值图X1=0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4合并青中线、金中线、中变电抗：5.7系统等值图X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：5.8系统等效图X25=0.625X26=8.178X27=8.751整理、合并得：5.9系统等效图X28=0.825X29=10.805X30=11.5625.2两相短路电流负序电抗化简最小运行方式下转换的负序电抗标么值：.5.10短路电流图X1=0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4整理、合并得：5.11短路电流等效图X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：5.12短路电流简化图X25=0.625X26=3.5685.13短路电流简化图整理、合并得：X27=4.736X28=0.552整理、合并得X29=Xf=0.7275.14短路电流等效图5.2.1合并附加电抗图得出电抗图：5.15系统短路图整理、合并得出：5.16系统短路图X31=0.826X32=10.804X33=11.562计算得出的最大短路电流分别为：IS5.733 Iq=0.433 Ij=0.452 5.3继电保护整定总电路转换图及变换成单侧电源简化图：5.17总电路转换图： 5.18单侧电源简化图5.19单侧电源简化图表5.1 各个短路点的最大短路电流和最小短路电流数据表：短路点Up(kv)回路名称I(3)d.max(KA)I(3)d.mim(KA)D137系统3.1212.15G10.4330.155G20.2110.169D237系统0.9400.735G10.7320.203G20.3760.225D310.5系统0.7010.608G10.5940.171G20.3990.232D410.5系统0.4000.398G10.3670.116G20.4890.268D510.5系统7.7315.733G11.1150.452G20.5410.433D66.3系统2.5852.477G13.7991.365G21.1360.788D710.5系统1.7321.665G11.5490.483G21.0430.656D86.3系统1.7191.777G11.6230.534G23.5431.799利用三段式电流（电压）保护，其整定数据见计算书。5.3.1方向元件的设置6.20电源方向元件图5.3.2整定原则根据方向元件安装原则二（对在同一母线上的定时限过电流保护，按动作时限考虑，时限短的安装方向元件，而长的不用装，若相等则均装）判断，保护2和5的时限为2秒，保护3和4的时限为2.5秒，所以，保护2和5均应安装方向元件。根据方向元件安装原则一（对瞬时过电流速断保护，当反方向电流大于保护的动作值时，该保护需加装方向元件）(1)对于保护1，当的d1点短路时：Idj1+Idq1=0.433+0.211=0.644(KA) Iop1=1.128(KA)所以不需要安装方向元件。(2)对于保护3，当d2点短路时：Idj0.376(KA) Iop4=0.144(KA)所以需要安装方向元件。(4)对于保护6，当d4点短路时：Idx4+Idj4=0.4+0.367=0.767(KA) Iop6 =0.158 (KA)所以需要安装方向元件。表5.2继电保护配置成果表 型式主 保 护后 备 保 护保护段段段瞬时电流联锁限时电流速断保护定时限过电流保护1Iop1=1.128top10sIop10.373top10.5sIop10.298top13s2Iop2=0.249top20.5sIop20.149top52s3Iop30.4345top31sIop0.298top32.5s4Iop40.144top40.5sIop40.1488top32.5s5Iop5=0.733top50sIop5=0.395top50.5sIop50.367top52s6Iop60.158top61sIop6=0.176top63s第六章 零序电流保护的整定计算在中性点直接接地的线路中，接地故障占总故障次数的90%以上。因此，接地短路的保护是高压电网中的重要保护之一。接地短路的保护可以采用带零序电流补偿的接地距离保护或高频保护，也可以采用零序电流保护。6.1零序电流保护瞬时段的整定计算6.1.1零序电流保护瞬时段（段）的整定计算躲开线路末端接地短路时最大零序电流式中 可靠系数，取1.3接地短路的最大零序电流。单相接地短路时的零序电流为而两相接地短路的零序电流为取两者最大值灵敏度校验：6.1.2零序电流保护（段）的整定计算按躲开本线路末端母线上变压器的另一侧母线接地短路时流过的最大零序电流整定： 线路末端变压器另一侧母线发生接地短路时流过保护的最大零序电流灵敏度校验：6.1.3零序电流保护（段）的整定计算（1）躲开下一线路始端三相短路时的式中 非周期分量系数，采用重合闸加速后取152，否则取1电流互感器的同型系数，同型时取0.5，不同时取1电流互感器的10%误差，取0.1相邻线路始端三相的最大短路电流灵敏度校验：作近后备时：本线路末端接地短路时最小零序电流 作远后备时： 相邻线路末端接地短路时最小零序电流最大分支系数6.2零序方向元件灵敏度的校验零序方向元件（继电器）在零序电流保护中是个判断功能元件，要求它比零序电流各段保护有较高的灵敏度。阶段式零序电流保护一般共用一个方向元件。根据零序电流、电压的分布规律，当接地短路点远离保护安装处时，其灵敏度将逐渐降低。因此，零序方向元件的灵敏度应按零序电流保护中最后一段保护的保护范围末端进行校验，要求灵敏系数不小于1.2。对本线路的灵敏系数要求不小于2。方向元件的灵敏系数计算为式中 零序方向元件端子上的短路零序功率；