38M3液化石油储罐结构工艺及焊接工艺设计（论文）.doc

洛阳理工学院毕业设计（论文）毕业设计（论文）38m 3液化石油储罐结构工艺及焊接工艺设计摘 要液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备，由于该气体具有易燃易爆的特点，因此在设计这种贮罐时，要注意与一般气体贮罐的不同点，尤其是安全与防火，还要注意在制造、安装等方面的特点。卧式储罐设计是以应力分析为主要途径，以材料力学为基础，对容器的各个主要受压部分进行设计。其设计的目的主要是确定合理、经济的结构形式，并满足制造、检验、装配、运输和维修等方面要求，设计中主要从强度和刚度两方面进行设计保证容器不因过渡变形而发生泄露失效，最终达到安全可靠的工作性能的要求。 矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。该液化石油储罐依据GB150、JB/T4732等设计标准、严格执行TSG R0004-2009固定式压力容器安全技术监察规程的规定，充分考虑节能降耗的要求，基于弹性失效准则，完成对液化石油气储罐的设计；在AUTOCAD中正确绘出装配图；以储罐的 建模，分析储罐整体的 应力，数据显示在人孔接管与壳体连接处发生应力集中，同时经过查阅资料，运用公式也证明了只有人孔接管需要补强；然后对该储罐进行了补强设计。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。关键词：卧式储罐，应力，刚度，强度，结构设计38m3 LIQUEFIED OIL TANK STRUCTURE DESIGN PROCESS AND WELDING PROCESSABSTRACTLiquefied petroleum gas storage tank is holding common equipment of liquefied petroleum gas (LPG), due to the characteristics of the gas is flammable and explosive, so in the design of the storage tank, to pay attention to the differences and common gas storage tank, especially for security and fire prevention, note also that in the aspect of manufacture, installation, etc.Horizontal tank design is based on stress analysis as the main way, on the basis of mechanics of materials, to design the main compression portion of the container. Its design purpose is mainly to determine the reasonable, economic structure, and satisfy the fabrication, inspection, assembly, transportation and maintenance requirements, mainly from two aspects of strength and stiffness in the design of design to ensure container does not leak due to transition of deformation failure, eventually reached the requirements of safe and reliable work performance.残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。The liquefied oil tank based on GB150, JB/T4732 Design standards, strict enforcement of TSG R0004-2009 stationary pressure vessels safety technology supervision procedures provisions, give full consideration to saving energy and reducing consumption, based on the elastic failure criteria (Design by Rule), and complete Design of LPG storage tank; Correct draw assembly drawings in AUTOCAD; Tank model, was used to analyze the overall stress of the storage tank, the data displayed in the manhole pipe and casing joint stress concentration occurs, through access to information at the same time, using the formula is also proved that only need manhole over reinforcement; Then has carried on the reinforcement to the tank design.酽锕极額閉镇桧猪訣锥。KEY WORDS: Horizontal tank, Stress, Stiffness, Strength, Structure design彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。5目录摘 要I謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。ABSTRACTII厦礴恳蹒骈時盡继價骚。目录III茕桢广鳓鯡选块网羈泪。前言1鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。第1章 设计参数的选择3籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。1.1 液化石油气参数的确定3預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。1.2 设计温度3渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。1.3 设计压力4铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。1.4 设计储量5擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。1.5 主要元件材料的选择5贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。1.5.1 筒体材料的选择5坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。1.5.2 鞍座材料的选择5蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。1.5.3 地脚螺栓的材料选择5買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。第2章 容器的结构设计6綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。2.1 圆筒厚度的设计6驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。2.2 封头壁厚的设计6猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。2.3 筒体和封头的结构设计7锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。2.3.1 筒体设计7構氽頑黉碩饨荠龈话骛。2.3.2 封头设计7輒峄陽檉簖疖網儂號泶。2.4 人孔的选择8尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。2.5 通用件的选用9识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。2.5.1 接管和法兰9凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。2.5.2 垫片12恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。2.5.3 螺栓（螺柱）的选择13鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。2.6 鞍座选型和结构设计14硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。2.6.1 鞍座选型14阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。2.6.2 鞍座的安装位置15氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。2.7人孔补强圈设计15釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。2.8 其他附件的设计16怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。2.8.1 液面计的设计16谚辞調担鈧谄动禪泻類。2.8.2 安全阀的设计16嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。第3章 应力校核17熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。3.1 水压试验应力校核17鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。3.2 圆筒轴向弯矩计算17纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。3.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩17颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。3.2.2 支座截面处的弯矩18濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。3.3 圆筒轴向应力计算并校核18銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。3.3.1 圆筒中间截面上的轴向应力18挤貼綬电麥结鈺贖哓类。3.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算并校核19赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。3.3.3 圆筒轴向应力校核19塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。3.4 切向剪应力的计算及校核20裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。3.4.1 圆筒切向剪应力的计算20仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。3.5 鞍座应力计算并校核20绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。3.6 地震引起的地脚螺栓应力21骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。第4章 焊接工艺设计22瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。4.1 储罐的基本构成22鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。4.2 技术要求23栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。4.3 材料的选择24辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。4.4 焊接技术特性及要求25峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。4.4.1 技术特性25詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。4.4.2 技术要求25则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。4.5 焊接工艺流程26胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。4.5.1 焊缝编号及示意图27鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。4.5.2 接管与壳体封头的焊接27稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。4.5.3 各筒节纵向焊缝焊接工艺分析32陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。4.5.4 各筒节环向焊缝焊接工艺分析34沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。4.5.5 焊后热处理工艺参数35钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。结论36懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。谢 辞37謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。参考文献38呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。外文资料翻译39莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。前言随着科技发展的日新月异，由于我国石油资源的限制，必须充分利用国外石油资源。目前我国每年均要进口几千万吨原油和几百万吨液化石油气，才能满足国民经济和人民生活的需要。（储罐，压力容）另一方面，随着全球经济一体化的发展和我国即将加入世界贸易组织(WTO)，我国必须大力增加石油储备资源，以减少国际局势动荡对我国经济的影响。以上情况迫切要求我们大力增加石油储存能力，发展大型储罐。目前(1015)万m3的浮顶罐是世界各国储存原油的主体罐型。日本已建成了单罐容量为16万m3的大型储罐，还设计出了18万m3和30万m3的特大型储罐。 麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。我国陆续在秦皇岛、黄岛、浙江舟山和大连等地建造了十几座10万m3的浮顶原油罐(系引进日本的技术与主要材料)，使得5万m3和10万m3浮顶罐已成为我国目前原油储存的主体罐型。由于大容量储罐的单位容量的耗钢量、投资及运营费用较低，为了适应我国原油进口和适当储备的形势，我们面临建造更大容量储罐的任务。 納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。在选材方面，根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为-2048，最高工作压力等条件。根据国标规定选用16MnR为筒体材料，适用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（8mm）的压力容器。为了得到良好的焊接工艺，封头材料和筒体材料一致，也是16MnR。風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。对于汽油、喷气燃料和柴油等大宗油料的储罐，随着石油和石油化工企业生产加工装置的大型化，也正朝着大型化发展。深圳某些石化企业已建成了一批(25)万m3的内浮顶成品油料储罐。 灭嗳骇諗鋅猎輛觏馊藹。对于液化石油气的储存，在沿海地区要大力开发大型常压低温储罐，以满足液化石油气需求量日益增长(主要由国外进口)的储存要求。对于液化石油气的生产企业，它的主体罐型将是在常温压力下储存l0003000 m3的球罐。因为在这些企业中，液化石油气的储罐储存能力一般为7天10天的生产量。由于油料周转快，要采用常压低温储存，就必须设置庞大的致冷设备，将生产装置生产的温度为40左右的液化石油气降至-4(丁烷)-42(丙烷)，而液化石油气的出厂手段一般为铁路罐车、汽车罐车或水运装船，用户都不要求进低温的液化石油气，这样就会造成能量的巨大浪费和作业困难，所以在这些液化石油气的生产企业中采用大容量常压低温储罐在经济上是不可行的。 铹鸝饷飾镡閌赀诨癱骝。本课题针对于38m3液化石油储罐的设计，主要是为了了解中小型储罐存在的意义和对一些场合特殊的用途。通过此次对该储罐的结构及焊接工艺的研究中，更能够加深理解储罐类产品对化工工业发展的重要性。攙閿频嵘陣澇諗谴隴泸。第1章 设计参数的选择1.1 液化石油气参数的确定液化石油气的主要组成部分由于石油产地的不同，各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下：表1-1 液化石油气组成成分组成成分异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔各成分百分比0.012.2549.323.4821.963.791.190.02对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下：表1-2 各温度下各组分的饱和蒸气压力温度/饱和蒸汽压力/MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戊烷正戊烷乙炔-25060.040.0250.0070-2001.380.270.0750.0480.030.0090002.3550.4660.1530.1020.0340.02402003.7210.8330.2940.2050.0760.058050071.7440.660.00111.2 设计温度 根据本设计工艺要求，使用地点为太原市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-2048，介质为易燃易爆的气体。 趕輾雏纨颗锊讨跃满賺。从表中我们可以明显看出,温度从50降到-25时,各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。夹覡闾辁駁档驀迁锬減。由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。所以，取最高设计温度t=50，最低设计温度t=25。根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50为设计温度。视絀镘鸸鲚鐘脑钧欖粝。1.3 设计压力该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。偽澀锟攢鴛擋緬铹鈞錠。根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如下表:表1-3 各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压温度/饱和蒸气分压/MPa异辛烷乙烷丙烷异丁烷正丁烷异戍烷正戍烷乙烯-2500.0290.09460.0140.00880.00090.000080-2000.0310.1270.01760.01050.00110.000110000.0530.22040.03590.02240.00130.0002602000.0840.3940.0690.0450.00290.0006305000.1580.08250.15730.10980.00760.00190有上述分压可计算再设计温度t=50时，总的高和蒸汽压力：P=0.01%0+2.25%7+47.3%1.744+23.48%0.67+21.96%0.5+3.79%0.2+1.19%0.16+0.02%0.0011=1.25901 MPa （1-1）緦徑铫膾龋轿级镗挢廟。因为P异丁烷（0.2）P液化气(1.25901)P丙烷（1.744）当液化石油气在50时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在50时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取50时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。騅憑钶銘侥张礫阵轸蔼。对于设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为1.051.1倍的最高工作压力。所以有Pc=1.11.744=1.9184MPa。疠骐錾农剎貯狱颢幗騮。1.4 设计储量参考相关资料，石油液化气密度一般为500-600Kg/m3，取石油液化气的密度为580Kg/m3，盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为：镞锊过润启婭澗骆讕瀘。W=Vt=0.938580=19836t （1-2）榿贰轲誊壟该槛鲻垲赛。1.5 主要元件材料的选择1.5.1 筒体材料的选择选用筒体材料为16MnR(钢材标准：GB 6654）。1.5.2 鞍座材料的选择 该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-2048，按国家标准选择鞍座材料为16MnR，使用温度为-20250，许用应力为sa= 170MPa。邁茑赚陉宾呗擷鹪讼凑。1.5.3 地脚螺栓的材料选择根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。嵝硖贪塒廩袞悯倉華糲。洛阳理工学院毕业设计（论文）第2章 容器的结构设计2.1 圆筒厚度的设计根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为-2048，最高工作压力等条件。根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为低合金钢16MnR（钢材标准为GB6654）t=170MPa。选用16MnR为筒体材料，适用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（8mm）的压力容器。根据GB150，初选厚度为625mm，最低冲击试验温度为-20，热轧处理。该栎谖碼戆沖巋鳧薩锭。=mm （2-1）对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度C21mm，取C2=2mm查标准HG20580-1998钢制化工容器设计基础规定知，钢板厚度负偏差C1=0.25mm。而当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可以忽略不计，故取C1=0。劇妆诨貰攖苹埘呂仑庙。d=+C2=14.51+2=16.51mm （2-2）臠龍讹驄桠业變墊罗蘄。n=d+C1=16.51+0=16.51mm （2-3）鰻順褛悦漚縫冁屜鸭骞。圆整后取名义厚度n=18mm，t没有变化，故取名义厚度18mm合适。2.2 封头壁厚的设计为了得到良好的焊接工艺，封头材料的选择同筒体设计，同样采用16MnR。 =14.465 mm （2-4）同理，选取C2=2 mm ，C1=0 mm 。 n=+C1+C2=14.465+2+0=16.465 mm （2-5）穑釓虚绺滟鳗絲懷紓泺。圆整后取名义厚度为n=18mm跟筒体一样，选择厚度为18mm的16MnR材料合适。2.3 筒体和封头的结构设计对于承受内压，且设计压力Pc=1.9184MPa35m且比较接近，所以结构设计合理。2.4 人孔的选择查压力容器与化工设备实用手册，因筒体长度7600mm6000mm，需开两个人孔，可选回转盖带颈对焊法兰人孔。惬執缉蘿绅颀阳灣熗鍵。由使用地为太原市室外，确定人孔的公称直径DN=500mm，以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型相同，根HG/T21518-2005回转盖带颈对焊法兰人孔，查表3-1，由PN=2.5MPa选用凹凸面的密封形式MFM，采用8.8级35CrMoA等长双头螺柱连接。其明细尺寸见下表：贞廈给鏌綞牵鎮獵鎦龐。图2-2 回转盖带颈对焊法兰人孔表2-2 人孔尺寸表密封面形式公称压力公称直径dSdDD1H1H2bb1b2ABLd0螺柱数量螺母数量螺柱尺寸总质量凹凸面2.5Mpa50053012500730660270134485455405200300302040M361803312.5 通用件的选用2.5.1 接管和法兰液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。嚌鲭级厨胀鑲铟礦毁蕲。根据压力容器与化工设备实用手册PN=2.5MPa时，可选接管公称通径DN=80mm。根据设计压力PN=1.9184MPa，查HG/T 20592-97钢制管法兰，选用PN2.5MPa带颈平焊法兰（SO），由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用。选择密封面型式为凹凸面（MFM），压力等级为1.04.0MPa，接管法兰材料选用16MnR。根据各接管公称通径，查得各法兰的尺寸如下：薊镔竖牍熒浹醬籬铃騫。图2-3 带颈平焊钢制管法兰表2-3 法兰尺寸序号名称公称通径DN钢管外径B连接尺寸法兰厚度C法兰高度H法兰颈法内兰径B1坡口宽度b法兰理论质量Kg法兰外径DD螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺栓通径a液位计口3238140100188M161830603952.02b放气管8089200160188M1624401189164.86d安全阀口8089200160188M164401189164.86e排污口8089200160188M1624401189164.86f液相出口8089200160188M1624401189164.86g液相回流管8089200160188M1624401189164.86h液相进口8089200160188M1624401189164.86i气相管8089200160188M1624401189164.86j压力表口202510575144M121626452641.03k温度计口202510575144M121626452641.03图2-4 筒体整体、接管、人孔分布图接管外径的选用以B国内沿用系列（公制管）为准，对于公称压力0.25PN25MPa的接管，查压力容器与化工设备实用手册普通无缝钢管，选材料为16MnR。对应的管子尺寸如下表：齡践砚语蜗铸转絹攤濼。表2-4 接管尺寸序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚伸长量质量（kg）a液位计管323821003.50.447b放气管8089115041.26d安全阀8089115041.26e排污口8089115041.26f液相出口8089115041.26g液相回流管8089115041.26h液相进口8089115041.26i气相管8089115041.26j压力表口2025110030.244k温度计口2025110030.2442.5.2 垫片查钢制管法兰、垫片、紧固件，知凹凸面法兰用MFM型垫片尺寸，根据设计压力为Pc=1.9184MPa，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。金属材料为纯铝板L3，标准为GB/T 3880，最高工作温度200，最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS，最高工作温度为290。得对应垫片尺寸如表：绅薮疮颧訝标販繯轅赛。图2-5 凹凸面型垫片表2-5 垫片尺寸符号管口名称公称直径DN(mm)内径D1(mm)外径D2(mm)厚度(mm)a液位计口3261.5823b放气管801201423c人孔5005305753d安全阀801201423e排污口801201423f液相出口801201423g液相回流管801201423h液相进口801201423i气相管口2045.5613j压力表2045.5613k温度计2045.56132.5.3 螺栓（螺柱）的选择根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。饪箩狞屬诺釙诬苧径凛。查钢制管法兰、垫片、紧固件得螺柱的长度和平垫圈尺寸：图2-6 双头螺柱图2-7 螺母表2-6 螺栓及垫圈尺寸名称管口名称公称直径螺纹螺柱长紧固件用平垫圈 mmd1d2ha液位计管32M168517303b放气管80M1610017303d安全阀80M1610017303e排污口80M1610017303f液相出口80M1610017303g液相回流管80M1610017303h液相进口80M1610017303i气相管80M1610017303j压力表口20M127513242.5k温度计口20M127513242.52.6 鞍座选型和结构设计2.6.1 鞍座选型该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-2048，按JB/T 4731-2005选择鞍座材料为16MnR，使用温度为-20250，许用应力为sa= 170MPa。烴毙潜籬賢擔視蠶贲粵。估算鞍座的负荷：计算储罐总重量 m=m1+2m2+m3+m4 （2-9）其中：m1 为筒体质量：对于16MnR普通碳素钢，取=7.85103kg/m3L=DL= =8571.936kg （2-8）鋝岂涛軌跃轮莳講嫗键。m2为单个封头的质量：查标准JB/T 4746-2002 钢制压力容器用封头中椭圆形封头质量，可知m2=839.3kg 撷伪氢鱧轍幂聹諛詼庞。m3为充液质量：液化石油气水故m3（max）=水V=1000V=122701.84 kg （2-10）踪飯梦掺钓貞绫賁发蘄。 m4为附件质量：选取人孔后，查得人孔质量为331 kg，其他接管质量总和估为400 kg。m=m1+2m2+m3+m4=134344.18kg134344kg （2-11）婭鑠机职銦夾簣軒蚀骞。 每个鞍座承受的重量为 G/2=mg / 2=1343449.8/2=658.286 kN由此查JB 4712.1-2007 容器支座。选取轻型，焊制A，包角为120，有垫板的鞍座，筋板数为6。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如下：譽諶掺铒锭试监鄺儕泻。表2-7 鞍座支座结构尺寸公称直径DN2300腹板210垫板b4500允许载荷Q/kN410筋板l3255410鞍座高度h250b2208e100底板l11660b3290螺栓间距l21460b124038螺孔/孔长D/l24/40114弧长2680重量kg2152.6.2 鞍座的安装位置因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A不超过0.2L值，为此中国现行标准JB 4731 钢制卧式容器规定A0.2L=0.2（L+2h），A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。俦聹执償閏号燴鈿膽賾。由标准椭圆封头 （2-12）有 h=H-Di / 4=615-2300 / 4=40mm故 A0.2(L+2h)=0.2(8400+240)=1696mm由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。缜電怅淺靓蠐浅錒鵬凜。因此，JB 4731 还规定当满足A0.2L时，最好使A0.5R m（Rm=Ri+n/2），即Rm=1150+18/2=1159mm 。骥擯帜褸饜兗椏長绛粤。A0.5Rm =0.51159=579.5 mm ,取A=570 mm 。综上述：A=570 mm （A为封头切线至封头焊缝间距离，L为筒体和两封头直边段的总长）2.7 人孔补强圈设计图2-8 补强圈查压力容器与化工设备实用手册，人孔接管直径为500mm，选取补强圈外径840mm，内径510mm，补强圈厚度为16mm,质量41.5kg。癱噴导閽骋艳捣靨骢鍵。查钢制管法兰、垫片、紧固件得人孔法兰。2.8 其他附件的设计2.8.1 液面计的设计储罐总高H=h+D=40+2300=23403000m，容器盛装液化石油气，物料没有结晶等易堵塞固体，所以选用玻璃管式液面计。液面计通过法兰与设备连接在一起。鑣鸽夺圆鯢齙慫餞離龐。2.8.2 安全阀的设计 由操作压力P=1.9184MPa，工作温度为-2048，盛放介质为液化石油气体。选择安全阀的公称压力PN=25kg/cm2，最高工温度为150，材料为可锻铸件的弹簧微启式安全阀，型号为A41H-25。公称直径DN=80mm。榄阈团皱鹏緦寿驏頦蕴。第3章 应力校核3.1 水压试验应力校核试验压力试验压力：PT=1.25P MPa （3-1）圆筒的薄膜应力： MPa （3-2） 0.9Rel=0.90.9345279.45 MPaT173.555MPa ， 合格即，所以水压试验合格。3.2 圆筒轴向弯矩计算3.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩圆筒的平均半径Ra=Di/2+n/2=1159mm，座反力F=679895N根据JB/T 4731-2005得：M1= （3-3） = 化简得：M1=F（C1L-A）其中C1=.006 Mi=F（C1L-A）=338.792 kN.m其中，剪力弯矩图如下图所示：图3-1剪力弯矩示意图3.2.2 支座截面处的弯矩M2= （3-4）式中： C2=2 C3=0.05 M2=-331.96 kN.m3.3 圆筒轴向应力计算并校核3.3.1 圆筒中间截面上的轴向应力计算截面最高点（压应力） 1= （3-5） =63.84 MPa截面最低点（拉应力） 2=74.04 MPa （3-6）3.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算并校核鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下式计算：1当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即）时，轴向应力位于横截面最高点处. 取鞍座包角，查资料得，.则：鞍座横截面最高点轴向应力（拉应力） 3= （3-7）=73.936MPa 2 在横截面最低点处的轴向应力鞍座很截面最低点处轴向应力（压应力）4= （3-8）=73.936 MPa3.3.3 圆筒轴向应力校核A=1.307810-3 （3-9）查过程设备设计得,则B=EA=21051.370810-3=182.773Mpa （3-10）逊输吴贝义鲽國鳩犹騸。压应力不应超过tcr=min（t，B）=min（0.8182.773）=146.22 MPa幘觇匮骇儺红卤齡镰瀉。在操作工况条件下，轴向拉应力不得超过材料在设计温度下的许用应力t，压应力不应超过轴向许用临界应力cr和材料的t。誦终决懷区馱倆侧澩赜。t=0.9146=131.40 MPacr=B=182.77MPa在水压试验条件下，轴向拉应力不得超过0.9Rel=0.90.9345=279.45 MPa，压应力不应超过min0.8Rel，B=min0.8345,182.77=182.77MPa医涤侣綃噲睞齒办銩凛。 1， 2t=182.77MPa 合格 压应力：|1|， |4|tcr=146.22 MPa 合格 Tcr=146.22MPa 合格舻当为遙头韪鳍哕晕糞。3.4 切向剪应力的计算及校核3.4.1 圆筒切向剪应力的计算因A0.5Rm，带来的加强作用，根据包角=120查JB/T4731-2005得K3=0.88，K4=0.401，其最大剪应力位于2=2（/2 +/20）的支座角点处。鸪凑鸛齏嶇烛罵奖选锯。=K3=0.88=32.52 MPa （3-11）圆筒的切应力不应超过设计温度下的许用应力的0.8倍。即 0.8t=0.8182=145.60 MPa 合格圆筒被封头加强（）时，其最大剪应力h=K4=0.401=14.82 MPa （3-12）由内压引起的拉伸应力（K=1.0）h=119.9 MPa （3-13）h+h=14.82+119.9=134.72 1.25t=227.5MPa 合格3.5 鞍座应力计算并校核1 水平应力 由包角=120，查JB/T 4731-2005 K9=0.204 水平分力 Fs=K9F=0.204679.895=138.70 kN （3-14）筧驪鴨栌怀鏇颐嵘悅废。2 腹板水平拉应力计算高度Hs=min（H，Ra/3）=min（250，） （3-15）=250mm 鞍座腹板厚度b0=10mm鞍座实际宽度b4=430 mm ，鞍座垫片有效宽度b2=b+1.56=468 mm，鞍座有效断面平均应力，对于无垫板或者垫板不起加强作用的情况。韋鋯鯖荣擬滄閡悬贖蘊。9=55.48 MPa （3-16）3 应力校核对于16MnR鞍座材料的许用应力sa=345 MPa9=55.48sa=230 MPa 合格3.6 地震引起的地脚螺栓应力鞍座上地脚螺栓n=2，筒体轴线两侧螺栓间距l2=1460mm 。每个地脚螺栓的横截面积： Abt=489.6 mm2 （3-17） 倾覆力矩：ME0V-0=FEVHV=25901.6126810-3=32843.22 N.m 地脚螺栓拉应力：bt=23.62 MPa （3-18）涛貶騸锬晋铩锩揿宪骟。 地脚螺栓剪应力：bt=13.23 MPa （3-19）根据使用温度为-2048，选用GB/T 700 规定的Q345 为地脚螺栓材料，t=170 MPa查JB/T 4731-2005，载荷组合系数K0=1.2 。钿蘇饌華檻杩鐵样说泻。bt=23.621.2t=1.2170=204 MPa 合格bt=13.230.8t=0.8170=136 MPa 合格38第4章 焊接工艺设计4.1 储罐的基本构成储气罐是一个承受内压的钢制焊接压力容器。在规定的使用温度和对应的工作压力下，应保证安全可靠，罐体的基本结构部件应包括人孔、封头、筒体、法兰、支座。戧礱風熗浇鄖适泞嚀贗。图4-1 储气罐的结构简图1 筒体本产品的简体是用钢板卷焊成筒节后组焊而成，这时的简体有纵环焊缝。2 封头按几何形状不同，有椭圆形封头，球形封头，蝶形封头，锥形封头和平盖等各种形式。封头和简体组合在一起构成一台容器壳体的主要部分，也是最主要的受压元件之一。此储气罐选择的是椭圆形封头。購櫛頁詩燦戶踐澜襯鳳。从制造方法分，封头有整体成形和分片成形后组焊成一体的两种。当封头直径较大，超出生产能力时，多采用分片成形方法制造，分片成形控制难度大，易出现不合格产品。对整体成形的封头尺寸、形状，虽然易控制但一般需要有大型冲压模具的压力机或大型旋压设备，工艺设备庞大，制造成本高。嗫奐闃頜瑷踯谫瓒兽粪。从封头成形方式讲，有冷压成形、热压成形和旋压成形。对于壁厚较薄的封头，一般采用冷压成形。 采用调质钢板制造的封头或封头瓣片，为不破坏钢板调质状态的力学性能，节省模具制造费用，往往采用多点冷压成形法制造。虚龉鐮宠確嵝誄祷舻鋸。当封头厚度较大时，均采用热压成形法，即将封头坯料加热至9001000。钢板在高温下冲压产生塑性变形而成形，此时对于有些材料（如正火态钢板），由于改变了原始状态的力学性能，为恢复和改善其力学性能，封头冲压成形后还要做正火、正火+回火或淬火+回火等相应的热处理。对于直径大且厚度薄的封头，采用旋压成形法制造是最经济最合理的选择。與顶鍔笋类謾蝾纪黾廢。3 接管和法兰接管和法兰作用是连接或供人进入容器内部的，是容器的主要组成部分。接管与壳体间的焊接接头一般为角接接头或T形接头，但对于连接二者之间的焊缝，如果是壳体上开坡口时，则称为对接焊缝，壳体上不开坡口时称为角接焊缝。結释鏈跄絞塒繭绽綹蕴。4 密封元件密封元件是两法兰之间保证容器内部介质不发生泄漏的关键元件。对于不同的工件条件要求有不同的密封结构形式和不同材质及形式的垫片，在制造时对于密封垫材料和形式不得随意更改。餑诎鉈鲻缥评缯肃鮮驃。5 支座卧式容器主要采用鞍式支座。4.2 技术要求1 本设备按照GB150-1998钢制压力容器进行制造，检测与验收，并接受压力容器安全技术监察规程的监督。爷缆鉅摯騰厕綁荩笺潑。2 制造筒体、封头、人孔接管、用16MnR钢板符合GB6654-1996及第二次改造通知单的规定，人孔法兰盖用钢板正火状态供货。帯颈对焊法兰、接管用16MnR应符合JB4726-2000，壳体用16MnR钢板应逐张进行冲击试