土木工程系《毕业论文》--卞国飞.doc

实 习 报 告 课题名称 南京地区某酒楼建筑及结构设计 系 别 土木工程系 专 业 土木工程 班 级 09级2班 姓 名 卞国飞 学号 1090424022 指导老师 李瑞 毕业设计（论文）系 土木工程系 专业 土木工程 年级 09 班级 2班 姓名 卞国飞 设计题目 南京地区某酒楼建筑及结构设计 1毕业设计（论文）任务及要求（包括设计或论文的主要内容、主要技术指标，并根据题目性质对学生提出具体要求）2毕业设计（论文）的原始资料及依据（包括设计或论文的工作基础、研究条件、应用环境等）3主要参考资料、文献 指导教师 李瑞 2010年 12月 摘 要框架结构是指由梁柱杆系构件构成，能够承受竖向荷载和水平荷载作用的承重结构体系。框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，有梁和柱通过节点构成承载结构。框架形成可灵活布置的建筑空间，使用较方便。一般情况下，框架结构应承受双向梁柱抗侧力体系，主体结构均宜采用刚接模式。抗震设计时，为协调变形和合理分配内力，框架结构不宜设计成单跨结构。本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则，按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各种因素，调节结构与建筑的总体与细部的关系。本设计主要进行了结构方案中轴线一榀框架的计算。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，接着计算竖向荷载（恒载及活载）作用下的结构内力，再接着计算出水平荷载（地震）作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力），找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算梁柱板的配筋，此外还进行了结构方案中楼梯和基础的设计并绘出了全部施工图。设计过程包括建筑设计部分和结构设计部分。建筑设计根据酒楼的使用要求、自然条件、建筑造型及建筑艺术和室内布置等各方面进行平面布置和空间组织，并妥善解决各个使用功能间的相互干扰，各个矛盾之间的冲突及抗震等问题；结构设计部分根据毕业设计的要求，包括结构选型、结构布置、结构计算、施工图的绘制、构造要求的了解等。关键词： 框架结构 酒楼建筑 控制内力 剪切变形 抗震设计 构件承载力目 录1 绪论 12 建筑设计 22.1 建筑设计资料 22.2 建筑平面图 33 结构设计 63.1 楼板设计 63.1.1 楼板设计资料 63.1.2 结构布置 113.1.3 板的计算 123.2 次梁设计 393.2.1 次梁设计资料 393.2.2 次梁计算 393.3 楼梯设计 743.3.1 楼梯设计资料 743.3.2 梯段板设计 743.3.3 平台板设计 753.3.4 平台梁设计 753.4 框架设计 773.4.1 框架设计资料 773.4.2 框架计算简图 783.4.3 框架荷载计算 783.5 基础设计 1293.5.1 岩土层分布资料 1293.5.2 地基梁的配筋计算 1313.5.3 基础的配筋计算 136结论 155致谢 157参考文献158绪论毕业设计是大学教育培养目标实现的重要阶段，是土木工程专业学生在校学习期间最后的一个教学环节，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结，是我们走向工作岗位前的一次设计演习。我们通过毕业设计不但可以学会综合应用大学阶段所学的相关知识，而且可以为未来的工作做好准备。我的毕业设计题目为南京地区某酒楼建筑及结构设计。我国酒楼建筑发展十分迅速，现代酒楼作为城市公共化的餐饮空间，是大家就餐、休闲和洽谈商务的地点，这个题目不仅能使我学到设计中的许多专业知识以及现代框架结构的特点，更能对现代酒店建筑有更深刻的了解。这对今后的职业生涯有很大的帮助。在毕业设计前期，我温习了结构力学、混凝土结构、建筑结构抗震设计理论与实例等专业教材，并借阅了抗震规范、混凝土规范、荷载规范等规范。在毕业设计中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能，在老师指导下进行建筑、结构设计，在这个阶段遇到了许多瓶颈和障碍，在听取老师的建议、查阅相关资料和同学的帮助之后，胜利攻克难关。在毕业设计后期，主要进行设计资料的汇集与整理，完成计算书，用电脑绘制结构施工图等，在老师的审批和指正下我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、外文的翻译、设计计算以及论文撰写，加深了我对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。通过毕业设计中众多绘图和计算机辅助设计软件环节，也令我熟练掌握了AutoCAD，理正及PKPM等专业软件技巧。在进行内力组合的计算时，对Excel的使用也有了更深的理解。上述所有都从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 二零零八年六月六日2 建筑设计21 建筑设计资料表2.1 建筑设计资料一览表序号项目内容1建筑功能餐饮，休闲，会议于一体2建筑特点功能多样，立面造型美光3建筑面积总建筑面积(m2)4043.67 m2地上建筑面积(m2)4043.67 m25建筑层数地上3层地下06建筑层高一至三层4.5m7建筑高度绝对标高(m)0.000室内外高差(m)0.450m建筑总高14.5 m8建筑平面横轴编号1-7轴纵轴编号A-F轴横轴距离(m)43.2m纵轴距离(m)36.0m9建筑防火防火分类为二级10外装修外墙装修凹凸假面石块与黑色釉面砖门窗工程铝合金窗，木门屋面工程（上人）彩色水泥砖面层11内装修顶棚隔声纸板，抹灰喷涂顶棚内墙抹灰，陶瓷砖门窗工程普通门：铝合金窗，木门特种门：乙级防火门楼梯花岗岩面层地面工程主入口大理石地面一至三层水磨石地面公共部分大理石地面12防水工程屋面SBS防水卷材卫生间SBS防水卷材22 建筑平面图图2. 1 底层建筑平面图图2. 2 第二层建筑平面图图2. 3 第三层建筑平面图23 建筑立面图图2. 4 -轴线立面图图2. 5 A-F轴线立面图图2. 6 -轴线立面图图2. 7 F-A轴线立面图图2. 8 1-1剖面图3 结构设计31 楼板设计3.1.1 设计资料南京地区某酒楼第二层现浇钢筋混凝土楼盖, 二层结构平面布置图见图3.1，层高4.50m。图3.1 标准层结构平面布置图（计算取本层）3.1.1.1 荷载计算外墙采用240mm的粉煤灰轻渣空心砌块，所有填充墙均采用100mm的粉煤灰轻渣空心砌块，外墙为拉毛墙面(包括25mm水泥砂浆打底)，内墙为贴瓷砖墙面(包括水泥砂浆25mm打底)；梁侧粉刷除露出室外面采用拉毛墙面(与填充墙外墙相同)外，其余均采用20mm的水泥粉刷；门采用普通木门，窗为铝合金窗。荷载标准值统计如下：小瓷砖地面： 0.55kN/m2水磨石地面： 0.65kN/m2粉煤灰轻渣空心砌块： 7.50kN/m3V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2拉毛墙面: 0.70kN/m2贴瓷砖墙面: 0.50kN/m2水泥粉刷: 0.36kN/m2木门： 0.15kN/m2铝合金窗： 0.40kN/m21. 楼板荷载标准值(1) 其他区域楼面恒荷载合计 30mm厚水磨石地面 0.65 kN/m2； 100mm厚钢筋混凝土板 0.125=2.5 kN/m2； 20厚石灰砂浆 0.0217=0.34 kN/m2； V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2； 小计： 3.74 kN/m2板的活荷载标准值： 2.5 kN恒荷载分项系数取1.2；活荷载分项系数取1.4。于是板的恒荷载设计值： g=3.741.2=4.488 kN/m2活荷载设计值： q=2.51.4=3.5 kN/m2荷载总计： g+q=4.488+3.5=7.988 kN/m2(2) 厕所区域楼面恒荷载合计 小瓷砖地面 0.55 kN/m2 100mm厚钢筋混凝土板 0.125=2.5 kN/m2； 20厚石灰砂浆 0.0217=0.34 kN/m2； V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN/m2； 小计： 3.64 kN/m2恒荷载设计值： g=3.641.2=4.368 kN/m2活荷载设计值： q=2.51.4=3.5 kN/m2荷载总计： g+q=4.368+3.5=7.868 kN/m22. 次梁荷载标准值次梁自重： 0.30（0.60-0.08）25=3.90kN/m 次梁抹灰: 170.022（0.6-0.08）=0.354kN/m 次梁线荷载： 3.90 +0.354 =4.254 kN/m3. 主梁荷载标准值主梁自重: 0.300.725=5.25kN/m主梁室内粉刷: (0.7-0.1)0.36=0.22kN/m主梁室外粉刷: (0.7-0.1)0.70=0.42kN/m外围主梁线荷载： 5.25+0.22+0.42=5.89kN/m内主梁线荷载： 5.25+0.22+0.22=5.69kN/m4. 填充墙及门窗洞口荷载标准值内外填充墙参照建筑设计，主梁下填充墙取高为3.80米，次梁下填充墙取高为3.90米，采用100mm厚粉煤灰轻渣空心砌块。外窗全设为落地窗，窗身下框直接落于面层结构,上顶至相应主梁梁身底侧，计窗高为3.8米；所有门门身上均设玻璃翻窗，顶至相应梁身底侧，主梁下门窗共高3.8米，次梁下门窗共高3.9米。 四周墙体按每延米可算得为： 240mm厚3.8米高填充墙自重： 0.24(4.5-0.7)7.5=6.84kN/m 240mm厚3.8米高填充墙外墙面粉刷： (4.5-0.7)0.70=2.66kN/m 240mm厚3.8米高填充墙内墙面粉刷： (4.5-0.7)0.50=1.90kN/m 240mm厚3.8米高外围填充墙线荷载： 6.84+2.66+1.90=11.40kN/m240mm厚3.8米高内部填充墙线荷载： 6.84+1.90+1.90=10.64kN/m100mm厚3.90米高填充墙自重： 0.10(4.5-0.6)7.5=2.93kN/m100mm厚3.90米高填充墙墙面粉刷： (4.5-0.6)0.50 =1.95kN/m 100mm厚3.90米高填充墙线荷载： 2.93+1.95+1.95=6.83kN/m3.1.1.2 构件截面尺寸的初定混凝土强度等级采用C30,钢筋采用HRB335、HPB235；梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度一般取梁跨度L的1/121/8，当梁的负载面积较大或荷载较大时，宜取上限值。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度可取1/31/2梁宽，同时不小于1/2柱宽，且不应小于250mm。1. 框架梁横梁： h=(1/121/8)7200=600mm900mm 取h=700mm b=(1/31/2)h=250mm375mm 取b=300mm次梁：h=(1/181/12)L=400mm600mm 取：500mm b=(1/31/2)h=200mm300mm 取:300mm 表3.1：梁截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁(bh)次梁(bh)13C30300700300600图3.2 结构的楼层主次梁布置图（实线为主梁，虚线为次梁）2. 框架柱柱截面尺寸可根据柱的轴压比按下列公式估算： （5.1） （5.2）式中：N为柱组合的轴压设计值；F为简支状态计算的柱的负载面积；gE为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取1215kN/m2；为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；n为验算截面以上楼层层数；AC为柱截面面积；fC为混凝土轴心抗压强度设计值；为框架柱轴压比限值，此处可近似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7，0.8和0.9。该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值N=0.8；各层的重力荷载代表值近似取12kN/m2。由图3.2可知边柱及中柱的负载面积分别为7.23.6m2和7.27.2m2。计算得第一层柱截面面积为： 边柱 Ac 中柱 Ac如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为389mm389mm和528mm528mm。根据上述计算结果并综合考虑其它因数，故本设计柱截面尺寸取值如下：一至三层：500mm500mm按上述方法确定的柱截面高度h不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比大于4，满足要求。3. 板厚现浇板的厚度必须大于下列表格的值。表3.2：各种现浇板在不同受力情况下的最小厚度(mm) 板的支承情形 板的类型单向板双向板悬臂板无梁楼板简支1/351/45-1/35(有柱帽)连续1/401/501/121/30(没柱帽)楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构，按结构要求：hL/35,且mm,则：取板厚h=100mm屋面、楼面均取100mm。4. 楼面均布活荷载 楼面均布活荷载查表得2.5 kNm2;3.1.2 结构布置楼盖采用单向板肋楼盖方案，局部双向板；梁板结构布置如图3.1所示。表3.2：构件尺寸表框架梁尺寸梁高梁宽700300次梁600300框架柱500mm500mm板厚100mm图3.3 楼层楼板的受力示意图(实线表示梁的中心轴线，虚线表示受力)图3.4楼层楼板的编号示意图3.1.3 板的计算单向板按塑性内力重分布方法计算,取每米宽板带为计算单元；双向板按弹性理论方法计算。3.1.3.1 荷载计算1. 其他区域楼面恒荷载合计： 3.74 kN/m2板的活荷载标准值： 2.5 kN恒荷载分项系数取1.2；活荷载分项系数取1.4。于是板的恒荷载设计值： g=3.741.2=4.488 kN/m2活荷载设计值： q=2.51.4=3.5 kN/m2荷载总计： g+q=4.488+3.5=7.988 kN/m2 2. 厕所区域楼面恒荷载合计： 3.64 kN/m2板的活荷载标准值： 2.5 kN恒荷载设计值： g=3.641.2=4.368 kN/m2活荷载设计值： q=2.51.4=3.5 kN/m2荷载总计： g+q=4.368+3.5=7.868 kN/m23.1.3.2 板的配筋计算表3.3：楼板类型板的类型板号单向板B1、B6、B8双向板B2、B3、B4、B5、B7、B9、B10、B11、B12、B13、B14、B15、B161. 单向板设计(1) B1板配筋计算 次梁截面为300mm600mm B1板为3跨连续板，计算跨度如下： 板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm 边跨 : 中间跨： 跨度差 （2200-2100）/2100=0.04810%，故可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算如图3.5所示。图3.5 B1板块计算简图表3.4 B1板弯矩计算表截面位置弯矩系数m 边跨跨中10.0800.0807.9882.2002=3.093第二支座B-0.100-0.1007.9882.2002=-3.866第二跨中20.0250.0257.9882.1002=0.881保护层取20mm,板厚100mm，h0=100-20=80mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，1 =1.0，fc =14.3103 kN/m2；HPB235钢筋，fy =210103 kN/m2。板配筋计算过程列于表3.5。表3.5 B1板配筋计算表截面位置M(kNm)实配钢筋边跨跨中13.0930.0340.035190A8150 335mm2第二支座B-3.866-0.042-0.041-225A8150 335mm2第二跨中20.8810.0100.01053A8150 335mm2 ;(2) B6板配筋计算次梁截面为300mm600mm B6板为2跨连续板，计算跨度如下： 板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm 边跨 : 中间跨： 跨度差 （2200-2100）/2100=0.04810%，故可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算如图3.6所示。图3.6 B6板块计算简图表3.6：B6板弯矩计算表截面位置弯矩系数m 边跨跨中10.0700.0707.9882.2002=2.706第二支座B-0.125-0.1257.9882.2002=-4.833保护层取20mm,板厚100mm，h0=100-20=80mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，1 =1.0，fc =14.3103 kN/m2；HPB235钢筋，fy =210103 kN/m2。板配筋计算过程列于表3.7。表3.7：B6板配筋计算表截面位置M(kNm)实配钢筋边跨跨中12.7060.0300.030164A8150 335mm2第二支座B-4.833-0.053-0.052-283A8150 335mm2;(3) B8板配筋计算次梁截面为300mm600mm B8板为连续板，可将其简化为5跨连续板计算，计算跨度如下： 板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm 边跨 : 中间跨： 跨度差 （2200-2100）/2100=0.04810%，故可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算如图3.7所示。图3.7 B8板块计算简图表3.8：B8板弯矩计算表截面位置弯矩系数m 端支座A-116-1167.9882.202= -2.416边跨跨中11141147.9882.202=2.762离端第二支座B-111-1117.9882.202= -3.515离端第二跨跨中21161167.9882.102= 2.202中间支座C-114-1147.9882.102= -2.516中间跨跨中31161167.9882.102= 2.202保护层取20mm,板厚100mm，h0=100-20=80mm；板宽b=1000mm。C30混凝土，1 =1.0，fc =14.3103 kN/m2；HPB235钢筋，fy =210103 kN/m2。板配筋计算过程列于表3.9。表3.9：B8板配筋计算表截面位置M(kNm)实配钢筋端支座A-2.416-0.026-0.026-139A8150 335mm2边跨跨中2.7620.0300.030164A8150 335mm2离端第二支座B-3.515-0.038-0.038-202A8150 335mm2离端第二跨跨中2.2020.0240.024133A8150 335mm2中间支座C-2.516-0.027-0.027-148A8150 335mm2中间跨跨中32.2020.0240.024133A8150 335mm2;2. 双向板设计(1) B2 板配筋计算A、弯矩计算：计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=3600mm； L02=5200mm L01/ L02=3600/5200=0.69 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得三边固定、一边简支时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=3600/5200=0.69，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.69 三边固定、一边简支0.03540.03570.00900.0125-0.0617-0.0612四边简支0.0696-0.0291- B、截面设计（配筋计算结果如表3.10所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A 10(HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=100-15-5=80mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=100-15-5-10=70mm板支座截面有效高度为 h0=has=100-15-5=80mm。为简化计算，受拉钢筋可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.10。表3.10 B2板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01806.766424A10 150523L02703.397243A10 150523支座L0180-6.387-400A10 150523L0180-6.387-400A10 150523L0280-6.336-396A10 150523(2) B3 板配筋计算A、弯矩计算 计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=2000mm； L02=3600mm L01/ L02=2000/3600=0.56 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得四边固定时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=2000/3600=0.56，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.56四边固定0.03810.0060-0.0810-0.0571四边简支0.08780.0216- B、截面设计（配筋计算结果如表3.11所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A 8 (HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=81mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=73mm板支座截面有效高度为 h0=has=81mm。为简化计算，受拉钢筋As可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.11。表3.11 B3板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01812.380147A8 150335L02730.92664A8 150335支座L0181-2.588-160A8 150335L0181-2.588-160A8 150335L0281-0.690-43A8 150335L0281-0.690-43A8 150335(3) B4 板配筋计算A、弯矩计算：计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=3600mm； L02=5200mm L01/ L02=3600/5200=0.69 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得临边简支、邻边固定时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=3600/5200=0.69，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.69 临边简支、邻边固定0.03540.0090-0.0617-0.0612四边简支0.06960.0291- B、截面设计（配筋计算结果如表3.12所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A 10 (HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=100-15-5=80mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=100-15-5-10=70mm板支座截面有效高度为 h0=has=100-15-5=80mm。为简化计算，受拉钢筋As可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.12。表3.12 B4板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01806.766424A10 150523L02703.397243A10 150523支座L0180-6.292-394A10 150523L0180-6.292-394A10 150523L0280-6.241-391A10 150523L0280-6.241-391A10 150523(4) B5 板配筋计算A、弯矩计算：计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=3600mm； L02=7200mm L01/ L02=3600/7200=0.5 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得临边简支、邻边固定时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=3600/7200=0.5，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.50 临边简支、邻边固定0.05590.0079-0.1179-0.0786四边简支0.09650.0174- B、截面设计（配筋计算结果如表3.13所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A 10 (HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=100-15-5=80mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=100-15-5-10=70mm板支座截面有效高度为 h0=has=100-15-5=80mm。为简化计算，受拉钢筋可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.13。表3.13 B5板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01809.703608A10 100785L02703.380242A10 100785支座L0180-12.206-765A10 100785L0180-12.206-765A10 100785L0280-8.137-510A10 100785L0280-8.137-510A10 100785(5) B7 板配筋计算A、弯矩计算：计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=2400mm； L02=4630mm L01/ L02=2400/4630=0.52 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得三遍固定、一边简支时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=2400/4630=0.52，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.52三遍固定、一边简支0.04040.0024-0.0832-0.0569四边简支0.09360.0188- B、截面设计（配筋计算结果如表3.14所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A8 (HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=81mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=73mm板支座截面有效高度为 h0=has=81mm。为简化计算，受拉钢筋可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.14。表3.14 B7板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01813.597210A8 150335L02731.17581A8 150335支座L0181-3.828-237A8 150335L0181-3.828-237A8 150335L0281-0.865-54A8 150335L0281-0.865-54A8 150335(6) B9 板配筋计算A、弯矩计算：计算跨度(板厚h=100mm，次梁 bh=300mm600mm) L01=2000mm； L02=3600mm L01/ L02=2000/3600=0.56 通过查询混凝土与砌体结构设计中附录7“按弹性理论计算矩形双向板在均布荷载作用下的弯矩系数表”（以下简称附表7）得四边固定时的系数。计算时混凝土泊松比取=0.2。荷载设计值 弯矩计算：L01/ L02=2000/3600=0.56，查附表7得 L01/ L02支承条件计算简图0.56四边固定0.03950.0045-0.0824-0.0570四边简支0.08780.0216- B、截面设计（配筋计算结果如表3.15所示）板跨中截面两个方向有效高度h0的确定： 假定选用A8 (HPB235)钢筋，则L01 方向跨中截面的h01=has=81mm;L02 方向跨中截面的h02=h- as-d=73mm板支座截面有效高度为 h0=has=81mm。为简化计算，受拉钢筋可近似按下式计算 截面配筋计算结果及实际配筋列于表3.15。表3.15 B9板弯矩计算表 项目截面h0(mm)m(kNm)Asmm2配筋实有Asmm2跨中L01812.411149A8 150335L02730.89261A8 150335支座L0181-2.633-163A8 150335L0181-2.633-163A8 150335L0281-1.821-186A8 150335L0281-1.821-18