金塘大桥挂蓝计算书(终).doc

金塘大桥标挂篮复核计算书一、设计依据1、金塘大桥标连续梁上部结构2、钢结构设计手册3、结构力学、材料力学4、钢结构设计规范5、建筑结构静力计算手册6、公路桥涵施工技术规范二、工程概况1、西通航孔桥金塘大桥西通航孔桥为(8715687) 三跨预应力混凝土连续箱型梁桥。双幅桥宽26m，单幅桥为单箱单室箱梁。箱梁1#块段至20#块段采用挂篮悬浇施工。箱梁节段长度：1#8#块块段长度均为3m，9#12#块块段长度为3.5m，13#20#块块段长度为4.0m。箱梁主要块段重量：1#块重162.5t，9#块重142.8t，13#块重139.4t。箱梁顶面宽度为12.3m，底板宽为6.3m。箱梁根部高度为8.31m，跨中及合拢段断面梁高为3.4m。箱梁底板从悬臂根部至悬浇段结束处厚度从88.7cm减至30cm。箱梁腹板厚度：1#3#块为70 cm，13#块为变腹板段厚70cm60cm，14#块为变腹板段厚60cm50m，15#20#块腹板厚50cm。箱梁顶板厚1#20#均为30cm。金塘大桥标西通航孔桥上部结构挂篮施工块段一览表块段号砼(m3)重量(t)长度(m)高度(m)底板厚(m)腹板(m)顶板(m)1#块61.9162.53.08.310.8870.700.302#块59.8157.03.07.9630.8460.700.303#块57.7151.53.07.6260.8060.700.304#块55.8146.53.07.2980.7660.700.305#块53.8141.23.06.9810.7290.700.306#块52.0136.53.06.6730.6910.700.307#块50.2131.83.06.3760.6560.700.308#块48.4127.13.06.090.6220.700.309#块54.4142.83.55.770.5830.700.3010#块53.4140.23.55.4660.5470.700.3011#块51.3134.73.55.1770.5120.700.3012#块49.4129.73.54.9050.480.700.3013#块53.1139.44.04.6160.4460.600.3014#块47.4124.44.04.350.4140.500.3015#块44.2116.04.04.110.3850.500.3016#块43.3113.74.03.8970.360.500.3017#块41.4108.74.03.7130.3370.500.3018#块40.3105.84.03.5640.320.500.3019#块40.4106.14.03.4540.3060.500.3020#块37.899.24.03.400.300.500.302、非通航孔桥金塘大桥西通航孔桥为(8715687) 三跨预应力混凝土连续箱型梁桥。双幅桥宽26m，单幅桥为12.3单箱单室箱梁。箱梁1#块段至20#块段采用挂篮悬浇施工。非通航孔桥118m跨连续梁为预应力混凝土连续箱型梁桥，该桥跨共两联，第一联桥跨布置为64.5+4x118+64.5m，第二联桥跨布置为64.5+5x118+64.5m。双幅桥宽26m，单幅桥为单箱单室箱梁。箱梁1#块段至13#块段采用挂篮悬浇施工。箱梁节段长度：1#4#块块段长度均为3.0m，5#9#块块段长度为4.0m，10#13#块块段长度为5.0m。箱梁主要块段重量：1#块重144.3t，5#块重158.1t，10#块重140.9t。箱梁顶面宽度为12.3m，底板宽为6.3m。箱梁根部高度为7.112m，跨中及合拢段断面梁高为3.39m。箱梁底板从悬臂根部至悬浇段结束处厚度从86.5cm减至31.3cm。箱梁腹板厚度：1#9#块为65cm，10#块为变腹板段厚65cm45cm， 11#13#块腹板厚45cm。箱梁顶板厚1#4#均为变顶板厚51.5cm28cm，5#13#顶板厚均为28 cm。金塘大桥标非通航孔桥上部结构挂篮施工块段一览表块段号砼(m3)重量(t)长度(m)高度(m)底板厚(m)腹板(m)顶板(m)1#块55.5144.33.07.1120.8650.650.5152#块52.2135.73.06.7660.8140.650.4373#块49.0127.43.06.4330.7640.650.3584#块46.5120.93.06.1120.7170.650.285#块60.8158.14.05.8050.6710.650.286#块57.8150.34.05.4160.6140.650.287#块54.9142.74.05.0530.560.650.288#块52.9137.54.04.7160.510.650.289#块46.8121.74.04.4060.4640.650.2810#块52.4136.25.04.1260.4220.450.2811#块50.1130.35.03.8220.3770.450.2812#块50.4131.05.03.5730.340.450.2813#块46.7121.45.03.390.3130.450.28三、挂篮结构选型金塘大桥标挂篮采用我公司自行研制的GL260型通用挂篮，取挂篮最小标准段截面（不连接中间3截70cm标准截段）。此挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等部分组成。1、主桁：主桁为三角桁片，由立柱、斜拉带、主梁组成。（1）主梁由2根H500200型钢加工而成，共长11.35+0.8m。（2）立柱由420290（悬29520）20 钢板加工而成，共长570cm，立柱横联采用由30钢管采用法兰盘连接的形式制作。立柱与主梁之间采用牛腿连接。（3）斜拉带由230035（219236）钢板加工而成，端部扩大为36cm40，且在端部两侧各加焊1厚的16Mn钢板。2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。（1）前横梁、后横梁：底篮前后横梁均由2H500200加工而成，横梁上设加劲板及连接板。前横梁长1200cm，后横梁长1750cm。（2）纵梁：底篮纵梁为桁架纵梁组成。桁架纵梁由上弦秆工22a、下弦秆210竖杆及斜秆均为210组成。纵梁长690cm， 3、悬吊系统：（1）桁架式前横梁、中横梁：前、中横梁均为2片桁架梁连接而成。前横梁每个单的桁架梁由20a上下弦杆、L9010斜杆、竖杆组成；前横梁长1019，中横梁每个单的桁架梁由 20a上下弦杆、L755斜秆、竖杆组成；中横梁长1338。（2）前后吊杆均采用直径为64的40铬圆钢。吊杆组合形式为。前吊杆组合为：I+II+III6=1350cm，后锚杆组合为：III+IV=430cm，后吊杆组合为：I+II+III5=1250cm，行走吊杆组合为：I+II+III7=1450cm；所有吊杆均采用64的40铬圆钢。4、后锚及行走系统：（1）后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于主梁尾部，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。如位置受限可通过预留孔锚固。（2）后横梁：由2根20a组成的桁架式梁。长为635cm，中间采用螺栓连接。两侧采用螺栓连接于主梁上。（3）行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢与钢管加工而成的前、后支腿上。每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走支腿及上框架、行走轮、后支腿锚轨、前支腿轨道等。5、模板系统：模板由内、外模板组成。（1）内模：由模架及万能钢模板组成。顶板由槽钢和角钢加工而成的桁架，并与万能钢模板通过钩头螺栓连接成整体；侧板由万能钢模组拼，外侧用槽钢加劲。（2）外模：由模架和大块平面钢模板组成。四、挂篮设计参数 允许最大变形：20。安全系数：2。混凝土自重：2.6T/m3。施工人员和材料等堆放荷载：1.5Kpa。胀模系数：1.05。振捣对水平模板产生的荷载：2Kpa。模板重量：30t挂兰自重：51t。各种材料的设计控制值采用钢结构设计规范Q235钢轴向应力为140MPa，弯曲应力145MPa，剪应力85MPa，节点孔壁承压应力为210MPa；Q345钢的轴向应力为200MPa；45号钢轴向应力为210MPa，弯曲应力220MPa，剪应力125MPa，节点销子的孔壁承压应力为255MPa。五、挂篮设计控制工况1、西通航孔桥根据箱梁截面的变化特征和块段长度的划分规律，取3m、3.5m、4m三种长度的特征块段1#、9#、13#块作为主要控制设计块段。挂篮控制计算主要分为3个工况进行： 1#块施工时，主要控制计算底篮纵梁及后横梁最大挠度，后吊杆及后锚带伸长量。 9#、13#块施工时，计算主桁前端下挠、前上横梁跨中及吊杆位置挠度、底篮纵梁及前下横梁最大挠度、前吊杆伸长量、外导梁挠度。主要为控制计算主桁、前下横梁、前上横梁、外导梁。2、非通航孔桥非通航孔桥同理取取3m、4m、5m三种长度的特征块段1#、5#、10#块作为主要控制设计块段* 因本桥梁的实际结构、施工荷载小于我公司自行研制的GL260型通用挂篮设计荷载，挂篮的各杆见内力均能满足本桥梁的施工需要。因此以下我们着重针对本桥梁几个代表性的块段进行变形复核计算。六、西通挂篮荷载计算（一）、1#块荷载1、荷载计算（1）、前后横断面如下图（2）、1#块按如图分块，图中、块重量由底篮承受，各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=46.33tG=34.7tG=0.50.232.6=0.39t（3）、模板荷载内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t内侧模重：8.35.50.05t/m2=2.283t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁计算（1）、腹板底纵梁受力计算 a、堆放、振捣荷载：0.3520.73=1.47tb、混凝土自重：GI=46.33tc、内侧模重：2.283t总荷载P=1.471.0546.332.283=52.40腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=17.5t均布荷载：q=10=58.2kN/m（2）、底板底纵梁受力计算a、堆放、振捣荷载：0.356.33=6.6tb、模板：3.465tc、混凝土自重G=G+2G=35.48t总荷载P=6.63.465+1.0535.48=47.32t底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：t均布荷载：q=10=31.5kN/m （3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根10，纵梁高88cm。以腹板底3片纵梁为控制计算。纵梁受力计算简图如下：现对纵梁进行验算复核，模型荷载如下：支点反力支点荷载大小：腹板底纵梁P1=117.13KN同理： 底板底纵梁P2=63.3KN变形图如下：纵梁最大变形为:3.9mm。3、底篮后横梁计算底篮后横梁由两根H500200型钢加工而成。计算简化：将后衡量上两个吊杆位置作为支点。底篮后横梁计算以1#块控制计算、中横梁以行走时作为控制计算。（1）、计算简化图式（2）、计算结果荷载布置图：支点反力图：变形图：支点反力（吊杆轴向力）N大=138.81KN N3=370.83KN 最大变形0.5mm。4、吊杆伸长量计算=（二）、9#块计算1、荷载计算（1）、前后断面如下：（2）、9#块按如图分块后各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=0.703.52.6=37.77tG=2.453.52.6=13.88tG=0.20.53.52.6=0.46tG=3.153.52.6=8.60tG=0.41.53.52.6 =2.73tG=0.31.53.52.6 =4.095tG=0.30.853.52.6=2.32tG=0.30.553.52.6=0.75t2G=270.6t=141.2t 正确（3）、模板荷载 外侧模按200 kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。在9#块施工时外侧模高按5.7m计。单侧翼缘板模板重：3.35.50.09t/m2=1.63t单侧外侧模重：5.75.50.2t/m2=6.27t底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t单侧内侧模重：4.85.50.05t/m2=1.32t顶模重：4.95.50.05t/m2=1.35t模板总重：2(1.63+6.27+1.32)+3.465+1.35=23.26t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁设计计算（1）、腹板底纵梁受力计算 、荷载a、堆放、振捣荷载：0.350.703.5=0.86tb、混凝土自重：G=37.77tc、内侧模重：1.32t总荷载P=0.861.0537.771.32=41.84t、腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=13.95t均布荷载q=13.95/3.5=39.8kN/m（2）、底板底纵梁受力计算、荷载a、堆放、振捣荷载：0.356.33.5=7.72tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2（G+G）=28.68t总荷载P=7.72+1.0528.683.465=41.3t、底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：=8.26t均布荷载q=8.26/3.5=23.6kN/m（3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根10，纵梁高88cm。以腹板底3片纵梁为控制计算。纵梁受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下：纵梁最大变形为:3.1mm。同样方法进行底板底纵梁计算作用于前后横梁的力R后、R前汇总如下： 单位：KN腹板底纵梁底板底纵梁R后687.11551.65R前652.19530.953、底篮前横梁计算底篮前横梁由两根H500200型钢加工而成。受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下： (1)最大变形0.6mm。(2)支点反力（吊杆轴向力）N2=81.6KN N3=176.4KN(3)吊杆的伸长量=4、上前横梁计算（1）、9#块顶板荷载：混凝土荷载：P=1.052(4.095+2.32+0.75)=15.05t顶模荷载:1.35t堆放荷载:0.156.33.5=3.3 t作用于前横梁吊杆上的力为:(15.051.353.3)/2.67/2=3.68t（2）、翼缘板荷载计算 荷载：a、混凝土自重：P1=1.058.6t=9.03t P2=1.052.73t=2.87t混凝土重心：x1=140 x2=0.75b、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载、振捣混凝土产生的总荷载P3=3.153.50.35t/m2=3.86tc、单侧翼缘板模板重1.63t，单侧外侧模重6.27t。 翼缘板荷载合计：P=9.03+2.87+3.86+1.63+6.27=23.66t作用于前横梁荷载：P前=P/2.67/2=4.43t（3）、上前横梁计算上前横梁为桁片结构，上、下弦均为2根20a，斜杆、竖杆均为L90x10，梁高908cm。桁架简图示如下（图中荷载为两片桁架的数据，建模选用它的一半荷载）：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下：变形图：a、前横梁跨中最大挠度为：fmax=2.9mmc、对主梁支点反力 R主=164.65x2=329.3KN5、吊杆伸长量计算内侧前吊杆：=（三）、13#块计算1、荷载计算（1）、前后断面如下（2）、13#块按如图分块后各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=(0.7+0.6)/242.6=32.18tG=2.542.6=12.04tG=0.20.542.6=0.52tG=3.1542.6=9.83tG=0.351.542.6 =2.73tG=0.31.542.6 =4.68tG= 1.542.6=2.73tG=0.342.6=3.12t 2G=267.83t=135.66t 正确（3）、模板荷载 外侧模按200kg/计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。单侧翼缘板模板重：3.155.50.09t/m2=1.56t单侧外侧模重：55.50.2t/m2=5.5t底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t单侧内侧模重：45.50.05t/m2=1.1t顶模重：55.50.05t/m2=1.375t模板总重：2(1.56+5.5+1.1)+3.465+1.375=21.2t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁设计计算（1）、腹板底纵梁受力计算 、荷载a、堆放、振捣荷载：0.350.554=0.77tb、混凝土自重：G=32.18tc、内侧模重：1.1t总荷载P=0.771.0532.181.1=35.66t、腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=11.89t均布荷载q=11.89/4=2.97t/m（2）、底板底纵梁受力计算、荷载a、堆放、振捣荷载：0.356.34=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2（G+G）=25.12t总荷载P=8.82+1.0525.123.465=38.66t、底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：=7.73t均布荷载q=7.73/4=1.93t/m（3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根10，纵梁高88cm。以腹板底3片纵梁为控制计算。纵梁受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下：纵梁最大变形为:3.4mm。同样方法进行底板底纵梁计算作用于前后横梁的力R后、R前汇总如下： 单位：KN腹板底纵梁底板底纵梁R后689.64544.75R前665 532.453、底篮前横梁计算底篮前横梁由两根H500200型钢加工而成。受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下： (1)最大变形0.7mm。(2)支点反力（吊杆轴向力）N2=103.7KN N3=172.4KN(3)吊杆的伸长量=4、上前横梁计算（1）、13#块顶板荷载：混凝土荷载：P=1.052(4.68+2.73+3.12)=22.11t顶模荷载:1.375t堆放荷载:0.156.34=3.78 t作用于前横梁吊杆上的力为:(22.111.3753.78) 0.42/2=5.73t（2）、翼缘板荷载计算 荷载：a、混凝土自重：P1=1.059.83t=10.32t P2=1.052.73t=2.87t混凝土重心：x1=140 x2=12b、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载、振捣混凝土产生的总荷载P3=3.1540.35t/m2=4.41tc、单侧翼缘板模板重1.56t，单侧外侧模重5.5t。 翼缘板荷载合计：P=10.32+2.87+4.41+1.56+5.5=24.66t作用于前横梁荷载：P前=24.660.42=10.36t（3）、上前横梁计算上前横梁为桁片结构，上、下弦均为2根20a，斜杆、竖杆均为L90x10，梁高908cm。桁架简图示如下（图中荷载为两片桁架的数据，建模选用它的一半荷载，单片桁架进行计算）：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下：变形图：a、前横梁跨中最大挠度为：fmax=2.4mmc、对主梁支点反力 R主=218.5x2=437KN5、吊杆伸长量计算内侧前吊杆：=(四)、主梁结构计算主梁由2根H500200型钢加工而成；立柱由420290（悬29520）20 钢板加工而成，共长570cm；斜拉带由230035钢板加工而成，端部扩大为36cm40，且在端部两侧各加焊1厚的16Mn钢板。主梁前端最大荷载取13#块荷载437KN。1、计算图式如下：用sap2000建立计算模型如下： 变形图： 支点反力：(1)前横梁处挠度：fc=8.6mm(2)支点反力： R后=-573.4kN R前=1010.4kN (3)后锚计算* 后锚力即R后=573.4KN * 在后支点位置配4根4级精轧螺纹筋（竖向预应力筋）作为后锚筋，一个挂篮共配8根。平均每根受力：573.4/4=143.4KN =N/A=178.4MPa=750MPa挂篮前端总变形： 8.6(主桁前端挠度)+2.6(前吊杆伸长量)+2.4(吊杆对应前横梁吊点挠度)+0.7(底篮前横梁跨中挠度)14.3mm 20mm，满足施工要求。（五）、销子计算主梁销子预斜拉带销子及立柱于主梁连接销子均采用GL260型挂篮销子，均满足此项工程施工需要七、非通挂篮荷载计算（一）、1#块荷载1、荷载计算（1）、前后横断面如下图（2）、1#块按如图分块，图中、块重量由底篮承受，各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=35.18G=14.42tG=0.80.232.6=0.624t（3）、模板荷载内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t内侧模重：7.25.50.05t/m2=1.98t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁计算（1）、腹板底纵梁受力计算 a、堆放、振捣荷载：0.3520.653=1.365tb、混凝土自重：GI=35.18tc、内侧模重：1.98t总荷载P=1.3651.0535.181.98=40.28腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=13.4t均布荷载：q=10=44.67kN/m（2）、底板底纵梁受力计算a、堆放、振捣荷载：0.356.33=6.6tb、模板：3.465tc、混凝土自重G=2G+2G=30.09t总荷载P=6.63.465+1.0530.09=41.66t底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：t均布荷载：q=10=27.8kN/m （3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根10，纵梁高88cm。以腹板底3片纵梁为控制计算。纵梁受力计算简图如下：纵梁受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下：纵梁最大变形为:3.0mm。同样方法进行底板底纵梁计算作用于前后横梁的力R后、R前汇总如下： 单位：KN腹板底纵梁底板底纵梁R后689.98555.96R前644.11527.443、底篮后横梁计算底篮后横梁由两根H500200型钢加工而成。计算简化：将后衡量上两个吊杆位置作为支点。底篮后横梁计算以1#块控制计算、中横梁以行走时作为控制计算。（1）、计算简化图形（2）、计算结果用sap2000建立模型荷载布置图如下：支点反力图：支点反力（吊杆轴向力）N大=103.07KN N3=306.77KN 变形图：最大变形0.6mm。4、吊杆伸长量计算=（二）、5#块计算1、荷载计算（1）、前后断面如下：（2）、5#块按如图分块后各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=0.6542.6=37.9tG=2.542.6=16.705tG=0.20.83.52.6=0.728tG=3.1542.6=9.828tG=0.31.542.6 =2.34tG=0.281.542.6 =4.368tG=1.5/242.6=2.886tG=0.28142.6=2.912t2G=277.67t=155.3t 正确（3）、模板荷载 外侧模按200 kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。在9#块施工时外侧模高按5.7m计。单侧翼缘板模板重：3.35.50.09t/m2=1.63t单侧外侧模重：5.75.50.2t/m2=6.27t底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t单侧内侧模重：4.85.50.05t/m2=1.32t顶模重：55.50.05t/m2=1.375t模板总重：2(1.63+6.27+1.32)+3.465+1.375=23.28t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁设计计算（1）、腹板底纵梁受力计算 、荷载a、堆放、振捣荷载：0.350.653.5=0.796tb、混凝土自重：G=37.9tc、内侧模重：1.32t总荷载P=0.7961.0537.91.32=41.91t、腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=13.97t均布荷载q=13.97/4=34.9kN/m（2）、底板底纵梁受力计算、荷载a、堆放、振捣荷载：0.356.34=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2（G+G）=34.87t总荷载P=8.82+1.0528.683.465=48.89 、底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：=9.78t均布荷载q=97.8/4=24.45kN/m（3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2根10，纵梁高88cm。以腹板底3片纵梁为控制计算。纵梁受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下：变形图如下：纵梁最大变形为:3.1mm。同样方法进行底板底纵梁计算作用于前后横梁的力R后、R前汇总如下： 单位：KN腹板底纵梁底板底纵梁R后680.92556.69R前658.68541.43、底篮前横梁计算底篮前横梁由两根H500200型钢加工而成。受力计算简图如下：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下变形图如下： (1)最大变形0.09mm。(2)支点反力（吊杆轴向力）N2=64.84KN N3=214.78KN(3)吊杆的伸长量=4、上前横梁计算（1）、5#块顶板荷载：混凝土荷载：P=1.052(4.368+2.912+2.886)=21.35t顶模荷载:1.375t堆放荷载:0.156.33.5=3.3 t作用于前横梁吊杆上的力为:(21.351.3753.3) 0.42 /2=5.46t（0.42为前横梁分配系数）（2）、翼缘板荷载计算 荷载：a、混凝土自重：P1=1.059.828t=10.32t P2=1.052.34t=2.46t混凝土重心：x1=140 x2=0.75b、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载、振捣混凝土产生的总荷载P3=3.1540.35t/m2=4.41tc、单侧翼缘板模板重1.63t，单侧外侧模重6.27t。 翼缘板荷载合计：P=10.32+2.46+4.41+1.63+6.27=25.09t作用于前横梁荷载：P前=P/0.42/2=5.27t（0.42为前横梁分配系数）（3）、上前横梁计算上前横梁为桁片结构，上、下弦均为2根20a，斜杆、竖杆均为L90x10，梁高908cm。桁架简图示意如下（图中荷载为两片桁架的数据，建模选用它的一半荷载）：用sap2000建立计算模型如下：支点反力如下：变形图：a、前横梁跨中最大挠度为：fmax=4.3mmc、对主梁支点反力 R主=193.47x2=386.94KN5、吊杆伸长量计算内侧前吊杆：=（三）、10#块计算1、荷载计算（1）、前后断面如下（2）、10#块按如图分块后各块的重量计算如下：混凝土按2.6T/m3计，混凝土胀模系数取1.05。G=0.4552.6=23.25tG=2.752.6=14.02tG=0.20.852.6=1.04tG=3.1552.6=12.28tG=0.351.552.6 =3.41tG=0.281.552.6 =5.46tG=1.5/252.6=3.6tG=1.20.2852.6=4.37t 2G=267.43t=134.86t 正确（3）、模板荷载 外侧模按200kg/计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模按50kg/m2计，底模按100kg/m2计。单侧翼缘板模板重：3.155.50.09t/m2=1.56t单侧外侧模重：4.25.50.2t/m2=4.62t底模重：6.35.50.1t/m2=3.465t单侧内侧模重：45.50.05t/m2=1.1t顶模重：5.45.50.05t/m2=1.485t模板总重：2(1.56+4.62+1.1)+3.465+1.485=19.51t（4）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取1.5Kpa，振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa。2、底篮纵梁设计计算（1）、腹板底纵梁受力计算 、荷载a、堆放、振捣荷载：0.350.555=0.9625tb、混凝土自重：G=23.25tc、内侧模重：1.1t总荷载P=0.96251.0523.251.1=26.48t、腹板底设置3根纵梁，每片纵梁受荷载：=8.825t均布荷载q=8.825/5=1.765t/m（2）、底板底纵梁受力计算、荷载a、堆放、振捣荷载：0.356.34=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2（G+G）=30.12t总荷载P=8.82+1.0530.123.465=43.91t、底板底设置5根纵梁，每根纵梁所受荷载为：=8.78t均布荷载q=8.78/5=1.756t/m（3）、计算纵梁为桁片，上弦为1根I22a，下弦、斜杆、竖杆均为2