模板施工方案.doc

模板工程施工方案编制依据1、勃利县南岳山城一期A区（地块1）棚改居住小区施工第一标段A4-5#楼 2、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）2015版。3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)规范编制。4、建筑施工安全检查标准JGJ59-20115、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015一、工程概况 勃利县南岳山城一期A区（地块1）棚改居住小区施工第一标段A4-5#楼，使用功能为住宅楼，结构形式为砌体结构、基础为毛石基础，建筑面积为3252.50m，建筑层数为六层，建筑总高度为20.60米。二、方案选择和确定根据此工程的实际情况出发，我们进行模板工程设计和施工时充分考虑到施工工期、质量和安全要求，在确定工程方案中合理选用材料、构造措施，满足模板在运输、安装和使用过程中强度、稳定性和刚度要求，在方案选择时满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的规定，同时也充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分地满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ592011检查标准要求。6、根据本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，以及本工程结构，以梁截面370300、370420、370120、240420、240180，最大板厚120mm，柱240240作为本工程模板支撑设计及计算，其它截面相似的构件采用与之相近的模板支撑形式。7、梁模板、板模板、楼梯模板均采用木支撑。三、材料选择按混凝土的施工要求进行模板设计，模板在满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，为保证让模板结构的承载力，防止移动条件下出现脆性破坏，根据模板体系的重要性、荷载特征、连接方法的不同，以及我公司和本工程实际情况，选择12mm木胶合板作两半的模板使用，要尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。.四、模板安装1、模板安装的一般要求在结构钢筋等隐蔽工程验收合格后、施工缝处理完毕后方能进行模板安装。安装柱模前，要清除杂物，做好测量放线工作。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要用透明胶带粘牢以防漏浆。拼装的精度要求如下：两块模板之间拼缝2相邻模板之间高低差2模板平整度2模板平面尺寸偏差32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(1.2N/)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm)控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、模板安装要求(1)梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序模板定位、垂直度调整一模板加固一验收一混凝土浇筑一拆模技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查， 保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。(2)模板安装顺序及技术要点.模板安装顺序木支撑架木楞（50mm厚松木木板）顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板安装模板调整验收进行下道工序。技术要点楼板模板当采用单块就位，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱1-3)，起拱部位为中间起拱，四周及梁支座附近不起拱。4、模板构造木胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用5080木方间距150mm，横向拉结木楞起步离地面200mm，间距500mm。（1）楼板模板采用50mm80mm木方做板底支撑，中心间距300mm，木支撑架采用直径80mm-120mm圆木，排距0.75m，跨距0.75m。（2）楼板模板施工时注意以下几点：横板木支撑必须在楼面上垫板；木支撑排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，固定板需打钉牢固，水平拉板连通，在中间设置一道；模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则需用封条；根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL2m且8m，强度值75.梁8m，强度值75.悬臂构件强度值100)保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后 方可拆除。拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 (1)柱模板拆除柱模板在混凝土强度达到1.2N/，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先拆外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。 拆柱模板时，首先拆下横向木楞，再松开水平拉杆，使模板向后倾斜与柱体脱开。不得在柱上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土柱体。(2)楼板模板拆除楼板模板拆除时，先松开原木支撑部位，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，并安排专人淋水养护。六、模板技术措施l、进场模板质量标准模板要求：(1) 技术性能必须符合相关质量标准 (2)外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2。(3)规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。 翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面问最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB 502042015 )及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。(1)主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。(2) 一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。 检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的l 0，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查l0，且不得小于3间。)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的l0，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查l0，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。模板垂直度控制a、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。b、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；c、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。模板的变形控制a、墙模支设前，竖向筋上，焊接顶模棍(墙厚每边减少1mm)。b、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。c、门窗洞口处对称浇筑混凝土；d、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；e、浇筑前认真检查步步紧、支撑及斜支撑是否松动；f、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。(6)模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。(7)窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。(8)清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100洞，以便用清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。(9)跨度小于4m不考虑，46m的板起拱lOmm；跨度大于6m的板起拱15mm。(10)与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，进行不同工种的交接检，经验收后方可合模。(11)混凝土浇筑时，所有横板全长、全高拉通线，边浇筑边校正横板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。(12)为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。(1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。(2)进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。(3)模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。(4)柱模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。(5)模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。室内穿梁、穿柱螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2-3mm。(6)门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、模板堆放、维修(1)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。(2)装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。(3)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。七、楼梯模板的制作与安装1、双跑式楼梯的组成 双跑式楼梯由楼梯梁、楼梯段、平台板组成。楼梯梁、楼梯平台板的支设方法同楼面梁板支设。这里重点讲楼梯段模板的支设。 简图2、工艺流程 模板加工搭设支架楼梯梁、平台板模板楼梯段底板模板楼梯段侧板模板楼梯踏步侧模板校正、加固3、施工工艺（1）由木工在楼梯间墙处用墨线将楼梯底板、踏步、楼梯梁弹在墙上，放出大样图，然后根据大样图数据计算出模板尺寸，从而进行模板加工。（2）楼梯段搭设支架楼梯支架制成形式，具体见图 ： 楼梯段搭设支架可用木方、圆支撑等材料搭设。 竖立杆： 间距具体按受力计算定，一般横向间距为500800;纵向间距为8001000。水平拉杆： 间距1200 mm，离地200 mm设第一道，以上每隔1200 mm设一道，最上部留1000 mm高操作部位。铺设主龙骨主龙骨放置在立杆顶部。采用50mm80mm木方作主龙骨。铺设次龙骨 采用5080mm 方木横向（与主龙骨垂直）铺设在主龙骨上面，间距为300mm。（3）铺楼梯段底模板 底模板铺设是在平台段底模板和楼梯梁靠楼梯段侧模板已铺设完毕，要先在两端拉线将次龙骨面整平顺后，再钉楼梯段底模板 （4）楼梯段侧模板安装 楼梯段侧模板安装采用侧模包底模的方法安装。应在平台段侧模板安装后再安装楼梯段侧模板，安装时在平台段侧模板顶部和楼梯梁侧模板顶部拉通线安装。（5）铺楼梯段踏步模板安装 楼梯段踏步模板安装时要紧靠楼梯段侧模板所锯出的 台阶竖边上。全部安装完后要注意多排侧板用木板纵向拉结。4、现场安装常用方法 （1）现场安装楼梯段底板 现场安装楼梯底板通常是在楼梯梁侧板和楼梯平台底板安装完毕后从两端楼梯梁侧板上口和楼梯平台底板上口拉通线，然后铺设楼梯段底板模板。 （2） 现场安装楼梯段侧板（见图）现场安装楼梯段侧板，可在楼梯梁侧板和楼梯平台侧板安装完毕后，现场在楼梯段侧板位置钉一块比楼梯段侧板适当大的方形木板；然后在该木板上用木工笔现场放出各个楼梯踏步尺寸线边线，钉好固定踏步侧板的档木 ；在各踏步尺寸边线位置安装楼梯踏步模板。八、安全、文明施工措施1、支模前必须搭好相关脚手架。2、在拆柱模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。3、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件、拉板是否牢固。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处是否松动，发现问题及时组织处理。4、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，且距开关箱不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹(使用前检查，使用中随时检查)；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。5、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。6、模板堆放时，使模板向下倾斜30。，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。7、模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取必要的保护措施。8、文明施工现场模板加工的杂物及时清理。做到工完场清，整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。九、计算书及结构大样（一）板模板(木立柱支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)规范编制。板段：-轴楼板。模板支撑体系剖面图 木立柱排列平面示意图1、参数信息（1）模板构造及支撑参数构造参数楼层高度H：3.0m；混凝土楼板厚度：150mm；结构表面要求：隐藏；立柱纵向间距或跨距1a：0.75m；立柱横向间距或排距Ib：0.75m；立柱高度：2.53m；立柱缺口占总面积的百分数：8；立柱中间设置纵横向拉条；立柱材料参数材料：80圆木；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/；抗压强度设计值fc：13N/；抗弯强度设计值fm：15N/；抗剪强度设计值fv：1.6N/；（2）荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.06kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：750mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取lkNm2；（3）板底模板参数搭设形式为：2层梁木立柱承重； 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N；弹性模量E：11500N。；第一层支撑梁参数材料：l根5080木方(宽度高度mm)；间距：250mm：木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N；抗压强度设计值fc：13N；抗弯强度设计值fm：15N；抗剪强度设计值fv：1.6N；第二层支撑梁参数材料：l根5080木方(宽度高度mm)；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N；抗压强度设计值fc：13N；抗弯强度设计值fm：15N；抗剪强度设计值fv：1.6N；2、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范(JGJ1622008)2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.750m。面板的截面惯性矩工和截面抵抗矩W分别为：I=7501531 2=2.109105mm4W=7501526=2.813104mm3;（1）荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.060.750=0.045kNm；新浇筑砼自重标准值G2k=240.7500.12=2.160 kNm；钢筋自重标准值G3k=1.10.7500.12=0.02011kNm；永久荷载标准值Gk=0.045+2.160+0.02011=2.23 kNm；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.750=1.875 kNm：计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；计算挠度采用标准组合：q=2.23kNm；计算弯矩采用基本组合：A永久荷载和均布活荷载组合q=max(ql，q2)=4.77kNm由可变荷载效应控制的组合：ql=0.9(1.22.23+1.41.875)=4.77kNm由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.352.23+1.40.71.875)=4.363kNmB永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.22.23=2.41kNm：P1=0.91.42.5=3.150kN：由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.352.23=2.71kNm：P2=0.91.40.72.5=2.205kN：（2）面板抗弯强度验算=Mwf其中：W-面板的截面抵抗矩，W=2.813104mm3：M-面板的最大弯矩(N.mm) M=max(Ma，Mb1，Mb2)=0.218kNm：Ma=0.125ql2=0.1254.770.252=0.037kN.m;Mb1=0.125ql2+0.25P1l=0.1252.410.252+0.253.1500.25=0.188kNm：Mb2=0.125q2l2+0.25P21=0.1252.710.252+0.252.2050.25=0.1221Nmm：经计算得到，面板的受弯应力计算值：=0.188106/2.813104=6.68N；实际弯曲应力计算值=6.68n/, 小于抗弯强度设计值f=31N/，满足要求（3）面板挠度验算v=5ql4(384EI)v其中：q一作用在模板上的压力线荷载：q=2.23kNm；1下面板计算跨度：l=250mn；E一面板材质的弹性模量：E=11500N；I一截面惯性矩：I=2.109105mm4；v一容许挠度：结构表面隐藏v=1250=1.000mm；面板的最大挠度计算值：v=52.232504(384115002.1 09105)=0.047mm；实际最大挠度计算值：V=0.047mm小于最大允许挠度值：V=1.000mm，满足要求!3、板底支撑梁的计算（1）第一层支撑梁的计算支撑梁采用l根5080木方(宽度高度mm)，间距250mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=l5080312=2.133106mm;W=l508026=5.333104mm3：B=10000 Nmm；荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.060.25=0.015 kNm；新浇筑砼白重标准值G2k=240.250.12=0.720 kNm；钢筋自重标准值G3k=1.10.250.1 2=0.033kNm；永久荷载标准值Gk=0.015+0.720+0.033=0.768 kNm；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.25=0.625 kNm；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；a、计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=0.768+0.024=0.792kNm,b、计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：ql-0.91.2(0.768+0.024)=0.855kNm；q2-0.91.40.625=0.788kNm：由永久荷载效应控制的组合：ql-0.91.35(0.768+0.024)=0.96kNm；q2=0.91.40.70.625=0.551 kNm：B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q-0.91.2(0.768+0.024)=0.855kNm；P-0.91.42.5=3.150kN：由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.768+0.024)=0.96kNm；P=0.91.40.72.5=2.205kN；荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照两跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范(JGJl622008)附录C表C-1确定内力系数。a、最大弯矩M计算最大弯矩M=max(Ma，Mb)=0.513kNm：A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.096qll2+0.125q2l2=0.0960.8550.752+0.1250.7880.752=0.101kNm：B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.070ql2+0.203Pl0.0700.8550.752+0.2033.1500.75=0.513kNm：b、最大剪力V计算最大剪力V=max(Va，Vb)=2.567 kN；A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.625q l1+0.6 25q21=0.6250.8550.75+0.6250.7880.75=0.769kN：B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.625q1+0.688P=0.6250.8550.75+0.6883.150=2.567kN； c、最大变形v计算V=0.521q14100EI=0.5210.7927504(100100002.133106)=0.0612mm 支撑梁验算 a、支撑梁抗弯强度计算=MW=0.5131065.333104=9.619N实际弯曲应力计算值=9.619N小于抗弯强度设计值f=15N/，满足要求!b、支撑梁抗剪计算T=VS0/Ib=2.567100040000(2.13310650)=0.963N；实际剪应办计算值0.963N/小于抗剪强度设计fv=1.600N/,满足要求!c、支撑梁挠度计算最大挠度：v=0.0612mm；v一容许挠度：结构表面隐藏v=1250=3.000mm；实际最大挠度计算值：v=0.0612mm小于最大允许挠度值：v=3.000mm，满足要求!（2）第二层支撑梁的计算支撑梁采用l根5080木方(宽度高度mm)，间距750mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=150 80312=2.133106mm4；W=1508026=5.333104mm3；E=10000 N；荷载计算及组合a、第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范(JGJl 622008)规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kNm2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.25=0.0675 kNm;由可变荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：ql=0.855kNm；q2=0.91.40.0675=0.473kNm;由永久荷载效应控制的组合(考虑支撑梁自重)：ql=0.96kNm；q2=0.91.40.70.06750.063 1kNm：由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100ql1+1.200q21=1.1000.8550.75+1.2000.4730.75=1.131kN：由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100ql1+1.200q2l=1.1000.960.75+1.2000.06310.75=1.09kN：A第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用);最大支座反力F=max(F1，F2)=1.131kN：B第一层支撑梁产生的最大支座反力(计算第二层支撑梁变形采用)：F=1.100q1=1.1 000.7920.75=0.653kN；b、第二层支撑梁自重A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.032kNm；B计算第二层支撑梁变形采用：q=0.024 kNm； 支撑梁验算a、支撑梁抗弯强度计算=MW=0.2391065.333104=4.476N/实际弯曲应力计算值=4.476Nmm小于抗弯强度设计值f=15N/，满足要求! b、支撑梁抗剪计算T=VSoIb=1.515100040000(2.133l0650)=0.568N；实际剪应力计算值0.568 N/小于抗剪强度设计值Fv=1.6000 N，满足要求!c、支撑梁挠度计算v一容许挠度：结构表面隐藏v=l250；第l跨最大挠度为0.268mm，容许挠度为3.000mm，满足要求!第2跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为3.000mm，满足要求!备跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！4、木立柱计算模板规范(JGJl622008)规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kNm2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积(立柱纵距la立柱横距lb)来计算荷载效应是不精确的(这样计算的荷载效应值比实际值小)。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2.第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=l0.25=0.250 kNm；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1=3.465 kN；（1）木立柱的稳定性计算立柱的稳定性计算公式=N(A)f其中-木立柱轴心受压应力计算值(N)；N-立柱的轴心压力设计值，它包括：帽木传递的轴向力：N1=3.465 kN：木立柱的白重：N2=0.91.20.0472.705=0.1 38 kN：N=N1+N2=3.465+0.138=3.602 kN：-轴心受压立柱的稳定系数，由长细比依据模板规范JGJl62-2008计算得到=0.686；立柱计算长度l。=1.265m；计算立柱的截面回转半径i=2.500 cm；A-立柱毛截面面积：A=78.540 cm2：f一木材顺纹抗压强度设计值：f=13N木立柱长细比计算值：=l。i=1.265l002.50=54.100本立桂一54.100小于本立柱允许长细=150，满足要求!木立柱受压应力计算值=3.6021000/(0.68678.54l00)=0.668N：本立柱稳定性计算=0.668N小于木材顺纹抗压强度的设计值fl=l3 N，满足要求!（2）木立柱的强度计算立柱的强度计算公式=NAnf其中一木立柱轴心受压应力计算值(N)；N一立柱的轴心压力设计值，N=3.602 kN；An立柱净截面面积： An=72.257 cm2：f一木材顺纹抗压强度设计值：f=13N；木立柱受压应力计算值：=3.602l000(72.257100)=0.42011N；本立柱强度计算=0.42011N/小于木材顺纹抗压强度的设计值f=13 N，满足要求!5、最终结论模板支架配备层数：按照设定的施：工进度，配备3层模板支架可以满足楼层承载力要求。（二）梁模板(木立柱支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJl62-2008)、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范(GB 50009-2010)、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)2015版等规范编制。梁段：Ll。木立柱排列平面示意图1、参数信息（1）模板构造及支撑参数构造参数梁截面宽度B：0.37m ；梁截面高度D：0.45m；楼层高度H：3.0m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：150；考虑梁两侧的楼板荷载；支撑参数a、立柱立柱缺口占总面积的百分数：8%；立柱中间设置纵横向拉条；立柱间距：0.75m；立柱高度：2.53m；材料:100圆木；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N2抗压强度设计值fc：15N/2；抗弯强度设计值fm:17N/2；抗剪强度设计值fv：1.6N2；b、帽木帽木长度：10002；材料：5080方木；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N2；抗压强度设计值fc:15N/2；抗弯强度设计值fm：17N2；抗剪强度设计值fv：1.6N2c、斜撑斜撑与立柱交点到帽木距离：600mm材料：5080方木木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N2抗压强度设计值fc:15N/m；抗弯强度设计值fm:17 N/；抗剪强度设计值fc：1.6 N2（2）荷载参数新浇筑砼自重标准值G2K：24KN/m3；钢筋自重标准G3K:1.5KN/m3梁侧模板自重标准值G1K：0.5KNm2；砼对模板侧压力标准值G4K：12.933KNm2振捣砼对梁侧模板荷载Q2K：4KN；梁底模板自重标准值G1K：0.5KN；振捣砼对梁底模板荷载Q2K：2KN（3）梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次竖向设置面板参数面板采用克隆(平行方向)15厚覆面木胶合板；厚度：15抗弯设计值fm：30N2；弹性模量E：11500N2主楞参数材料：2根5080木方（宽度高度）；间距（）：180*2；木材品种：东北落叶松：弹性模量E：100002抗压强度设计值fc：15N；抗弯强度设计值fm：17N抗剪强度设计值fv：1.6N2次楞参数材料：材料：1根5080木方（宽度高度）；间距（）：400；木材品种：东北落叶松：弹性模量E：100002抗压强度设计值fc：15N2；抗弯强度设计值fm:17N抗剪强度设计值fv：1.6N2加固楞支拉参数加固楞采用步步紧拉结方式；步步紧竖向间距（）依次：180*2；（4）梁底模板参数搭设形式为：顶木托顶顺向支撑梁；面板参数面板采用克隆(平行方向)12厚覆面木胶合板；厚度：12抗弯设计值fm：30N2；弹性模量E：115002第一层支撑梁参数材料：1根5080木方（宽度高度）；根数：4木材品种：东北落叶松：弹性模量E：100002抗压强度设计值fc:15N2；抗弯强度设计值fm：17N/2抗剪强度设计值fv：1.6N22、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ1622008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.480m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=48015312=1.3501054W=4801526=1.8001043（1）荷载计算及组合新浇砼作用于模板的最大侧压力G4K按下列公式计算，并取其中的较小值：F1=0.22yt12V12F2=YH其中Y砼的重力密度，取24.000 KNm3t新浇混凝土的初凝时间，取2.000hT砼的入模温度，取20.000V砼的浇筑速度，取1.500mhH砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.625m1外加剂影响修正系数，取1.0002砼坍落度影响修正系数，取1.000根据以上两个公式计算得到F1=12.933 KNF2=14.400 KN新浇砼作用于模板的最在侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.48=6.208kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max(q1,q2)=9.236kN/m; 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.4+4) 0.48=9.12kN/m；由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3513.933+1.40.74) 0.48=9.236kN/m；（2）面板抗弯强度计算=M/Wf其中：W-面板的截面抵抗距，W=1.800104mm3； M面板的最大弯矩（Nmm）M=0.125q12=1.847105Nmm； 计算弯矩采用基本组合：q=9.236kN/m； 面板计算跨度：1=400.00mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：1.847105/1.800104=10.262N/；实际弯曲应力计算值=10.262N/ 小于抗弯强度设计值f=30N/，满足要求！（3）面板挠度计算v=5ql4/(384EI)v其中：q-作用在模板上的压力线荷载：q=6.208kN/m； l-面板计算跨度：l=400.000mm； E-面板材质的弹性模量：E=11500N/； I-面板的截面惯性矩：I=1.350105mm4； 容许挠度：结构表面隐藏v=1/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值：v=56.208400.0004/（384115001.350105）=1.333mm；实际最大挠度计算值：v=1.333mm小于最大允许挠度值：v=1.600mm，满足要求！3、梁侧模板支撑的计算（1）次楞计算次楞采用1根5080木方（宽度高度mm）为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=150803/12=2.133106mm4；W=150802/6=5.333104mm3；E=10000N/；荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.9330.400=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：底部荷载： q=max(q1，q2)=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行点算，得到计算简图及内力、变形图如下： 经过计算得到： 最大弯矩： M=0.112kNm 最大剪力： V=1.173Kn 最大变形： =0.062mm 最大支座反力： F=2.123kN次楞计算 =M/W=0.112106/5.333104=2.099N/实际弯曲应力计算值=2.099N/ 小于抗弯强度设计值f=17N/,满足要求！次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.173100040000/(2.13310650)=0.440N/； 实际剪应力计算值0.440N/小于抗剪强度设计值fv=1.6000N/,满足要求！次楞挠度计算 容许挠度：结构表面隐藏v=1/250； 第1跨最大挠度为0.062mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.480mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！ （2）主楞计算 主楞采用2根5080木方（宽度高度mm）为一组，共2组。 主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=250803/12=4.267106mm4；W=250802/6=1.067105mm3；E=10000N/； 主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩的剪力时取次楞的最大支座为2.128kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.380kN。 根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 经过计算得到： 最大弯矩：M=0.298kNm 最大剪力：V=1.383kN 最大变形：v=0.191mm 最大支座反力：F=4.575kN主楞抗弯强度计算=M/