高大模板施工方案.doc

模板专项施工方案一、编制依据工程施工图纸施工组织设计建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；建筑施工安全检查标准JGJ59-99；钢管脚手架扣件GB15831-2006；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、工程概况宿州智慧云计算产业园数据中心设备车间，由安徽宿州智慧互联有限责任公司投资兴建，四层框架，建筑高度22.80m，长100.8m，宽49.95m，建筑面积19215,底层层高6m，4501000梁模板，砼板厚为150mm。采用扣件钢管高排架支撑体系，在基础分部工程完成后，首层地面按图纸设计要求分层回填夯实。三、模板系统一般构造1、本工程层高为6m，模板支撑架搭设时全部采用满堂钢管支撑架。2、模板支架水平杆的构造要求：a）水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、模板支架立杆的构造要求：a）每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆，扫地杆离面高度不大于200mm。b）模板立杆步距不大于1.8m，并应设置纵横水平拉杆。c）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。d）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。e）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。f）立杆纵、横距采用1200mm1200mm间距，并不大于1.5m。g）直接承受荷载的立杆及其顶托伸出顶水平杆之上的自由高度h200mm。4、满堂模板支架的支撑设置要求：a）剪刀撑应纵横设置，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。b）模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。c）剪刀撑搭接长度大于1000mm，用不小于3个扣件连接，扣件距离钢管端部大于100mm；剪刀撑与水平杆成45-60度夹角。四、材料选择本工程钢管脚手架的搭高使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件GB15831的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。扣件螺栓拧紧力矩值应不小于40N.m，且应不大于65 N.m。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65 N.m时，不得发生破坏。4501000梁模板面板采用15mm胶合面板50100木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.2（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底50100木方支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.2钢管。板模板（扣件钢管架）板底采用15mm胶合面板支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成。五、模板安装1、模板安装顺序“满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序2、技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。3、钢管架搭设（1）采用扣件式钢管脚手架，梁和板的立柱纵横间距为1200mm1200mm。（2）钢管立柱底部设垫木，顶部设可调支托，U形支托与椤梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm。（3）立柱接长采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，其错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3。（4）在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，水平拦杆按1.80m步距设置，并在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。（5）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用483.2mm钢管，用扣件与钢管扣牢。扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度1000mm，采用3个扣件分别在离杆端100mm处进行固定。（6）在模板支架立柱外侧四周设垂直连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔4排设一道垂直剪刀撑，并在剪刀撑的中部每跨设一道水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端与基础梁顶紧，夹角宜为45o60o（附图（一）、（二）六、安全措施及要求1、所有操作人员进场后，做好三级安全教育，进行详细安全技术交底。2、模板支撑体系搭设完成后，必须经检验合格后方可使用，作业过程中如遇六级以上大风时，应暂停高空搭设施工。3、建立以项目经理为首的抢险应急小组，混凝土浇筑前对模板支撑情况与已浇筑混凝土墙柱联接加固情况按方案进行全面检查和重新加固，在混凝土浇筑过程中，指派专人负责检查观察模板支架和支撑体系变形情况，发现下沉松动和变形时及时进行解决处理，并通知项目经理解决所发现问题。4、混凝土施工前，确定并明确浇筑方案，采用原洞口四周以外梁板混凝土超过洞口的加筋部位（大约在1/3）先浇筑，并做好施工缝，待砼6天后再浇筑洞口位置混凝土。为了确保模板支撑体系均衡受载，严格控制施工荷载，不得集中倾倒混凝土等。5、工地项目部成立以项目总负责为组长的事故应急领导小组，全面负责意外事故应急处理工作。领导小组名单：组 长：副组长：组 员：李纯金 倪凤林 沈凤东 沙星复应急预案施工过程中，如发生倒塌造成人员重伤、死亡等重大安全事故，应按以下要求进行救援和事故处理。1、现场人员伤亡事故的紧急处置程序：（1）施工过程中，如发生倒塌造成重伤、死亡事故，项目部必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以最快方式向急救中心和公安消防部门报警，并向项目部直接领导和公司安全部门报告简要情况。（2）如事件发生在夜间，夜间值班人员应紧急上报经理部有关人员。（3）项目部在保护好事故现场的同时，应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大。2、发生人身意外伤害时需采取的相应事项：（1）如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。（2）当发现伤员心跳、呼吸停止时要就地抢救，进行心脏复苏，直到急救医务人员到场进一步抢救。（3）现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及到达所在地点的明显标志。（4）对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸、腰椎骨折公务员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。（5）如认定外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。（6）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。3、重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，并提供有关资料。4、分公司负责人接到事故报告后，应当立即报告企业主管部门和所在地劳动部门、公安部门、工会等。5、项目部人员必须认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。6、调查重伤事故，由分公司负责人或其指定人员组织生产、技术、安全等有关部门人员及工会成员参加事故调查组，进行调查。7、轻伤事故由安全部调查分析并报告。8、死亡事故由企业主管部门会同所在地劳动部门、公安部门、工会组成事故调查组，进行调查。应急电话 急救中心 120 公安消防 110 徐新民殷福康李纯金沙星复. 变形监测1、班组每日进行安全检查及巡查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行全面检查；2、安排专职人员对工程施工日常检查，巡查重点部位：(1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求(2) 地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空(3) 连接扣件是否松动(4) 架体是否有不均匀沉降、垂直度偏差(5) 施工过程中是否有超载现象(6) 安全防护措施是否符合要求(7) 支架与杆件是否有变形现象3、支架在承受六级以上大风或大暴雨后必须进行全面的检查4、在支架边角位置及中间按每隔35m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点，3个支架沉降观测点。使用监测仪器应满足现场监测要求。5、监测周期：在浇筑砼过程中应按实时监测，监测频率不超过2030分钟一次，在砼初凝前后及终凝前后也应实施监测。6、当监测发现有异常情况时，立即停止砼浇捣工作，疏散人员，并进行加固处理7、未尽事宜应参照有关法规、标准及安全检查要求执行。8、立杆监测预警值为10mm，立杆垂直度偏差24mm。八. 脚手架计算书1、250*650梁模板计算书 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):065；混凝土板厚度(mm):.0.12；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：8.00；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):13.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：14.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：200mm，200mm；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取1.500h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 13.386 kN/m2、15.60 kN/m2，取较小值13.386 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2113.390.9=14.46kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 14.457+2.520 = 16.977 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0.12516.9773002 = 1.91105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.91105 / 7.35104=2.599N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.599N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=16.98N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 516.983004/(38460004.86105) = 0.614 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.614mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.213.3860.9+1.420.9)1=16.98kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.09616.98200.002= 6.52104Nmm； 最大支座力:R=1.116.9770.2=3.735 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.52104/1.67105 = 0.391 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 14N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.391 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=14N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=16.98 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67716.985004/(10090008.33106) = 0.096 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.735kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M= 1.698 kNm；其中，F=1/3qh=3.679，h为梁高为0.65m，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.70106/1.02104 = 167.095 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =167.095N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=3.678kN； l-计算跨度：l=600mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6153679.000600.003/(100206000.000243800.000)=0.256mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.256 mm外楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.256mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！（五）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.650.90=4.475kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.475+0.11+0.76=5.345kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.105.3450.32=0.048kNm； =0.048106/1.62104=2.962N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.962 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.650+0.35）0.30= 5.078KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.0783004/(10060001.46105)=0.318mm；面板的最大挠度计算值: =0.318mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！（六）、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0650.25=4.144kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.3525(2065+0.25)/ 0.25=0.543 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (4+2)0.25=1.5kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.24.144+1.20.312=5.347 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.500=2.100 kN/m；荷载设计值 q = 5.624+2.100= 7.447 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.159 KN；方木最大应力计算值 ： =0.492106 /83333.33=5.904 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.9800/(250100)=0.456N/mm2；方木的最大挠度：=2.023 mm；方木的允许挠度: =1.000800/250=3.200 mm；方木最大应力计算值 5.904N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=14.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.456 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =2.023 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！（七）、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.159 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.223 kNm ；最大变形 Vmax = 0.37 mm ；最大支座力 Rmax = 2.918 kN ；最大应力 = 0.223106 /(5.08103 )=43.898 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 43.898 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.37mm小于700/150与10 mm,满足要求!（八）、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.918 kN；R 8.0kN,所以钢扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （九）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.918 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.00=1.238 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.65-0.25)/2)0.800.35=0.202 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.65-0.25)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.763 kN； N =2.918+1.238+0.202+1.763=6.121 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.8= 2.079m；Lo/i = 2079/ 15.8 = 132。由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.378；钢管立杆受压应力计算值 ；=7998/(0.378489) = 43.27 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.27 N/mm2 小于 483.5钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（十）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 900.4=36.00 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 90 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc =0.4； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =6.121/0.25=24.484 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.1211kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=24.484 fg=36kPa 。地基承载力满足要求！2、12cm板模板(扣件钢管高架)计算书因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):8.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):14.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 41= 4 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.44= 9.62kN/m最大弯矩M=0.19.620.252= 0.060 kNm；面板最大应力计算值 = 60125/54000 = 1.113 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.113N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100600048.6104)=0.030 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.030 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 40.25 = 1 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.41 =2.406kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4060.802 = 0.154 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.154106/83333.33 = 1.848N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=14.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.848 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 14 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4060.8 = 1.155 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.155103/(2 50100) = 0.347 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.347 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8388004 /(10090004166666.667)= 0.062 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3.20mm；方木的最大挠度计算值 0.062 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.20 mm,满足要求!（四）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.203kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.317 kNm ；最大变形 Vmax = 0.627 mm ；最大支座力 Qmax = 4.192 kN ；最大应力 = 0.317106/5080 = 62.402N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.402N/mm