支模架工程施工方案.doc

龙山化工厂高支模搭设施工方案目 录一、 工程概况2二、 方案编制依据2三、 技术要求2四、 模板的材料及构配件3五、 模板的安装4六、 模板安装后检查要求4七、 模板安装注意事项5八、 现场质量管理网络图5九、 模板的拆除 5十、 悬空作业时模板支撑和拆除的注意事项 7十一、 模板计算书 8模板工程施工方案（高支模架搭设方案）一、工程概况杭州龙山化工有限公司整体搬迁合成氨工程位于杭州市萧山区临江工业园区化工区块，本工程为工业厂房，由603半水煤气脱硫工段（硫磺仓库、罗茨风机房）、606变换工段（风机房、热水泵房、配电室、控制室及东区造气变配电室）、604变换气精脱硫工段、152合成氨主控楼、607压缩工段、电修厂房、和冷冻站组成。其中罗茨风机房、电修厂房、和冷冻站三个单体层高超过8米。（具体详见下表）现场场地基本平整，场地标高为4.255.8米,0.000标高相当于黄海标高5.805.82米。地下最高水位4.3米，最低水位3.09米。柱、梁、板模板均采用18厚木夹板，内楞采用6080方木，外楞采用483.2钢管。单位工程部位层高梁最大尺寸最大板厚跨度罗蒋风机房一层8.5米4009500.12米10米电修厂房一层1212.27米3008000.12米9米冷冻站一层8.7米40013000.12米12米二、方案编制依据：施工设计图纸及施工组织设计建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006 J10905-2006混凝土结构施工质量验收规范GB50204-2002钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ59-99杭州龙山化工有限公司整体搬迁合成氨工程 建施 结施图建筑结构荷载规范GB 50009-2001因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。三、技术要求1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。c.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；d.模板支架的整体高宽比不应大于5，立杆纵横间距不应大于1.2米。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。每步纵横向水平杆双向拉通。3.整体性构造层的设计：a. .单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； b双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。d.模板支架必须设置纵横向扫地杆，采用直角扣件固定，离地200mm。e.冷冻站5.56米处有连梁，将5.56米以下柱梁混凝土先浇捣完，支模架与浇捣的柱梁拉结；电修厂房4.5米和8.5米处有框架梁，将4.5米和8.5米以下柱梁混凝土先浇捣完，支模架与浇捣的柱梁拉结；罗茨风机房层高8.5米，先将5米以下柱混凝土浇捣完，支模架与浇捣的柱梁拉结。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560度之间。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；同步内隔一根立杆的两个接头应错开500mm。支架立杆应竖直设置。b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。四、模板的材料及构配件1、模板采用18mm厚胶合板模板，包括梁底板、侧板及门窗洞口封头板，龙骨为6080方木。2、内楞采用6080方木，外楞采用483.2钢管。3、对拉螺栓采用12圆钢。4、支撑系统采用483.2钢管排架，立柱间距为800800以下，地面向上按1500mm间距设置纵横向水平杆，木龙骨采用6080松木。5、搭设用的钢管及扣件必须具有合格证及力学检测报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。进场复试其材料质量达到方案要求后方可使用。6、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈烛深度；钢管的弯曲变形应符合要求。7、扣件有裂缝、变形和螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。8、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地内不得有积水。五、模板的安装1、 安装前需进行放样，并仔细核对各部位模板、预埋件和预留洞的尺寸、规格、数量、标高和位置是否正确。2、 模板、方木、钢管等材料由塔吊负责运输。3、 将图纸提供的轴线尺寸引测至各施工楼层用墨线弹出，并以此弹出梁、柱边线，在砼浇筑前应检查梁、柱、墙模板是已按要求拼装，梁、柱、墙位置是否正确，并需检查各柱模间是否已用钢管连成整体，已防柱模移位。4、 对于跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁板，其模板应按跨度的1/1000起拱5、 各模板在使用前两天，应将表面清理干净，涂刷好脱模剂。6、 实行“自检、互检、交接检”制度以控制模板的垂直度、平整度、断面尺寸及支撑强度。7、 加强对模板的技术复核工作，认真检查模板的轴线、标高以及断面尺寸是否正确。8、 楼梯斜板模板施工缝处留设宽为5080mm的清扫口，待砼浇筑至此处前再将此段模板封上。9、 砼浇筑前，应先将模板内的垃圾、木片、锯屑、泥土、烟蒂、烟盒纸和钢筋上的杂物清除干净，再将模板浇水湿润。10、 各层分项工程完工后，应将多余材料清运至指定地点堆放，做好工完料清工作。11、 在砼施工过程中，应指派专人负责检查模板、钢筋、水电预埋管等，如发生模板松动、移位、螺栓松动、漏浆、钢筋移位、保护层不足等现象时应马上组织人员修正。12、梁模安装： 以轴线为依据，首先搭设梁底两侧钢管立柱，钢管高度应低于现浇板底50100，设水平杆连接，然后用水准仪测出水平高度，并在砼柱表面和钢管立柱上做好标记，确定好梁底板高度，并校正好水平杆高度，然后铺好方木骨档，间距400，方木档两头固定牢固，方可铺设梁底模，并按规定起拱，当设计无明确规定时，应按规范要求起拱，起拱高度为梁净跨的1-3,梁底模铺好后应拉通线校正，符合要求后再立两侧侧模，并加设斜支撑与梁侧模支牢，对梁高度在700mm以上的中部应加设12穿墙螺杆拉结，其水平间距一般为500mm，防止炸模。在梁底水平杆下加双扣件固定，防止下沉。13、现浇板模板安装：利用梁支模钢管立柱与梁的空间处立好钢管支柱，利用两侧梁的水平高度校正好现浇板底模高度，然后铺放方木档，将其固定在支模架上，木档间距300mm，在木档上铺设胶合板，要在板缝接头处必须钉有方木档，板缝可用胶带纸粘贴，板底模铺好后应对板底标高进行复核，模板起拱13。因在施工过程中施工荷载较大且比较集中，为防止模板下滑，在板底水平杆下部的立杆上加双扣件固定。六、模板安装后检查要求： 模板每一段或全部工作完成后，应做好“三检”工作，检查轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸等是否符合设计要求，模板支架、扣件、斜撑及穿心螺栓是否能满足各项强度、刚度要求，并应牢固可靠，扣件螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N.m不应大于65 N.m，做好检查记录，合格后方可进行下道工序施工。七、模板安装注意事项：1）.严格遵守支拆模先后顺序，后支先拆，先支后拆。2）.施工人员必须熟悉施工图各种构件的规格尺寸，做到心中有数，避免发生事故。3）.正确使用木工机械，严格遵守各种机械的操作规程。4）.在熟悉施工图的基础上，模板的班组长应同测量放线人员一道进行定位工作。5）.严禁站立在墙端头、模板上制作模板，超过2m的模板工程应搭设脚手架。6）.必须每日做好班前安全教育及施工中的相互监督工作。7）.使用木工机械的手持电动工具有良好可靠的安全设施和防护装置。8）.作业时不准乱抛乱扔材料、工具等物件。9）.不懂机械设备修理人员严禁擅自修理设备。10）.各种机械应专人专管，严禁无证人员随意操作，搭设支模架必须是取得上岗操作证的人员。11）.严禁在同一垂直面上操作施工。12）.支模板前应先进行针对性的施工技术和安全技术交底，并做好双方签字手续。八、现场质量管理网络图九、模板的拆除1、模板拆除要求：A、支拆模板时，2m以上高处作业应设置可靠的立足点，并应有相应的安全防护措施。B、模板拆除前必须有砼强度报告，强度达到规定要求，经项目施工员同意并办理拆模手续后方可拆除。C、侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。D、底模拆除梁长在8m以上时砼强度达到100%；小于8m砼强度达到75%；悬臂构件砼强度达到100%后方可拆除。E、板底模小于2m砼强度达到50%；大于2m小于8m砼强度达到75%；8m以上砼强度达到100%后方可拆除。F、模板拆除后，楼面有施工荷载时，应视情况进行加固加撑。2、模板拆除安全技术措施（1）拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：a）不承重的侧模板，包括梁、柱侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。b）承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表2-1-8-1的规定，方可拆除。 现浇结构拆模时所需混凝土强度 表2-1-8-1项次构件类型构件跨度按混凝土达到设计强度标准值的百分率计(%)1板250287581002梁、拱、壳87581003悬臂构件21002100c）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。d）已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。（2）拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。（3）冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度。（4）对于大体积混凝土，除应满足混凝土要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20，以免发生温差裂缝。（5）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。（6）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。（7）拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。（8）拆模不能采取猛橇，以致大力塌落的方法拆除顶模。（9）各类模板拆除的安全技术浇楼板及框架结构拆模框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板底模拆除梁侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板侧倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土度强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。3、模板拆除注意事项（1）施工现场人员必须戴好安全帽，扣好帽带。（2）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。（3）拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。（4）多层楼板模板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下层楼板的支柱，仅可拆除一部分；跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。（5）快速施工的高层建筑梁、板模板，例如35d完成一层结构，其底模及支柱的拆除时间，应对所有混凝土的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能完全承载。（6）定型模板，特别是组合式模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱膜剂，分类堆放整齐，以利再用。（7）支设阳台等悬挑形式的模板应有稳定的立足点。（8）支设临空建筑物模板时，应搭设支架。（9）混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。（10）拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后，才能进行。（11）拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一闪性大面积脱落。（12）拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。（13）拆除梁侧模时，模板不得随意落地，应在模板松动后用手拉好轻轻放落。在拆除梁、板底模时，不得一次性将立杆全部拆完，应预留一部分（每三根留一根），在拆除过程中先将梁、板下的水平杆拧松放低200。拆模人员用长撬棍，撬松模板，使其慢慢落在水平杆上，分散分块后逐块拆除。十、悬空作业时模板支撑和拆除的注意事项1、支撑应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆卸模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按施工组织设计的措施进行。2、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3m的可用马凳操作。3、支设悬挑形式的模板时，应有稳定的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖住。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。4、拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。5、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。6、拆除钢模作平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆除，然后按顺序拆下隔栅、底模，以免发生钢模在自重荷载下一次性大面积脱落。7、拆模时，必须设置警戒区域，并派人监护。拆模必须拆得干净彻底，不得保留有悬空模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十一、模板计算书1、工程概况梁序号截面尺寸/板厚层高/模板支架搭设高度立杆承重连接方式梁底模梁侧模跨距侧距步距单/双方木间距外龙骨间距内龙骨间距穿梁螺栓/固定支撑竖向间距罗茨风机房14009508.5/8.30.80.81.5双300500300穿梁螺栓M12500*500电修厂房23008001212.27/11.812.10.80.81.5双300500300穿梁螺栓M12500*500冷冻站340013008.7/8.50.80.61.5双250500300穿梁螺栓M12500*500板序号层高板厚模板支架搭设高度立杆承重连接方式板底方木/间距面板厚度间距纵距步距单/双罗茨风机房18.51208.50.80.851.5双扣件60*80/40018电修厂房212.312012.30.80.81.5双扣件60*80/40018冷冻站38.71208.70.80.81.5双扣件60*80/40018梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.30混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.70；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，500mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 393.33mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98393.3332 = 1.70105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.70105 / 2.70104=6.292N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.292N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 393.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779393.334/(10095002.43105) = 0.632 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =393.333/250 = 1.573mm；面板的最大挠度计算值 =0.632mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.573mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.393=8.64kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.64500.002= 2.16105N.mm； 最大支座力:R=1.18.6380.5=4.751 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.16105/6.40104 = 3.374 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.374 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.39= 7.08 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.085004/(100100005.12106) = 0.059 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.059mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.751kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.95 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.50105/8.98103 = 105.806 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =105.806N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.656 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.656mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.5 =4.5 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.5kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.401.300.90=14.32kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=14.32+0.15+1.01=15.48kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1015.480.252=0.097kN.m； =0.097106/2.16104=4.479N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.479 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.35）0.40= 13.40KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.42504/(10095001.94105)=0.192mm；面板的最大挠度计算值: =0.192mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.30.25=8.288 kN/m； (2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.3+0.4)/ 0.4=0.656 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1+2)0.25=0.75 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.28.288+1.20.656=10.733 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.750=1.050 kN/m；荷载设计值 q = 10.733+1.050 = 11.783 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6868/12 = 2.56102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.800-0.400)/2=0.200 m； c=0.400 m；跨中最大弯距 M=0.12511.7830.4000.400+0.511.7830.4000.200=0.707 kN.m；方木最大应力计算值 =706950.000/6.40104=11.046 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 11.046 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =11.7830.400/2=2.357 kN；方木受剪应力计算值 T=32356.500/(260.0080.00)=0.736 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.500 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.736 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.500 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 8.288 + 0.656 = 8.944 kN/m；方木最大挠度 =8.944400.000(8800.0003-4400.0002800.000+400.0003)/(38410000.0002.56106)=1.328 mm；方木的挠度设计值 =800.000/250=3.200 mm；方木的最大挠度 =1.328 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.356 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.347 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.372 mm ；最大支座力 Rmax = 6.251 kN ；最大应力 = 0.347106 /(4.49103 )=77.352 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 77.352 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.372mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.713 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.251 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.7=1.348 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.40)/2)0.600.35=0.176 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.40)/2)0.600.120(1.50+24.00)=1.542 kN； N =6.251+1.348+0.176+1.542=9.317 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9317.442/(0.209424) = 105.144 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.144 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.016 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；Lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9317.442/(0.412424) = 53.338 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.338 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 66 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 165 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.27 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.317 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=37.27 fg=66 kpa 。地基承载力满足要求！梁段:L2。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：12.30；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾